Specifik värmeförbrukning vid tvåstegsuppvärmning av nätvatten.

Villkor: G k3-4 = Gin NPV + 5 t/h; t till - se fig. ; t 1i ≈ 20 °С; W@ 8000 m3/h

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; t 1i ≈ 20 °С; W@ 8000 m3/h; Δ i PEN = 7 kcal/kg

a) på avvikelse tryck färsk par från nominell på ± 0,5 MPa (5 kgf/cm2)

α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

b) på avvikelse temperatur färsk par från nominell på ± 5°C

i) på avvikelse bekostnad näringsmässigt vatten från nominell på ± 10 % G 0

G) på avvikelse temperatur näringsmässigt vatten från nominell på ± 10°C

a) på stänga av grupper LDPE

b) på avvikelse tryck tillbringade par från nominell

i) på avvikelse tryck tillbringade par från nominell

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; G grop = G 0

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °С

Villkor: G grop = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2); t grop - se fig. ; t till - se fig.

Villkor: G grop = G 0; t grop - se fig. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2)

Villkor: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); i n = 715 kcal/kg; t till - se fig.

Notera. Z= 0 - styrmembranet är stängt. Z= max - styrmembran helt öppet.

Villkor: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2)

Villkor: R n \u003d 1,3 MPa (13 kgf / cm2) på Gin NPV < 221,5 t/h; R n = Gin HR/17 - på Gin NPV > 221,5 t/h; i n = 715 kcal/kg; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); t till - se fig. , ; τ2 = f(P WTO) - se fig. ; F t = 0 Gcal/(kWh)

Villkor: R 0 \u003d 1,3 (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; R NTO = 0,06 (0,6 kgf/cm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/cm2)

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° FRÅN; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G grop = G 0.

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° FRÅN; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G grop = G 0; τ2 = 52 ° FRÅN.

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° FRÅN; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO och R NTO = f(Gin HR) - se fig. trettio; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G grop = G 0

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G grop = G 0; F t = 0

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G grop = G 0; τ2 = 52 °С; F t = 0.

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO och R NTO = f(Gin HR) - se fig. ; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G grop = G 0.

a) minimum möjlig tryck i topp T-urval och beräknad temperatur omvänd nätverk vatten

b) ändring på temperatur omvänd nätverk vatten

1 Baserat på POT LMZ-data.

På avvikelse tryck färsk par från nominell på ±1 MPa (10 kgf/cm2): till full konsumtion värme

till konsumtion färsk par

1 Baserat på POT LMZ-data.

På avvikelse temperatur färsk par från nominell på ±10 °С:

till full konsumtion värme

till konsumtion färsk par

1 Baserat på POT LMZ-data.

På avvikelse tryck i P-urval från nominell på ± 1 MPa (1 kgf/cm2):

till full konsumtion värme

till konsumtion färsk par

a) färja produktion urval

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); ηem = 0,975.

b) färja topp och lägre kraftvärme urval

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t O = 555°C; R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); ηem = 0,975

i) färja lägre kraftvärme urval

Villkor: R O = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); ηem = 0,975

a) på tryck i produktion urval

b) på tryck i topp kraftvärme urval

i) på tryck i lägre kraftvärme urval

Ansökan

1. VILLKOR FÖR SAMMANSTÄLLNING AV ENERGIKARAKTERISTIKA

Den typiska energikarakteristiken sammanställdes på basis av rapporter om termiska tester av två turbinenheter: vid Chisinau CHPP-2 (arbete utfört av Yuzhtechenergo) och på CHPP-21 Mosenergo (arbete utfört av MGP PO Soyuztechenergo). Karakteristiken återspeglar den genomsnittliga verkningsgraden för en turbinenhet som har genomgått en större översyn och fungerar enligt det termiska schemat som visas i fig. ; under följande parametrar och förhållanden tagna som nominella:

Tryck och temperatur för färsk ånga framför turbinstoppventilen - 13 (130 kgf/cm2)* och 555 °С;

* I text och grafer - absolut tryck.

Tryck vid kontrollerad produktionsextraktion - 13 (13 kgf/cm2) med en naturlig ökning vid flödeshastigheter vid inloppet till CSD på mer än 221,5 t/h;

Tryck i den övre värmeutvinningen - 0,12 (1,2 kgf / cm2) med ett tvåstegsschema för uppvärmning av nätverksvatten;

Tryck i den nedre värmeextraktionen - 0,09 (0,9 kgf / cm2) med ett enstegsschema för uppvärmning av nätverksvatten;

Tryck i styrd produktionsutsug, övre och undre värmeuttag i kondenseringsläge med tryckregulatorerna avstängda - fig. och ;

Utloppsångtryck:

a) att karakterisera kondensationsläget och arbeta med val under enstegs- och tvåstegsuppvärmning av nätverksvatten vid ett konstant tryck - 5 kPa (0,05 kgf / cm2);

b) att karakterisera kondensationsläget vid en konstant flödeshastighet och temperatur för kylvattnet - i enlighet med kondensorns termiska egenskaper vid t 1i= 20 °С och W= 8000 m3/h;

Hög- och lågtrycksregenereringssystemet är helt påslaget, avluftaren 0,6 (6 kgf/cm2) matas med industriell extraktionsånga;

Matarvattnets flödeshastighet är lika med den levande ångans flödeshastighet, retur av 100 % av produktionsuttaget kondensat kl. t= 100 °С utförd i en avluftare 0,6 (6 kgf/cm2);

Temperaturen på matarvattnet och huvudkondensatet nedströms värmarna motsvarar de beroenden som visas i fig. , , , , ;

Ökningen av matarvattnets entalpi i matarpumpen - 7 kcal/kg;

Den elektromekaniska effektiviteten hos turbinenheten antogs enligt testdata för samma typ av turbinenhet, utförd av Dontekhenergo;

Tryckregleringsgränser i urval:

a) produktion - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf/cm2);

b) det övre värmeverket med ett tvåstegsschema för uppvärmning av nätverksvatten - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf / cm2);

a) det nedre värmesystemet med ett enstegsschema för uppvärmning av nätverksvatten - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf / cm2).

Uppvärmning av nätverksvatten i en värmeanläggning med ett tvåstegsschema för uppvärmning av nätverksvatten, bestämt av fabriksdesignberoendena τ2р = f(P WTO) och τ1 = f(F t, P WTO) är 44 - 48 °C för maximal värmebelastning vid tryck P WTO = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf/cm2).

Testdata som ligger till grund för denna typiska energikarakteristik bearbetades med hjälp av "Tables of Thermophysical Properties of Water and Steam" (Moskva: Publishing House of Standards, 1969). Enligt villkoren för POT LMZ - injiceras returkondensatet från produktionsuttaget vid en temperatur av 100 ° C i huvudkondensatledningen efter LPH nr 2. Vid sammanställning av den typiska energikarakteristiken antas det att det injiceras vid samma temperatur direkt in i avluftaren 0,6 (6 kgf / cm2) . Enligt villkoren för POT LMZ, med tvåstegsuppvärmning av nätverksvatten och lägen med en ångflödeshastighet vid inloppet till CSD på mer än 240 t/h (maximal elektrisk belastning med lågt produktionsuttag), LPH nr. 4 är helt avstängd. Vid sammanställningen av den typiska energikarakteristiken antogs att med en flödeshastighet vid inloppet till CSD på mer än 190 t/h, leds en del av kondensatet förbi LPH nr 4 på ett sådant sätt att dess temperatur framför avluftaren inte överstiger 150 °C. Detta krävs för att säkerställa god avluftning av kondensatet.

2. EGENSKAPER HOS UTRUSTNINGEN SOM INGÅR I TURBOANLÄGGNINGEN

Turbinenheten, tillsammans med turbinen, inkluderar följande utrustning:

Vätekyld TVF-120-2 generator från Elektrosila anläggning;

Tvåvägskondensor 80 KTsS-1 med en total yta på 3000 m2, varav 765 m2 faller på den inbyggda balken;

Fyra lågtrycksvärmare: HDPE nr 1 inbyggd i kondensorn, HDPE nr 2 - PN-130-16-9-11, HDPE nr 3 och 4 - PN-200-16-7-1;

En avluftare 0,6 (6 kgf/cm2);

Tre högtrycksvärmare: PVD nr 5 - PV-425-230-23-1, PVD nr 6 - PV-425-230-35-1, PVD nr 7 - PV-500-230-50;

Två cirkulationspumpar 24NDN med en tillförsel på 5000 m3/h och ett tryck på 26 m vatten. Konst. med elmotorer på 500 kW vardera;

Tre kondensatpumpar KN 80/155 drivna av elmotorer med en effekt på 75 kW vardera (antalet pumpar i drift beror på ångflödet till kondensorn);

Två huvudsakliga trestegs ejektorer EP-3-701 och en startande EP1-1100-1 (en huvudejektor är konstant i drift);

Två nätverksvattenberedare (övre och nedre) PSG-1300-3-8-10 med en yta på 1300 m2 vardera, designade för att passera 2300 m3/h nätverksvatten;

Fyra kondensatpumpar för nätverksvattenberedare KN-KS 80/155 drivna av elmotorer med en kapacitet på 75 kW vardera (två pumpar för varje PSG);

En nätverkspump av I-lyft SE-5000-70-6 med en elmotor på 500 kW;

En nätverkspump II lyft SE-5000-160 med elmotor 1600 kW.

3. KONDENS-LÄGE

I kondenseringsläget med tryckregulatorerna avstängda uttrycks den totala bruttovärmeförbrukningen och förbrukningen av färsk ånga, beroende på effekten vid generatorns utgångar, med ekvationerna:

Vid konstant tryck i kondensorn

P 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2);

F 0 = 15,6 + 2,04N t;

G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);

Vid konstant flöde ( W= 8000 m3/h) och temperatur ( t 1i= 20 °C) kylvatten

F 0 = 13,2 + 2,10N t;

G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68,4).

Ovanstående ekvationer gäller inom effektvariationen från 40 till 80 MW.

Förbrukningen av värme och färsk ånga i kondenseringsläget för en given effekt bestäms av de givna beroenden, följt av införandet av nödvändiga ändringar enligt de relevanta graferna. Dessa korrigeringar tar hänsyn till skillnaden i driftförhållanden från de nominella (för vilka typkarakteristiken är sammanställd) och tjänar till att omvandla dessa egenskaper till driftsförhållanden. Vid omräkning vänds korrigeringarnas tecken om.

Korrigeringarna korrigerar förbrukningen av värme och levande ånga med konstant effekt. När flera parametrar avviker från de nominella värdena summeras korrigeringarna algebraiskt.

4. LÄGE MED KONTROLLERADE VAL

När de reglerade uttagen är aktiverade kan turbinenheten arbeta med ettstegs- och tvåstegsscheman för uppvärmning av nätverksvatten. Det är också möjligt att arbeta utan värmeuttag med en produktionsett. Motsvarande typiska regimdiagram för ångförbrukning och beroendet av specifik värmeförbrukning på effekt och produktionsval ges i fig. - , och den specifika produktionen av el på värmeförbrukningen i fig. - .

Lägesdiagrammen beräknas enligt schemat som används av POT LMZ och visas i två fält. Det övre fältet är lägesdiagrammet (Gcal/h) för turbinen med ett produktionsuttag vid F t = 0.

När värmebelastningen är påslagen och andra oförändrade förhållanden, avlastas antingen bara 28:e - 30:e stegen (med en lägre nätvärmare på), eller 26:e - 30:e stegen (med två nätvärmare på) och turbineffekten reduceras.

Värdet på effektreduktionen beror på värmebelastningen och bestäms

Δ N Qt = KQ t,

var K- specifik förändring i turbineffekt fastställd under testning Δ N Qt/A F t, lika med 0,160 MW / (Gcal h) med enstegsuppvärmning och 0,183 MW / (Gcal h) med tvåstegsuppvärmning av nätverksvatten (fig. 31 och 32).

Det följer att förbrukningen av levande ånga vid en given effekt N t och två (industri och värme) extraktioner kommer att motsvara viss fiktiv effekt i det övre fältet N fot och ett produktionsval

N ft = N t + Δ N Qt.

De lutande raka linjerna i diagrammets nedre fält gör det möjligt att grafiskt bestämma värdet N ft, och enligt den och produktionsurvalet, konsumtionen av färsk ånga.

Värdena för specifik värmeförbrukning och specifik kraftgenerering för värmeförbrukning beräknas enligt data från beräkningen av regimdiagram.

Graferna över beroendet av den specifika värmeförbrukningen på kraft- och produktionsvalet är baserade på samma överväganden som basen för diagrammet över POT LMZ-lägena.

Ett schema av denna typ föreslogs av turbinbutiken för MGP PO "Soyuztekhenergo" ("Industriell energi", 1978, nr 2). Det är att föredra framför kartsystemet q t = f(N t, F t) vid olika F n = const, eftersom det är bekvämare att använda det. Graferna över den specifika värmeförbrukningen är, av icke-principiell karaktär, gjorda utan bottenfältet; metoden att använda dem förklaras med exempel.

Den typiska egenskapen innehåller inte data som karakteriserar läget med trestegsuppvärmning av nätvatten, eftersom ett sådant läge inte bemästrades någonstans vid installationer av denna typ under testperioden.

Påverkan av avvikelser av parametrar från de som accepteras vid beräkningen av den typiska egenskapen för de nominella beaktas på två sätt:

a) parametrar som inte påverkar värmeförbrukningen i pannan och tillförseln av värme till konsumenten vid konstanta massflöden G 0, G n och G t, - genom att göra korrigeringar av den specificerade effekten N t( N t+ KQ t).

Enligt denna korrigerade effekt enligt fig. - förbrukning av färsk ånga, specifik värmeförbrukning och total värmeförbrukning bestäms;

b) ändringar av P 0, t 0 och P n läggs till de som hittats efter att ovanstående korrigeringar gjorts av flödeshastigheten för levande ånga och det totala värmeflödet, varefter flödet av levande ånga och värmeflödet (totalt och specifikt) för de givna förhållandena beräknas.

Data för korrigeringskurvor för korrigering av ångtryck beräknade med hjälp av testresultat; alla andra korrigeringskurvor är baserade på LMZ FOT-data.

5. EXEMPEL PÅ BESTÄMNING AV SPECIFIK VÄRMEFÖRBRUKNING, FÄRSKÅNGFÖRBRUKNING OCH SPECIFIK VÄRMEFÖRBRUKNING

Exempel 1. Kondenserande läge med frånkopplade tryckregulatorer i valen.

Given: N t = 70 MW; P 0 \u003d 12,5 (125 kgf / cm2); t 0 = 550 °C; R 2 \u003d 8 kPa (0,08 kgf / cm2); G grop = 0,93 G 0; Δ t grop = t grop - t npit \u003d -7 ° С.

Det är nödvändigt att bestämma den totala och specifika bruttovärmeförbrukningen och förbrukningen av färskånga under givna förhållanden.

Sekvensen och resultaten anges i tabell. .

Tabell P1

* Trycket i valen av CSND och kondensatets temperatur enligt LPH kan bestämmas från graferna för kondenseringsregimen, beroende på G HRin, vid förhållandet G HRin/ G 0 = 0,83.

6. SYMBOLER