Īpatnējais siltumenerģijas patēriņš pie divpakāpju tīkla ūdens sildīšanas.

Noteikumi: G k3-4 = Džins NPV + 5 t/h; t līdz - skatīt att. ; t 1iekšā ≈ 20 °С; W@ 8000 m3/h

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °С; t 1iekšā ≈ 20 °С; W@ 8000 m3/h; Δ i PEN = 7 kcal/kg

a) uz novirze spiedienu svaigs pāri no nomināls uz ± 0,5 MPa (5 kgf/cm2)

α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

b) uz novirze temperatūra svaigs pāri no nomināls uz ± 5 °С

iekšā) uz novirze izdevumi uztura ūdens no nomināls uz ± 10 % G 0

G) uz novirze temperatūra uztura ūdens no nomināls uz ± 10 °С

a) uz izslēgt grupas LDPE

b) uz novirze spiedienu iztērēti pāri no nomināls

iekšā) uz novirze spiedienu iztērēti pāri no nomināls

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °С; G bedre = G 0

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °С

Noteikumi: G bedre = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf / cm2); t bedre - skatīt att. ; t līdz - skatīt att.

Noteikumi: G bedre = G 0; t bedre - skatīt att. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2)

Noteikumi: R n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); i n = 715 kcal/kg; t līdz - skatīt att.

Piezīme. Z= 0 - vadības diafragma ir aizvērta. Z= max - vadības diafragma pilnībā atvērta.

Noteikumi: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2)

Noteikumi: R n \u003d 1,3 MPa (13 kgf / cm2) plkst Džins NPV ≤ 221,5 t/h; R n = Džins HR/17 - plkst Džins NPV > 221,5 t/h; i n = 715 kcal/kg; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); t līdz - skatīt att. , ; τ2 = f(P PTO) — skatīt att. ; J t = 0 Gcal/(kWh)

Noteikumi: R 0 \u003d 1,3 (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °С; R NTO = 0,06 (0,6 kgf / cm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/cm2)

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° NO; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G bedre = G 0.

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° NO; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R PTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G bedre = G 0; τ2 = 52 ° NO.

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° NO; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R PTO un R NTO = f(Džins HR) - skatīt att. trīsdesmit; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G bedre = G 0

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °С; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G bedre = G 0; J t = 0

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °С; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R PTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G bedre = G 0; τ2 = 52 °C; J t = 0.

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °С; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); R PTO un R NTO = f(Džins HR) — skatīt att. ; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G bedre = G 0.

a) minimums iespējams spiedienu iekšā augšējais T-atlase un lēsts temperatūra otrādi tīkls ūdens

b) grozījumu uz temperatūra otrādi tīkls ūdens

1 Pamatojoties uz POT LMZ datiem.

Uz novirze spiedienu svaigs pāri no nomināls uz ±1 MPa (10 kgf/cm2): uz pilns patēriņu siltumu

uz patēriņu svaigs pāri

1 Pamatojoties uz POT LMZ datiem.

Uz novirze temperatūra svaigs pāri no nomināls uz ±10 °С:

uz pilns patēriņu siltumu

uz patēriņu svaigs pāri

1 Pamatojoties uz POT LMZ datiem.

Uz novirze spiedienu iekšā P-atlase no nomināls uz ± 1 MPa (1 kgf/cm2):

uz pilns patēriņu siltumu

uz patēriņu svaigs pāri

a) prāmis ražošanu atlase

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf / cm2); ηem = 0,975.

b) prāmis tops un zemāks koģenerācija izlases

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; R PTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); ηem = 0,975

iekšā) prāmis zemāks koģenerācija atlase

Noteikumi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); ηem = 0,975

a) uz spiedienu iekšā ražošanu atlase

b) uz spiedienu iekšā augšējais koģenerācija atlase

iekšā) uz spiedienu iekšā zemāks koģenerācija atlase

Pieteikums

1. ENERĢIJAS RAKSTUROJU SASTĀDĪŠANAS NOSACĪJUMI

Tipiskais enerģijas raksturlielums tika apkopots, pamatojoties uz ziņojumiem par divu turbīnu bloku termiskām pārbaudēm: Kišiņevas CHPP-2 (darbu veica Yuzhtechenergo) un CHPP-21 Mosenergo (darbu veica MGP PO Soyuztechenergo). Raksturlielums atspoguļo turbīnas bloka vidējo efektivitāti, kam ir veikts kapitālais remonts un kas darbojas saskaņā ar termisko shēmu, kas parādīta attēlā. ; ar šādiem parametriem un nosacījumiem, ko uzskata par nomināliem:

Dzīvā tvaika spiediens un temperatūra turbīnas slēgvārsta priekšā - 13 (130 kgf/cm2)* un 555 °C;

* Tekstā un grafikos - absolūtais spiediens.

Spiediens kontrolētā ražošanas ekstrakcijā - 13 (13 kgf/cm2) ar dabisku pieaugumu pie plūsmas ātrumiem pie ieplūdes CSD vairāk nekā 221,5 t/h;

Spiediens augšējā siltuma ieguvē - 0,12 (1,2 kgf / cm2) ar divpakāpju shēmu apkures tīkla ūdenim;

Spiediens apakšējā apkures ekstrakcijā - 0,09 (0,9 kgf / cm2) ar vienpakāpes shēmu ūdens sildīšanai tīklā;

Spiediens kontrolētā ražošanas nosūkšanā, augšējā un apakšējā apkures ekstrakcijas kondensācijas režīmā ar izslēgtiem spiediena regulatoriem - att. un ;

Izplūdes tvaika spiediens:

a) raksturot kondensācijas režīmu un strādāt ar atlasēm vienpakāpes un divpakāpju tīkla ūdens sildīšanas laikā pie nemainīga spiediena - 5 kPa (0,05 kgf / cm2);

b) raksturot kondensācijas režīmu pie nemainīga dzesēšanas ūdens plūsmas ātruma un temperatūras - atbilstoši kondensatora termiskajam raksturlielumam plkst. t 1iekšā= 20 °С un W= 8000 m3/h;

Augsta un zema spiediena reģenerācijas sistēma ir pilnībā ieslēgta, deaerators 0,6 (6 kgf / cm2) tiek barots ar rūpniecisko ekstrakcijas tvaiku;

Padeves ūdens plūsmas ātrums ir vienāds ar dzīvā tvaika plūsmas ātrumu, 100% no ražošanas izplūdes kondensāta atgriešanās plkst. t= 100 °С veikta deaeratorā 0,6 (6 kgf/cm2);

Padeves ūdens un galvenā kondensāta temperatūra lejpus sildītājiem atbilst atkarībām, kas parādītas attēlā. , , , , ;

Barības ūdens entalpijas pieaugums padeves sūknī - 7 kcal/kg;

Turbīnas bloka elektromehāniskā efektivitāte tika noteikta saskaņā ar tāda paša tipa turbīnas bloka testa datiem, ko veica Dontekhenergo;

Spiediena regulēšanas ierobežojumi izlasēs:

a) ražošana - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf / cm2);

b) augšējā siltummezgla ar divpakāpju shēmu apkures tīkla ūdenim - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf / cm2);

a) apakšējā apkures sistēma ar vienpakāpes shēmu apkures tīkla ūdenim - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf / cm2).

Tīkla ūdens sildīšana siltummezglā ar divpakāpju shēmu apkures tīkla ūdenim, ko nosaka rūpnīcas projektēšanas atkarības τ2р = f(P PTO) un τ1 = f(J t, P PTO) ir 44–48 °C maksimālajai apkures slodzei pie spiediena P PTO = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf/cm2).

Testa dati, kas ir šī tipiskā enerģijas raksturlieluma pamatā, tika apstrādāti, izmantojot “Ūdens un tvaika termofizikālo īpašību tabulas” (Maskava: Standartu izdevniecība, 1969). Saskaņā ar POT LMZ noteikumiem - ražošanas izņemšanas atgaitas kondensāts tiek ievadīts 100 ° C temperatūrā galvenajā kondensāta līnijā pēc LPH Nr. 2. Sastādot tipisko enerģijas raksturlielumu, tiek pieņemts, ka tas tiek ievadīts plkst. tāda pati temperatūra tieši deaeratorā 0,6 (6 kgf / cm2) . Saskaņā ar POT LMZ nosacījumiem ar divpakāpju tīkla ūdens sildīšanu un režīmiem ar tvaika plūsmas ātrumu pie ieejas CSD vairāk nekā 240 t / h (maksimālā elektriskā slodze ar zemu ražošanas izvēli), LPH Nr. 4 ir pilnībā izslēgts. Sastādot tipisko enerģijas raksturlielumu, tika pieņemts, ka ar plūsmas ātrumu CSD ieejā, kas pārsniedz 190 t/h, daļa kondensāta tiek novirzīta uz LPH Nr. 4 apvedceļu tādā veidā, ka tā temperatūra priekšā. deaeratora temperatūra nepārsniedz 150 °C. Tas ir nepieciešams, lai nodrošinātu labu kondensāta atgaisošanu.

2. TURBO IEKĀRTAS IEKĻAUTAS IEKĀRTAS RAKSTUROJUMS

Turbīnas bloks kopā ar turbīnu ietver šādu aprīkojumu:

Ūdeņraža dzesēšanas ģenerators TVF-120-2 no Elektrosila rūpnīcas;

Divvirzienu kondensators 80 KTsS-1 ar kopējo platību 3000 m2, no kuriem 765 m2 krīt uz iebūvētās sijas;

Četri zemspiediena sildītāji: HDPE Nr.1 ​​iebūvēts kondensatorā, HDPE Nr.2 - PN-130-16-9-11, HDPE Nr.3 un 4 - PN-200-16-7-1;

Viens deaerators 0,6 (6 kgf/cm2);

Trīs augstspiediena sildītāji: PVD Nr.5 - PV-425-230-23-1, PVD Nr.6 - PV-425-230-35-1, PVD Nr.7 - PV-500-230-50;

Divi cirkulācijas sūkņi 24NDN ar padevi 5000 m3 / h un spiedienu 26 m ūdens. Art. ar elektromotoriem 500 kW katrs;

Trīs ar elektromotoru darbināmi kondensāta sūkņi KN 80/155 ar jaudu 75 kW katrs (darbībā esošo sūkņu skaits atkarīgs no tvaika plūsmas uz kondensatoru);

Divi galvenie trīspakāpju ežektori EP-3-701 un viens sākuma EP1-1100-1 (viens galvenais ežektors pastāvīgi darbojas);

Divi tīkla ūdens sildītāji (augšējais un apakšējais) PSG-1300-3-8-10 ar virsmu 1300 m2 katrs, kas paredzēti 2300 m3/h tīkla ūdens novadīšanai;

Četri ar elektromotoru darbināmi kondensāta sūkņi tīkla ūdens sildītājiem KN-KS 80/155 ar jaudu 75 kW katrs (katrā PSG divi sūkņi);

Viens tīkla sūknis no I pacelšanas SE-5000-70-6 ar elektromotoru 500 kW;

Viens tīkla sūknis II pacelšana SE-5000-160 ar elektromotoru 1600 kW.

3. KONDENSĀCIJAS REŽĪMS

Kondensācijas režīmā ar izslēgtiem spiediena regulatoriem kopējo bruto siltuma patēriņu un svaigā tvaika patēriņu atkarībā no jaudas pie ģeneratora izejām izsaka ar vienādojumiem:

Pie pastāvīga spiediena kondensatorā

P 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2);

J 0 = 15,6 + 2,04N t;

G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);

Pie pastāvīgas plūsmas ( W= 8000 m3/h) un temperatūra ( t 1iekšā= 20 °C) dzesēšanas ūdens

J 0 = 13,2 + 2,10N t;

G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68,4).

Iepriekš minētie vienādojumi ir spēkā jaudas svārstībās no 40 līdz 80 MW.

Siltuma un svaigā tvaika patēriņu kondensācijas režīmā noteiktai jaudai nosaka dotās atkarības, kam seko nepieciešamo grozījumu ieviešana atbilstoši attiecīgajiem grafikiem. Šajos labojumos ir ņemta vērā darbības apstākļu atšķirība no nominālajiem (kuriem ir sastādīts tipa raksturlielums), un tie kalpo šo raksturlielumu pārvēršanai darbības apstākļos. Pārrēķinot, labojumu zīmes tiek apgrieztas.

Korekcijas koriģē siltuma un dzīvā tvaika patēriņu pie nemainīgas jaudas. Ja vairāki parametri atšķiras no nominālvērtībām, korekcijas tiek algebriski summētas.

4. REŽĪMS AR VADĪTĀM IZVĒLĒM

Kad ir iespējotas regulētās nosūkšanas, turbīnas bloks var darboties ar vienpakāpes un divpakāpju shēmām ūdens sildīšanai tīklā. Ar vienu ražošanas vienu var strādāt arī bez siltuma noņemšanas. Atbilstošās tipiskā režīma diagrammas tvaika patēriņam un īpatnējā siltuma patēriņa atkarībai no jaudas un ražošanas izvēles ir dotas att. - , un īpatnējā elektroenerģijas ražošana uz siltuma patēriņu attēlā. - .

Režīmu diagrammas tiek aprēķinātas saskaņā ar shēmu, ko izmanto POT LMZ, un ir parādītas divos laukos. Augšējais lauks ir turbīnas režīma diagramma (Gcal/h) ar vienu produkcijas ekstrakciju plkst J t = 0.

Ieslēdzot apkures slodzi un citus nemainīgus apstākļus, tiek atslogoti vai nu tikai 28. - 30. pakāpe (ar ieslēgtu vienu apakšējo tīkla sildītāju), vai 26. - 30. pakāpe (ar ieslēgtiem diviem tīkla sildītājiem) un tiek samazināta turbīnas jauda.

Jaudas samazinājuma vērtība ir atkarīga no apkures slodzes un tiek noteikta

Δ N Qt = KQ t,

kur K- īpatnējās turbīnas jaudas izmaiņas, kas noteiktas testēšanas laikā Δ N Qt/Δ J t, vienāds ar 0,160 MW / (Gcal h) ar vienpakāpes apkuri un 0,183 MW / (Gcal h) ar divpakāpju tīkla ūdens sildīšanu (31. un 32. att.).

No tā izriet, ka dzīvā tvaika patēriņš pie noteiktas jaudas N t un divas (rūpnieciskās un apkures) ieguves atbilst kādai fiktīvai jaudai augšējā laukā N ft un viena produkcijas izlase

N pēdas = N t + Δ N Qt.

Diagrammas apakšējā lauka slīpās taisnās līnijas ļauj grafiski noteikt vērtību N ft, un saskaņā ar to un ražošanas izvēli svaiga tvaika patēriņš.

Siltumenerģijas īpatnējā patēriņa un īpatnējās elektroenerģijas ražošanas vērtības siltumenerģijas patēriņam tika aprēķinātas saskaņā ar datiem, kas ņemti no režīmu diagrammu aprēķina.

Grafiki par īpatnējā siltumenerģijas patēriņa atkarību no jaudas un ražošanas izvēles ir balstīti uz tiem pašiem apsvērumiem kā POT LMZ režīmu diagrammas pamatā.

Šāda veida grafiku ierosināja MGP PO "Sojuztekhenergo" ("Rūpniecības enerģija", 1978, Nr. 2) turbīnu veikals. Tas ir vēlams, nevis diagrammu sistēma q t = f(N t, J t) dažādos J n = const, jo to ir ērtāk izmantot. Īpatnējā siltuma patēriņa grafiki bezprincipiālu iemeslu dēļ tiek veidoti bez apakšējā lauka; to izmantošanas metode ir izskaidrota ar piemēriem.

Tipiskais raksturlielums nesatur datus, kas raksturo režīmu ar trīspakāpju tīkla ūdens sildīšanu, jo testēšanas periodā šāds režīms nekur netika apgūts šāda veida iekārtās.

Parametru noviržu ietekme no tiem, kas pieņemti, aprēķinot tipisko raksturlielumu nominālajiem parametriem, tiek ņemta vērā divos veidos:

a) parametri, kas neietekmē siltuma patēriņu katlā un siltuma piegādi patērētājam pie nemainīgiem masas plūsmas ātrumiem G 0, G n un G t, - veicot korekcijas uz norādīto jaudu N t( N t+ KQ t).

Saskaņā ar šo koriģēto jaudu saskaņā ar att. - tiek noteikts svaigā tvaika patēriņš, īpatnējais siltuma patēriņš un kopējais siltuma patēriņš;

b) grozījumi P 0, t 0 un P n tiek pieskaitīti tiem, kas konstatēti pēc iepriekšminēto labojumu veikšanas dzīvā tvaika plūsmas ātrumā un kopējā siltuma plūsmā, pēc tam tiek aprēķināts dzīvā tvaika plūsmas ātrums un siltuma plūsma (kopējā un specifiskā) dotajiem apstākļiem.

Dati dzīvās tvaika spiediena korekcijas līknēm, kas aprēķinātas, izmantojot testa rezultātus; visas pārējās korekcijas līknes ir balstītas uz LMZ FOT datiem.

5. ĪPAŠĀ SILTUMA PATĒRIŅA, SVAIGA TVAIKA PATĒRIŅA UN ĪPAŠĀS SILTUMA IZDEVES NOTEIKŠANAS PIEMĒRI

Piemērs 1. Kondensācijas režīms ar atvienotiem spiediena regulatoriem atlasēs.

Ņemot vērā: N t = 70 MW; P 0 \u003d 12,5 (125 kgf / cm2); t 0 = 550 °С; R 2 \u003d 8 kPa (0,08 kgf / cm2); G bedre = 0,93 G 0; Δ t bedre = t bedre - t npit \u003d -7 ° С.

Nepieciešams noteikt kopējo un īpatnējo bruto siltuma patēriņu un svaigā tvaika patēriņu dotajos apstākļos.

Secība un rezultāti ir norādīti tabulā. .

P1 tabula

* Spiedienus CSND izvēlēs un kondensāta temperatūru atbilstoši LPH var noteikt pēc kondensācijas režīma grafikiem atkarībā no G HRin pēc attiecības G HRin/ G 0 = 0,83.

6. SIMBOLI