Pulttien väli. Pulttiliitosten laskenta ja suunnittelu Hitsaus- ja ruuviliitosten laskenta
taulukko 2
| Etäisyyden ominaisuus | Arvo |
| Pultin keskipisteiden etäisyydet mihin tahansa suuntaan: | |
| a) vähintään (teräkselle, jonka paine on 380 MPa) | 2.5d |
| b) maksimi äärimmäisillä riveillä ilman reunusta | |
| kulmat | 8d tai 12t |
| sisään) korkeintaan keskiriveissä sekä uloimmissa riveissä | |
| reunakulmien läsnäolo: | |
| jännityksessä | 16d tai 24t |
| puristuksen alla | 12d tai 18t |
| Etäisyys pultin keskustasta elementin reunaan: | |
| a) vähimmäisponnistus päivässä | 2d |
| b) sama, reunojen poikki: | |
| reunallinen | 1,5 pv |
| rullaa | 1.2d |
| c) maksimi | 4d tai 8t |
| d) vähimmäislujuuksille pulteille missä tahansa reunassa ja | |
| mihin tahansa ponnistelun suuntaan | 1.3d |
Huomautus:
d- pultin reiän halkaisija; / - ohuimman ulkoelementin paksuus. Liitospultit tulee sijoittaa maksimietäisyyksille ja liitosten ja solmujen kohdissa pultit tulee asettaa vähimmäisetäisyyksille.
| Äärimmäinen pulttivoima Taulukko 3 | |||||||
| Pulttien ja liitosten ominaisuudet | Luokka | stressaantunut tila | Voima, tf, pultin halkaisijalle, mm | ||||
| käyttämällä poikkileikkausta (verkko). cm 2 | |||||||
| 0,83 | 1,57 | 2,45 | 3,52 | 5,60 | |||
| Yksipultti ja monipultti normaalin tarkkuuden pulteilla | 4,6 | venyttely | 1,46 | 2,74 | 4,28 | 6,16 | 9,80 |
| 5,6 | 1,75 | 3,30 | 5,14 | 7,39 | 11,76 | ||
| 6,6 | 2,09 | 3,92 | 6,12 | 8,80 | 14,00 | ||
| Yksi pultti normaalin tarkkuuden pulteilla | 4,6 | viipale | 1,70 | 3,01 | 4,71 | 6,78 | 10,80 |
| 5,6 | 2,15 | 3,80 | 5,96 | 8,50 | 13,40 | ||
| Romahdus* | 4,92 | 6,56 | 8,20 | 9,84 | 12,30 | ||
| Monipultti normaalin tarkkuuden pulteilla | 4,6 | viipale | 1,30 | 2,30 | 3,60 | 5,19 | 8,11 |
| 5,6 | 1,64 | 2,92 | 4,56 | 6,56 | 10,26 | ||
| 8,8 | 2,76 | 4,92 | 7,68 | 11,06 | 17,28 | ||
| Romahdus | 3,76 | 5,02 | 6,27 | 7,52 | 9,41 | ||
| Yksipultti ja monipultti erittäin tarkoilla pulteilla | 8,8 | venyttely | 3,35 | 6,28 | 9,80 | 14,08 | 22,40 |
| viipale | 3,07 | 5,46 | 8,54 | 12,29 | 19,20 | ||
| Romahdus | - | 6,12 | 7,65 | 9,18 | 11,47 |
Huomautus:
* Murskatun elementin paksuus 1 cm teräsrakenteissa, joiden myötöraja on jopa 250 MPa (3550 kgf / cm 2).
VIITTEET
1. GOST 20850-84. Rakenteet puuliimattu. Yleiset tiedot.
2. GOST 8486-86*E. Havupuutavaraa. Tekniset tiedot.
3. GOST 2695-83*. Lehtipuutavaraa. Tekniset tiedot.
4. GOST 24454-80*E. Havupuutavaraa. Mitat.
5. GOST 16363-98. Puun suojakeino. Menetelmä paloa hidastavien ominaisuuksien määrittämiseksi.
6. GOST 6449.1-82. Tuotteet puusta ja puumateriaaleista. Toleranssikentät lineaarisille mitoille ja sovitukselle.
7. GOST 7307-75*. Puusta ja puupohjaisista materiaaleista valmistetut yksityiskohdat. Työstökorvaukset.
8. SNiP 52-01-2003. Betoni- ja teräsbetonirakenteet / Gosstroy RF. - M.: Gosstroy of Russia, 2004. - 79 s.
9. SNiP 21-01-97*. Rakennusten ja rakenteiden paloturvallisuus. -M.: Venäjän rakennusministeriö, 2002. - 15 s.
10. SNiP 3.03.01-87. Laakeri- ja rajoitusrakenteet. - M.: Stroyizdat, 1989. - 90 s.
11. SP 64.133302011. Puiset rakenteet. Päivitetty painos SNiP II-25-80.-M.: Aluekehitysministeriö, 2010.-86 s.
12. SP 20.133302011. Kuormat ja vaikutukset. Päivitetty versio SNiP:stä 2.01.07-85.-M.: Aluekehitysministeriö, 2010.-86 s.
13. Hyöty puurakenteiden suunnitteluun (SNiP P-25-80:een). - M.: Stroyizdat, 1986-215 s.
19. Hallinto puuliimattujen rakenteiden valmistukseen ja laadunvalvontaan. –M.: Stroyizdat, 1982.-79 s.
20. Hallinto liimattujen puurakenteiden suunnitteluun. -M.: Stroyizdat, 1977.-189 s.
21. Hallinto puuliimattujen rakenteiden kestävyyden varmistamiseksi altistuessaan rakennusten mikroilmastoon eri tarkoituksiin ja ilmakehän tekijöihin. – M.: Stroyizdat, 1981.-96 s.
22. Ohjeet puurakenteiden käytöstä kemiallisesti aggressiivisessa ympäristössä. –M.: Stroyizdat, 1969.-70-luvut.
23. Ashkenazi E.K. Rakennemateriaalien anisotropia: hakuteos / E.K. Ashkenazi, E.V. Ganov.-L.: Tekniikka, 19080.-247s.
24. Vetryuk, I.M. Puusta ja muovista tehdyt rakenteet / I. M. Vetryuk. - Minsk: Higher School, 1973. - 336 s.
25. Virne,Ja.M. Puusta ja synteettisistä materiaaleista valmistetut rakennusrakenteet: Suunnittelu ja laskenta: oppikirja / I.M. Grin, K.E. Dzhantemirov, V.I. Grin. toim. 3., tarkistettu ja lisätty. - Kiova: Vishcha-koulu, 1990. - 221 s.
26. . Puiset rakenteet: Teollisuusrakenteiden suunnittelijan käsikirja. - M.; L.:ONTI, 1937.-955 s.
27. Dmitriev, P. A. Ei-metalliset rakenteet: oppikirja. korvaus / P. A. Dmitriev, Yu. D. Strizhakov. - Novosibirsk: NISI, 1982. - 80 s.
28.Zubarev, G.N. Puusta ja muovista tehdyt rakenteet: oppikirja. lisä / G. N. Zubarev, I. M. Lyalin.-M .: Higher School, 1980. - 311 s.
29. Zubarev, G.N. Puusta ja muovista valmistetut rakenteet / G.N. Zubarev. – M.: Vyssh.shk., 1990.-287 s.
30. Ivanov, V.A. Puusta ja muovista tehdyt rakenteet / V. A. Ivanov, V. Z. Klimenko. - Kiova: Vishcha-koulu, 1983. - 279 s.
31. Ivanin, I. Ya. Puiset rakenteet. Laskentaesimerkkejä / I. Ya. Ivanin. - M., 1950. - 224 s.
- Ivanov V.F. Puusta ja muovista tehdyt rakenteet / Ivanov V.F .. - M .; L ..: Stroyizdat, 1966.-352 s.
- Ivanov V.A. Puusta ja muovista valmistetut rakenteet: Esimerkkejä laskennasta ja suunnittelusta / Toim. V.A. Ivanova, - Kiova: Vishcha-koulu, 1981.- 392 s.
- Kalugin A.V. Puurakenteet: oppikirja. Käsikirja (luentomuistiinpanot) / A.V. Kalugin.-M: DIA, 2003.-224 s.
- Carlsen G.G. Teolliset puurakenteet: Suunnitteluesimerkkejä / Toim. G.G. Carlsen. –M.: Stroyizdat, 1967.-320 s.
- Carlsen G.G. Puusta ja muovista tehdyt rakenteet / Ed. G.G. Carlsen. 4. painos M.: Stroyizdat, 1975.- 688 s.
- Kovaltšuk, L.M. Puurakenteet rakentamisessa / L. M. Kovalchuk, S. B. Turkovsky ja muut - M .: Stroyizdat, 1995. - 248 s.
- Lomakin A.D. Puurakenteiden suojaus / Lomakin A.D. - M .: LLC RIF "Stroymaterialy" 2013.- 424s. ISBN 978-5-94026-024-0
39. Otreshko, A.I. Suunnittelijan käsikirja. Puurakenteet / A. I. Otreshko. -M.: Stroyizdat, 1957.-263 s.
40. Svetozarova, E. I. Rakenteet liimapuusta ja vedenpitävästä vanerista. Suunnitteluesimerkkejä: oppikirja. lisä / E. I. Svetozarova, S. A. Dushechkin, E. N. Serov. - L.: LISI, 1974. -133 s.
41. Serov E.N. Puurakenteiden suunnittelu: opinto-opas / E.N. Serov, Yu.D. Sannikov, A.E. Serov; toim. E.N. Serova; - M.: Izd-vo ASV, 2011. -536s. ISBN 978-5-9227-0236-2; ISBN 978-5-93093-793-0
42. Serov, E.N. Liimattujen puurakenteiden suunnittelu: oppikirja. korvaus. Osa 1. Runkorakennusten palkkien ja telineiden suunnittelu / E. N. Serov, Yu. D. Sannikov / / Pietari: SPbGASU, 1995. - 140s; Ch. P. Kehyksien suunnittelu suoraviivaisista elementeistä / Pietari: SPbGASU, 1998. - 133 s.; Osa III Kaarevien osien ja kaarevien runkojen suunnittelu / Pietari: SPbGASU, 1999. - 160 s.
- Svetozarova E.I. Rakenteet liimapuusta ja vedenpitävästä vanerista: Suunnitteluesimerkkejä / Svetozarova E.I. ., Dushechkin S.A., Serov E.N. - L.: LISI, 1974.- 134 s.
44. Slitskoukhov, Yu.V. Teolliset puurakenteet. Suunnitteluesimerkkejä / Yu. V. Slitskoukhov ja muut - M .: Stroyizdat, 1991. - 256 s.
45. Slitskoukhov Yu.V. Puusta ja muovista tehdyt rakenteet: oppikirja. yliopistoille / Yu.V. Slitskoukhov [ja muut]; toim. G.G. Carlsen, Yu.V. Slitskoukhov, - Ed.5th, tarkistettu. ja ylimääräistä –M.: Stroyizdat, 1986.-547 s.
46. V. V. Stojanov. Puusta ja muovista tehdyt rakenteet / V.V. Stoyanov: Luentomuistiinpanot, osa 1. OGAS Publishing House, 2005.-157s.
47. V. V. Stojanov. Puusta ja muovista tehdyt rakenteet / V.V. Stoyanov: Luentomuistiinpanot, osa 2. Kustantaja LLC "Vneshreklamservis", 2005.- 136s.
48. Turkovski S.B. Liimatut puurakenteet solmuilla liimatuilla tangoilla nykyaikaisessa rakentamisessa (TsNIISK System) / S.B.:n yleistoimituksessa. Turkovski ja I.P. Preobrazhenskaya.- M.; RIF "Rakennusmateriaalit" 2013.-308s.
49. Schmid, A.B. Liimapuusta ja vedenpitävästä vanerista valmistettujen rakennusrakenteiden atlas: oppikirja. Korvaus / A.B. Shmd, P.A. Dmitriev.-M.: Yhdistyksen kustantamo rakentaa. Vuzov, 2001.- 292 s.- ISBN 5-274-00419-9.
50. Ohjeet kurssiprojektille aiheesta "Puusta ja muovista valmistetut mallit" / Vladim. Osavaltio. un-t; E.A. Smirnov, S.I. Roshchina, M.V. Gryaznov.-Vladimir: VlSU Publishing House, 2012. - 56s.
51. Ohjeet kurssiprojektille "Yksikerroksinen runkorakennus" tieteenalalla "Puista ja muovista tehdyt rakenteet" / ALTI; B.V. Labudin, N.P. Kovalenko.-Arkangeli: Kustantaja ALTI, 1983. - 28s.
52. Opintojakson "Puista ja muovista tehdyt rakenteet" / LISI kurssiprojektin toteuttamisohjeet; Yu.S. Ovchinnikov.-L: Kustantaja LISI, 1977.–42s
| 1. | KURSSIPROJEKTIN TEEMA JA LAAJUUS………………………………. | |
| 2. | SUUNNITTELUTEHTÄVÄ……………………………………… | |
| 3. | OSA TEKNISTÄ PROJEKTIA………… | |
| 4. | HANKKEEN YLEISET SÄÄNNÖKSET…………………………………… | |
| 5. | RAKENNEMATERIAALEJA KOSKEVAT VAATIMUKSET……………………. | |
| 6. | MATERIAALIEN LASKETUT OMINAISUUDET……………………. | |
| LIITTEET……………………………………………………………… | ||
| ESIMERKKI KURSSIPROJEKTIN GRAAFILISESTA SUUNNITTELISTA | ||
| BIBLIOGRAAFIINEN LUETTELO………………………………………. | ||
Labudin Boris Vasilievich
Guryev Aleksanteri Jurievich
SUUNNITTELUT
PUU JA MUOVI
Menetelmäohjeet ja tehtävät
kurssiprojektiin
Teräsrakenteet rakennustyömaalla liitetään lähes aina pulttiliitoksella ja sillä on monia etuja muihin liitosmenetelmiin ja ennen kaikkea hitsausliitokseen verrattuna - tämä on asennuksen helppous ja liitoksen laadunvalvonta.
Puutteista voidaan mainita suuri metallin kulutus verrattuna hitsausliitokseen, koska. useimmissa tapauksissa tarvitaan peittoja. Lisäksi pultin reikä heikentää osaa.
Pulttiliitoksia on monenlaisia, mutta tässä artikkelissa tarkastellaan rakennusrakenteissa käytettyä klassista liitosta.
SNiP II-23-81 Teräsrakenteet
SP 16.13330.2011 Teräsrakenteet (SNiP II-23-81 päivitetty versio)
SNiP 3.03.01-87 Laakeri- ja kotelointirakenteet
SP 70.13330.2011 Laakeri- ja kotelointirakenteet (SNiP 3.03.01-87 päivitetty painos)
STO 0031-2004 Pulttiliitokset. Tuotevalikoima ja sovellukset
STO 0041-2004 Pulttiliitokset. Suunnittelu ja laskenta
STO 0051-2006 Pulttiliitokset. Valmistus ja asennus
Pulttiliitostyypit
Pulttien lukumäärän mukaan: yksipultti ja monipultti. Minusta sitä ei tarvitse selittää.
Voiman siirtymisen luonteesta elementistä toiseen:
Ei leikkausta kestävä ja leikkauksenkestävä (kitka). Ymmärtääksemme tämän luokituksen merkityksen, pohditaan, kuinka ruuviliitos toimii yleensä leikkausta tehtäessä.
Kuten näette, pultti puristaa toisia levyjä ja osa voimasta havaitaan kitkavoimilla. Jos pultit eivät purista levyjä tarpeeksi voimakkaasti, levyt luistavat ja voima Q havaitaan pultilla.
Leikkautumattomien liitosten laskenta tarkoittaa, että pulttien kiristysvoimaa ei hallita ja koko kuorma välittyy vain pultin läpi ottamatta huomioon syntyviä kitkavoimia. Tällaista yhteyttä kutsutaan liitokseksi ilman pulttien hallittua kireyttä.
Leikkaus- tai kitkaliitoksissa käytetään lujia pultteja, jotka kiristävät levyt sellaisella voimalla, että kuorma Q siirtyy kitkavoimien kautta kahden levyn välillä. Tällainen liitos voi olla kitka tai kitka-leikkaus, ensimmäisessä tapauksessa laskennassa otetaan huomioon vain kitkavoimat, toisessa otetaan huomioon kitkavoimat ja pultin leikkauslujuus. Vaikka kitka-leikkausliitos on taloudellisempi, sen toteuttaminen käytännössä monipulttiliitoksessa on erittäin vaikeaa - ei ole varmuutta, että kaikki pultit kestävät samanaikaisesti leikkauskuormituksen, joten on parempi laskea kitkaliitäntä ottamatta huomioon leikkausvoimaa.
Suurilla leikkauskuormilla kitkaliitäntä on edullisempi. tämän yhdisteen metallipitoisuus on pienempi.
Pulttityypit tarkkuusluokittain ja niiden käyttökohteet
Tarkkuusluokan A pultit - nämä pultit asennetaan suunnitteluhalkaisijaan porattuihin reikiin (eli pultti sopii reikään ilman välystä). Aluksi reiät tehdään halkaisijaltaan pienemmiksi ja kalvataan vähitellen haluttuun halkaisijaan. Tällaisten liitäntöjen reiän halkaisija ei saa ylittää pultin halkaisijaa enempää kuin 0,3 mm. Tällaisen liitoksen tekeminen on erittäin vaikeaa, joten niitä ei käytännössä käytetä rakennusrakenteissa.
Tarkkuusluokan B (normaali tarkkuus) ja C (karkea tarkkuus) pultit asennetaan reikiin, jotka ovat 2-3 mm suurempia kuin pulttien halkaisijat. Näiden pulttien välinen ero on pultin halkaisijavirhe. Tarkkuusluokan B pulteilla todellinen halkaisija saa poiketa enintään 0,52 mm, tarkkuusluokan C pulteilla enintään 1 mm (pulteilla, joiden halkaisija on enintään 30 mm).
Rakennusrakenteissa käytetään pääsääntöisesti tarkkuusluokan B pultteja. rakennustyömaalla asennettaessa on lähes mahdotonta saavuttaa suurta tarkkuutta.
Pulttityypit vahvuuden mukaan ja niiden käyttökohteet
Hiiliterästen lujuusluokka on merkitty kahdella numerolla pisteen läpi.
Pulttien lujuusluokat ovat seuraavat: 3.6; 3,8; 4,6; 4,8; 5,6; 5,8; 6,6; 8,8; 9,8; 10,9; 12.9.
Pultin vetolujuuden luokituksen ensimmäinen numero ilmaisee pultin vetolujuuden - yksi yksikkö tarkoittaa 100 MPa:n vetolujuutta, ts. Lujuusluokan 9.8 pultin murtolujuus on 9x100=900 MPa (90 kg/mm²).
Lujuusluokan luokituksen toinen numero ilmaisee myötörajan suhdetta vetolujuuteen kymmenissä prosenteissa - lujuusluokan 9.8 pultilla myötöraja on 80 % vetolujuudesta, ts. myötöraja on 900 x 0,8 = 720 MPa.
Mitä nämä luvut tarkoittavat? Katsotaanpa seuraavaa kaaviota:
Tässä on yleinen tapaus teräksen vetolujuustestauksesta. Vaaka-akseli osoittaa koekappaleen pituuden muutoksen ja pystyakseli kohdistetun voiman. Kuten kaaviosta näkyy, voiman kasvaessa pultin pituus muuttuu lineaarisesti vain alueella 0 pisteeseen A, jännitys tässä pisteessä on myötöraja, sitten lievällä kuormituksen kasvaessa pultti venyy enemmän, kohdassa D pultti katkeaa - tämä on vetolujuus . Rakennusrakenteissa on tarpeen varmistaa ruuviliitoksen toiminta myötörajan sisällä.
Pultin lujuusluokka on ilmoitettava pultin pään päätyyn tai sivupintaan.
Jos pulteissa ei ole merkintää, niin todennäköisesti nämä ovat pultteja, joiden lujuusluokka on alle 4,6 (niiden merkintää ei vaadita GOST:n mukaan). Pulttien ja muttereiden käyttö ilman merkintää on kielletty SNiP 3.03.01:n mukaisesti.
Erittäin lujissa pulteissa on lisäksi merkitty sulamissymboli.
Käytettävissä pulteissa on käytettävä lujuusluokkaansa vastaavia muttereita: pulteilla 4.6, 4.8 käytetään lujuusluokan 4 muttereita, pulteilla 5.6, 5.8 lujuusluokan 5 muttereita jne. Yhden lujuusluokan mutterit on mahdollista korvata korkeammilla (esimerkiksi jos yhden lujuusluokan mutterit on helpompi täydentää esineeseen).
Kun pultteja käytetään vain leikkausta varten, on sallittua käyttää mutterien lujuusluokkaa pulttien lujuusluokilla: 4 - 5,6 ja 5,8; 5 - 8,8; 8 - klo 10,9; 10 - klo 12.9.
Ruostumattomasta teräksestä valmistetut pultit on myös merkitty pultin kantaan. Teräsluokka - A2 tai A4 ja vetolujuus kg / mm² - 50, 70, 80. Esimerkiksi A4-80: teräslaatu A4, lujuus 80 kg / mm² \u003d 800 MPa.
Rakennusrakenteiden pulttien lujuusluokka tulee määrittää standardin SP 16.13330.2011 taulukon D.3 mukaisesti.
Pulttiteräslaadun valinta
Pultin teräslaatu tulee määrittää standardin SP 16.13330.2011 taulukon D.4 mukaisesti
Pultin halkaisijan valinta rakentamista vartenrakenteet
Rakennusten metallirakenteiden liitännät, pultit, joiden kuusikulmainen kanta on normaalitarkkuudella GOST 7798:n mukaan tai korkeammalla tarkkuudella GOST 7805:n mukaan karkealla kierteen nousulla, jonka halkaisija on 12-48 mm lujuusluokissa 5.6, 5.8, 8.8 ja 10.9. GOST 1759.4, kuusiomutterit normaalitarkkuudella GOST 5915:n mukaan tai paranneltu tarkkuudella GOST 5927:n mukaan lujuusluokat 5, 8 ja 10 GOST 1759.5:n mukaan, pyöreät aluslevyt niille GOST 11371:n mukaan suoritus 1 sekä korkea tarkkuusluokka A -lujuuspultit, mutterit ja aluslevyt GOST 22353 mukaan - GOST 22356 halkaisijat 16, 20, 22, 24, 27, 30, 36, 42 ja 48 mm.
Pulttien halkaisija ja lukumäärä valitaan siten, että kokoonpanolle saadaan tarvittava lujuus.
Jos liitoksen kautta ei siirry merkittäviä kuormia, voidaan käyttää M12-pultteja. Kuormitettujen elementtien liittämiseen on suositeltavaa käyttää pultteja M16, perustuksissa M20.
M12-pulteille - 40 mm;
M16-pulteille - 50 mm;
M20-pulteille - 60 mm;
M24-pulteille - 100 mm;
M27-pulteille - 140 mm.
Pultin reiän halkaisija
Tarkkuusluokan A pulteissa reiät tehdään ilman välystä, mutta tällaisen liitoksen käyttöä ei suositella sen valmistuksen suuren monimutkaisuuden vuoksi. Rakennusrakenteissa käytetään pääsääntöisesti tarkkuusluokan B pultteja.
Tarkkuusluokan B pulttien reiän halkaisija voidaan määrittää seuraavasta taulukosta:
Pulttien väli
Pulttien asettamisen etäisyydet tulee ottaa standardin SP 16.13330.2011 taulukon 40 mukaisesti
Liitoksissa ja solmukohdissa pultit tulee sijoittaa lähemmäksi toisiaan ja rakenteelliset liitospultit (käytetään osien yhdistämiseen ilman merkittäviä kuormia siirtämättä) enimmäisetäisyyksillä.
Osat on sallittu kiinnittää yhdellä pultilla.
Pultin pituuden valinta
Määritämme pultin pituuden seuraavasti: laske yhteen liitettävien elementtien paksuudet, aluslevyjen ja mutterien paksuudet ja lisää 0,3d (30 % pultin halkaisijasta) ja katso sitten valikoimaa ja valitse lähin pituus (pyöristettynä ylöspäin). Rakennusmääräysten mukaan pultin tulee työntyä ulos mutterista vähintään yhden kierroksen verran. Liian pitkää pulttia ei voi käyttää. vain pultin päässä on kierre.
Mukavuuden vuoksi voit käyttää seuraavaa taulukkoa (neuvostoliiton viitekirjasta)
Leikkauspulttiliitoksissa, joiden ulkoelementin paksuus on enintään 8 mm, kierteen tulee olla liitettyjen elementtien pakkauksen ulkopuolella; muissa tapauksissa pultin kierteen ei tulisi mennä syvemmälle reikään kuin puolet mutterin sivussa olevan äärielementin paksuudesta tai yli 5 mm. Jos valittu pultin pituus ei täytä tätä vaatimusta, pultin pituutta on lisättävä tämän vaatimuksen täyttämiseksi.
Tässä on esimerkki:
Pultti toimii leikkausvoimalla, kiinnityselementtien paksuus on 2x12 mm, laskennan mukaan pultti, jonka halkaisija on 20 mm, aluslevyn paksuus 3 mm, jousialuslevyn paksuus 5 mm ja mutterin paksuus 5 mm. 16 mm hyväksytään.
Pultin vähimmäispituus on: 2x12 + 3 + 5 + 16 + 0,3x20 = 54 mm, GOST 7798-70:n mukaan valitsemme M20x55 pultin. Pultin kierreosan pituus on 46 mm, ts. ehto ei täyty, koska kierteen tulee mennä syvälle reikään enintään 5 mm, joten lisäämme pultin pituutta arvoon 2x12 + 46-5 = 65 mm. Normien mukaan M20x65 pultti voidaan hyväksyä, mutta on parempi käyttää M20x70 pulttia, jolloin kaikki kierteet ovat reiän ulkopuolella. Jousialuslevy voidaan vaihtaa tavalliseen ja lisätä toinen mutteri (hyvin usein näin tehdään, koska jousialuslevyjen käyttö on rajoitettua).
Toimenpiteet pulttien löystymisen estämiseksi
Jotta kiinnitys ei löysty ajan myötä, on käytettävä toista mutteria tai lukkolevyjä, jotka estävät pulttien ja muttereiden irrottamisen. Jos pultti on kireällä, on käytettävä toista pulttia.
On myös erikoismuttereita, joissa on kiinnitysrengas tai laippa.
Älä käytä jousialuslevyjä soikeisiin reikiin.
Pesukoneen asennus
Mutterin alle ei saa asentaa enempää kuin yksi aluslevy. Pultin kannan alle saa asentaa myös yhden aluslevyn.
Pulttiliitoksen lujuuslaskenta
Pulttiliitokset voidaan jakaa seuraaviin luokkiin:
1) jännityksessä toimiva liitäntä;
2) leikkausliitos;
3) leikkaus- ja vetovoimaliitos;
4) kitkaliitos (toimii leikkausvoimalla, mutta vahvalla pulttikireydellä)
Pulttiliitoksen laskenta jännityksessä
Ensimmäisessä tapauksessa pultin lujuus tarkistetaan kaavan 188 SP 16.13330.2011 mukaan.
missä Nbt on yhden pultin vetolujuus;
Rbt on pultin suunniteltu vetolujuus;
Pulttileikkausliitoksen laskenta
Jos yhteys toimii viipaleella, sinun on tarkistettava 2 ehtoa:
leikkauslaskenta kaavan 186 SP 16.13330.2011 mukaan
missä Nbs on yhden pultin kantavuus leikkausta kohti;
Rbs on pultin suunniteltu leikkauslujuus;
Ab on pultin kokonaispinta-ala (hyväksytty SP 16.13330.2011:n taulukon D.9 mukaisesti);
ns on yhden pultin leikkausten lukumäärä (jos pultti yhdistää 2 levyä, leikkausten lukumäärä on yksi, jos 3, niin 2 jne.);
γb on pulttiliitoksen toimintatilakerroin SP 16.13330.2011:n taulukon 41 mukaisesti otettuna (mutta enintään 1,0);
γc on työolojen kerroin SP 16.13330.2011:n taulukon 1 mukaisesti.
ja romahduslaskenta kaavan 187 SP 16.13330.2011 mukaan
missä Nbp on yhden pultin kantokyky romahtaessa;
Rbp on pultin suunniteltu kantokyky;
db on pultin varren ulkohalkaisija;
∑t - yhdistettyjen elementtien pienin kokonaispaksuus, murskattuna yhteen suuntaan (jos pultti yhdistää 2. levyt, otetaan yhden ohuimman levyn paksuus, jos pultti yhdistää 3 levyä, niin paksuuksien summa levyille, jotka siirtävät kuormaa yhteen suuntaan ja verrattuna levyn paksuuteen, joka siirtää kuormaa toiseen suuntaan ja saa pienimmän arvon);
γb on pulttiliitoksen toimintakunnon kerroin SP 16.13330.2011:n taulukon 41 mukaisesti (mutta enintään 1,0)
γc on työolojen kerroin SP 16.13330.2011:n taulukon 1 mukaisesti.
Pulttien mitoituskestävyys voidaan määrittää standardin SP 16.13330.2011 taulukon D.5 mukaisesti
Suunnitteluresistanssi Rbp voidaan määrittää standardin SP 16.13330.2011 taulukosta D.6
Pulttien lasketut poikkileikkausalat voidaan määrittää standardin SP 16.13330.2011 taulukosta D.9
Leikkaus- ja jännitysvoimassa toimivan liitoksen laskenta
Kun pulttiliitokseen kohdistuu samanaikaisesti leikkausta ja pulttien kireyttä aiheuttavia voimia, eniten jännittynyt pultti ja kaavan (188) mukainen tarkistus tulee tarkistaa kaavan 190 SP 16.13330.2011 mukaan.
missä Ns, Nt ovat pulttiin, leikkaus- ja vetovoimat, vastaavasti;
Nbs, Nbt - suunnitteluvoimat, jotka määritetään SP 16.13330.2011:n kaavoilla 186 ja 188
Kitkaliitoksen laskenta
Kitkasaumoja, joissa voimat siirtyvät liitettävien elementtien kosketuspinnoilla lujien pulttien jännityksestä johtuvan kitkan kautta, tulee käyttää: teräsrakenteissa, joiden myötöraja on yli 375 N / mm² ja havaita suoraan liikkuvia, värähteleviä ja muita dynaamisia kuormia; monipulttiliitoksissa, joihin kohdistuu korkeampia muodonmuutosten rajoittamista koskevia vaatimuksia.
Suunnitteluvoima, jonka kukin yhdellä erittäin lujalla pultilla kiristettyjen elementtien kitkataso voi ottaa, määritetään kaavalla 191 SP 16.13330.2011
jossa Rbh on lujan pultin suunniteltu vetolujuus, joka on määritetty SP 16.13330.2011 kohdan 6.7 vaatimusten mukaisesti;
Abn on nettopoikkipinta-ala (hyväksytty SP 16.13330.2011:n taulukon D.9 mukaisesti);
μ on liitettävien osien pintojen välinen kitkakerroin (hyväksytty SP 16.13330.2011:n taulukon 42 mukaisesti);
γh on SP 16.13330.2011:n taulukon 42 mukaan otettu kerroin
Kitkaliitännässä tarvittavien pulttien määrä voidaan määrittää kaavalla 192 SP 16.13330.2011
missä n on tarvittava määrä pultteja;
Qbh on suunnitteluvoima, jonka yksi pultti kestää (laskettu kaavan 191 SP 16.13330.2011 mukaan, kuvattu hieman korkeampi);
k on yhdistettyjen elementtien kitkatasojen lukumäärä (yleensä 2 elementtiä on kytketty 2 eri puolilla sijaitsevien ylälevyjen kautta, tässä tapauksessa k = 2);
γc on työolojen kerroin SP 16.13330.2011:n taulukon 1 mukaisesti;
γb - työolojen kerroin, joka on otettu voiman absorboimiseen tarvittavien pulttien lukumäärän mukaan ja joka on yhtä suuri:
0,8 klo n< 5;
0,9 5 ≤ n< 10;
1,0, kun n ≤ 10.
Pulttiliitoksen merkintä piirustuksissa
Rakenteiden pystytysprosessissa metallirakenteiden elementit on liitettävä toisiinsa. Nämä liitokset tehdään sähköhitsauksella, pultti- ja niitaliitoksilla.
Hitsatut liitokset .
Tämä on yleisin liitäntätyyppi rakennustyömailla. Se tarjoaa liitoksille luotettavuuden, lujuuden ja kestävyyden, varmistaa liitosten tiheyden (veden ja kaasun läpäisemättömyyden) ja korkean suorituskyvyn laitteita käytettäessä auttaa vähentämään rakentamisaikaa ja -kustannuksia. Pääasiallinen hitsausliitostyyppi on kaarihitsaus, joka perustuu hitsattavien elementtien ja elektrodin väliseen sähkökaaren muodostumiseen. Valokaari tuottaa korkean lämpötilan, luokkaa tuhansia celsiusasteita, ja tämän ansiosta elektrodi sulaa ja hitsattavien osien metalli sulaa. Osoittautuu yleinen nestemäisen metallin hitsausallas, joka jäähtyessään muuttuu hitsiksi.
Noin 70 % kaikista hitsaustöistä tehdään manuaalisella kaarihitsauksella (MAW). Tämäntyyppinen hitsaus vaatii vähimmäisvarusteita: hitsausmuuntajat, sähkökaapelit, sopivalla pinnoitteella varustetut elektrodit ja hitsauspisteen järjestäminen. Elektrodin pinnoite sulaa hitsauksen aikana ja haihtuu osittain muodostaen nestemäisen kuonan ja kaasupilven hitsauskohdan ympärille. Tämä varmistaa vakaan valokaaren palamisen, hitsausvyöhykkeen suojan ilmakehän ilmalta ja hitsimetallin puhdistamisen haitallisilta epäpuhtauksilta (fosfori ja rikki). Tämän tyyppisen hitsauksen haittana on suhteellisen alhainen tuottavuus. Parempien hitsien saamiseksi ja työn tuottavuuden lisäämiseksi käytetään automaattista (ADS) ja puoliautomaattista hitsausta juoksutekerroksen alla ja hiilidioksidiympäristössä.
Näillä hitsaustyypeillä hitsausvyöhykkeelle syötetään automaattisesti langan muotoinen hitsattu elektrodi, sinne syötetään myös juoksutetta tai hiilidioksidia. Nämä aineet suorittavat saman tehtävän kuin elektrodin pinnoite. Puoliautomaattisessa hitsauksessa elektrodin liike saumaa pitkin tapahtuu manuaalisesti. Ohuiden levyjen (3 mm:iin asti) hitsaukseen käytetään joko vastuspistehitsausta tai telahitsausta. Liitettyjen elementtien sijainnista riippuen on päittäis-, limitys-, kulma- ja yhdistettyjä liitoksia. Päittäisliitoksissa liitetyt elementit ovat samassa tasossa ja lantioliitoksissa ne limittyvät toistensa kanssa. Hitsausliitosten päätyypit on esitetty kuvassa 5.1. Riippuen siitä mitkä liitoselementtien reunat hitsataan a) b) c) d)
Kuva 5.1 Hitsausliitostyypit:
a - takapuoli, suorat ja vinot saumat; b - päällekkäisyys sivusaumojen kanssa; c - päällekkäisyys etusaumojen kanssa; g - liitos päällystyksillä, joissa on sivusaumat
Kuva 5.1. Jatkoa;
d - liitos päällystyksellä, jossa on etusaumat; e - yhdistetty peittokuva; h - Taurus-kulmaliitos; g - kulmassa oleva liitos erottaa etu- ja sivusaumat, ja riippuen asennosta avaruudessa hitsauksen aikana, pohja-, vaakasuora-, katto- ja pystysaumat, kuva 18. 5.2.
Riisi. 5.2. Asento: a - pusku ja b - saumaus avaruudessa;
1 - pohjasauma, 2 - vaakasuora, 3 - pystysuora, 4 - katto
Alumiinista valmistettujen metallirakenteiden elementit hitsataan argonkaarihitsauksella.
Hitsausliitosten laskenta riippuu liitoksen tyypistä ja hitsin suunnasta suhteessa vaikuttaviin voimiin. Päittäishitsien laskenta aksiaalivoiman vaikutukselle suoritetaan kaavan mukaan:
N / (t l w) ≤ R wy? c , (5.1)
missä N on ponnistuksen laskettu arvo; t - hitsattujen levyjen pienin paksuus;
l w - hitsin mitoituspituus, R wy - päittäishitsisaumojen mitoituskestävyys ja? c - työolojen kerroin. Sauman arvioitu pituus on yhtä suuri kuin sen fyysinen pituus, josta on vähennetty sauman alkuosa - kraatteri ja viimeinen osa - tunkeutumisen puute. Näillä alueilla hitsausprosessi on epävakaa ja hitsin laatu ei täytä vaatimuksia. Tässä tapauksessa l w = l - 2t. Etu- ja kyljessaumojen tuhoutuminen tapahtuu leikkausvoimien vaikutuksesta, katso kuva. 5.3. Leikkaus voi tapahtua kahta tasoa pitkin - pitkin hitsimetallia ja pitkin metallia sulatusrajalla, kohdat 1 ja 2 kuvassa. 5.4.
Riisi. 5.3. Hitsauskuvio:
a - kyljessäumojen tuhoutuminen, c - etuosa
Hitsausmetallin lujuus tarkistetaan kaavalla:
N/(β f k f l w) ≤ R wf? w? c , (5.2)
ja fuusiorajaa pitkin suhteen mukaan:
N / (β z k f l w) ≤ R wz? wz? c , (5.3)
missä l w on sauman arvioitu pituus; k f - sauman jalka; ? w ja? w z - sauman työolosuhteiden kertoimet; ? c - työolojen kerroin; R wf - hitsin mitoituskestävyys leikkausta vastaan; R wz - suunnitteluvastus fuusiorajaa pitkin; β f ja β z - kertoimet riippuen hitsaustyypistä, hitsauslangan halkaisijasta, hitsausjalan korkeudesta ja teräksen myötörajasta.
Riisi. 5.4. Hitsausliitoksen laskemiseen viistosaumalla:
1 - osa hitsausmetallille; 2 - leikkaus fuusiorajaa pitkin
Teräsrakenteiden hitsejä suunniteltaessa tulee huomioida useita suunnitteluvaatimuksia. Hitsattavien elementtien paksuus ei saa olla alle 4 mm ja enintään 25 mm. Pienhitsin laskennallinen pituus ei saa olla alle 40 mm ja maksimi enintään 85 β f k f . Hitsin paksuutta rajoittaa sen jalan maksimiarvo k f ≤ 1,2 t, missä t on pienin liitettävien elementtien paksuus.
Pulttiliitokset. Nämä ovat sellaisia liitoksia, joissa rakenneosat liitetään toisiinsa pulttien avulla. Verrattuna hitsattuihin liitoksiin ruuviliitokset hyötyvät elementtien helppoudesta pariliitosta ja korkeasta tehdasvalmiudesta, mutta ne menettävät suuren metallin kulutuksen ja paremman muotoutuvuuden vuoksi. Lisääntynyt metallinkulutus johtuu yhdistettyjen elementtien heikentymisestä pulttien reikien vuoksi ja metallin kulutuksesta vuorauksiin, pultteihin, muttereihin ja aluslevyihin, ja lisääntynyt muotoutuvuus johtuu siitä, että kuormituksen vaikutuksesta valitaan vuodot pulttien ja liitettyjen elementtien seinissä.
Pultit ovat tavallisia ja erittäin lujia. Tavalliset pultit on valmistettu hiiliteräksestä kylmä- tai kuumasuuntauksella. Erittäin lujat pultit on valmistettu seosteräksestä. Pultit, paitsi itsekierrettävät, valmistetaan halkaisijaltaan 12–48 mm ja tangon pituus 25–300 mm. Pultit eroavat tarkkuusluokittain. Luokka C - karkea tarkkuus, normaali tarkkuus - luokka B ja luokka A - korkean tarkkuuden pultit. Luokkien ero piilee pulttien ja niiden reikien halkaisijan poikkeamissa suunnitteluhalkaisijasta. Luokkien C ja B pulttien halkaisijan poikkeamat voivat olla 1 ja 0,52 mm. Luokkien C ja B pulttien liitoselementtien reiät tehdään 2 - 3 mm suuremmat kuin pultin halkaisija, ja luokassa A reikien halkaisija ei saa olla suurempi kuin 0,3 mm kuin pultin halkaisija.
Pultin halkaisijan plustoleranssi ja reiän miinustoleranssi eivät ole tässä tapauksessa sallittuja. Pultin ja reiän halkaisijoiden ero helpottaa liitosten kokoamista, mutta tämä ero aiheuttaa myös ruuviliitosten muodonmuutosten lisääntymistä, koska kuormituksen vaikutuksesta aukkojen viereisissä seinämissä vuodot ja pultit valitaan. Sama kokoero johtaa yksittäisten pulttien epätasaiseen toimintaan liitoksessa. Siksi luokkien B ja C pultteja ei suositella käytettäväksi kriittisissä leikkausliitoksissa. Kriittisissä rakenteissa käytetään tavallisia A-luokan pultteja tai lujia pultteja.
Erittäin lujat pultit ovat normaalin tarkkuuden pultteja, ne sijoitetaan halkaisijaltaan suurempiin reikiin. Kiristä nämä pultit momenttiavaimella, jonka avulla voit hallita pultin kiristysvoimaa ja kiristysvoimaa. Erittäin lujia pultteja käytetään lisäämään liitosten kantokykyä. Tämä saavutetaan sillä, että mutterien hallitun kireyden alaisena liitetyt levyt vedetään yhteen niin tiukasti, että ne antavat havainnoinnin liitoksessa kitkasta johtuvista leikkausvoimista. Tällaisissa liitoksissa on välttämätöntä, että liitettävien elementtien paksuus on täsmälleen sama, muuten on mahdotonta puristaa puskulevyä tarpeeksi tiukasti molempiin elementteihin.
Lisäksi liitospintojen erikoiskäsittely (öljyn, lian, ruosteen ja hilseilyn puhdistus) on tarpeen niiden tartuntakyvyn lisäämiseksi. Suurlujien pulttien kitkaliitosten lisäksi on liitoksia, jotka havaitsevat voimia kitkavoimien yhteistoiminnasta, pulttien murskaamisesta ja leikkauksesta. Toinen pulttiliitostyyppi on liimattu liitos. Tässä tapauksessa metallirakenteiden elementit liimataan ensin yhteen ja vedetään sitten yhteen pulteilla. Lopuksi ohuiden ja levyliitosten liittämiseen käytetään itsekierteittäviä pultteja, joiden halkaisija on yleensä 6 mm.
Tavalliset pultit, kun kokoonpanoa kuormitetaan, toimivat taivuttamiseen ja pään repeämiseen, pultin leikkaamiseen, pultin ja reiän pintojen murskaamiseen, kiristykseen, kuva 18. 5.5 ja liitetyt levyt reunojen repimistä varten. Kuorman kasvaessa ruuviliitoksen leikkaustoiminta voidaan jakaa neljään vaiheeseen. Ensimmäisessä vaiheessa, kun liitettävien levyjen välisiä kitkavoimia ei voiteta, pultti kokee vain
Riisi. 5.5. Pulttiliitoksen jännitystilan tyypit:
a - pultin akselin taivutus; b - pultin akselin leikkaus; c - liitäntälevyjen reikien seinien murskaus; d - pultin keskikiristys, mutterin kiristämisestä aiheutuvat vetojännitykset ja koko liitos toimii elastisesti.
Kuorman kasvaessa sisäiset kitkavoimat voitetaan ja koko liitos siirtyy pultin ja reiän välisen raon verran. Seuraavassa kolmannessa vaiheessa pultin akseli ja reiän reunat murskautuvat vähitellen, pultti taipuu ja venyy, mitä estää pultin pää ja mutteri. Kuorman lisääntyessä pultti siirtyy elastis-plastiseen toimintavaiheeseen ja tuhoutuu leikkaamalla, murskaamalla, puhkaisemalla jokin liitetyistä elementeistä tai repeämällä pultin pää irti.
Pulttiliitoksen laskenta on seuraava. Määritetään yhden pultin kantokyky ja sitten tarvittava määrä pultteja liitoksessa.
Pultin kantokyky leikkaustilasta määräytyy suhteella:
N b \u003d R bs? b An s ? c , (5.4)
missä N b on suunnitteluvoima, jonka havaitsee yksi pultti leikkausta kohti; R bs - pulttimateriaalin suunniteltu kestävyys leikkausta vastaan; ? b - yhteyden työolojen kerroin; A - pultin varren poikkileikkauspinta-ala (kierteittämätöntä osaa pitkin); n s - yhden pultin suunnitteluosien lukumäärä; ? c on rakenteen käyttöolosuhteiden kerroin.
Liitoksen kantokyky romahtamisen kannalta määräytyy yleensä liitoselementtien seinien romahtamisen perusteella (pulttimateriaali on yleensä vahvempaa)
Nb = Rbp? b d b ? c ∑ t , (5.5)
jossa R bp on ruuviliitoksen suunniteltu luhistuvuus; db - pultin halkaisija;
∑ t - yhteen suuntaan murskattujen elementtien pienin kokonaispaksuus.
Pultin jännityksessä havaitsema suunnitteluvoima määritetään kaavalla N b \u003d R bt A bn? c , (5.6)
missä - R bt on pulttimateriaalin suunniteltu vetolujuus, A bn on pultin nettopoikkipinta-ala kierteitys huomioon ottaen.
Pulttien lukumäärä liitoksessa n liitoksen painopisteeseen kohdistuvan leikkausvoiman N vaikutuksesta määräytyy kaavan mukaan kaikkien pulttien yhtä lujuuden perusteella.
n = N / N min, (5.6)
missä N min on pienin suhteilla (5.5) ja (5.6) määritetty arvo;
ja kun pultit toimivat kireällä, arvo suhteesta (5.6).
Kun liitosta leikataan, on liitoksessa olevien pulttien lujuuden tarkastuksen lisäksi tarpeen tarkistaa liitettyjen elementtien vetolujuus, ottaen huomioon niiden osien reikien heikkeneminen ja reunojen leikkauslujuus. yhdistetyt elementit. Viimeistä tarkistusta ei yleensä tehdä, koska ensimmäisen pulttirivin etäisyys levyn reunasta valitaan siten, että puhkaisulujuus on taattu.
Niitatut liitokset ovat luonteeltaan samanlaisia kuin pulttiliitokset ja niitattujen liitosten laskenta on samanlainen kuin pulttiliitosten laskenta.
Tällä hetkellä niitä ei käytetä lähes koskaan korkean työvoimaintensiteetin ja alhaisen tuottavuuden vuoksi. Ne ovat mielenkiintoisia siinä mielessä, että ensinnäkin ne tarjoavat tiukan liitoksen, koska jäähdytettäessä niitti kutistuu ja kiristää liitettyjä elementtejä ja toiseksi niitin runko täyttää kokonaan liitetyissä elementeissä olevan reiän lämmitettyjen muovisten muodonmuutosten vuoksi. metallia niittausprosessin aikana. Tällä hetkellä niitattuja liitoksia käytetään tärinälle ja vaihtuville kuormituksille altistuvissa teräsrakenteissa sekä alumiinirakenteissa, koska lujien alumiiniseosten käyttö sulkee pois sähköhitsauksen.
Kuva 5.6. Levyjen elementtien liitokset:
a - kaksipuolisella peittokuvalla; c - yksipuolisella peitolla
Suunnitteluominaisuuksien mukaan erotetaan kahden tyyppisiä pultti- ja niitaliitoksia - liitokset ja elementtien kiinnitys toisiinsa. Peltiliitokset tehdään päällekkäin: yksipuolinen tai kaksipuolinen, kuva 11. 5.6. Kaksipuoliset peitot ovat suositeltavia, koska ne tarjoavat liitoksen symmetrisen jännitystilan. Yksipuolisella päällystyksellä varustetut liitokset antavat epäkeskoliitoksen, siinä syntyy taivutusmomentteja, ja siksi laskennan edellyttämä pulttien määrä kasvaa 10 %. Profiilimetallin liitokset, kuva 5.7, tehdään päällysteillä - kulma tai levy. Elementtien kiinnittäminen toisiinsa
Riisi. 5.7. Valssattujen profiilien pultatut ja niitatut liitokset:
a - kulmaprofiilit; sisään - kanavat; 1 - kulmatyyny; 2 - viiste; 3 - tiiviste;
4 - arkkipäällystys tehdään myös käyttämällä arkkipeitteitä, huiveja tai kulmaelementtejä.
Liitoksissa olevat pultit tai niitit sijoitetaan riviin tai shakkilautakuvioon vähimmäisetäisyydelle toisistaan, mikä varmistaa puhkaisun lujuuden ja pulttien asettamisen mukavuuden. Leikkausvoimalla toimivien levy- ja kulmaelementtien päittäisliitoskaavio on esitetty kuvassa. 5.8.
Riisi. 5.8. Pulttien ja niittien sijoittelu leikkausliitoksissa
Hitsaus-, pultti- ja niitatut liitokset ovat standardoidut merkinnät rakennepiirustuksissa, kuva 5.9.
Riisi. 5.9. Symbolit liitoksissa oleville hitseille, pulteille ja niiteille:
a - pyöreä reikä; b - soikea reikä; c - pysyvä pultti; g - väliaikainen pultti;
d - erittäin luja pultti; e - niitti
Väliasema pultti- ja niitattujen liitosten välillä on lukkopulttien liitännät (pultit, joissa on holkit). Niitä käytetään pääasiassa alumiinirakenteiden liitoksissa ja näiden pulttien halkaisija on 6 - 14 mm.
Leikkaustyö on ruuviliitosten pääasiallinen työmuoto. Samanaikaisesti tavalliset pultit (karkeat, normaalit ja lisätarkkuudet) toimivat leikkausta varten ja liitettyjen elementtien reikien seinämät toimivat murskaamiseen (kuvat alla).
1. ja 2. ryhmän pultit niitattuina toimivat leikkausta ja murskaamista vastaan. Pulttien välisen liitoksen painopisteen kautta kulkevan pituussuuntaisen voiman N jakautumisen oletetaan olevan tasainen. Suunnitteluvoima, jonka yksi pultti voi ottaa leikkauslujuustilasta, määritetään kaavalla
Nb = RbsAbnsyb;
suunnitteluvoima, joka voidaan ottaa yhdellä pultilla murskaamiseen:
N = R bp γ b d∑t;
pulttien pituusakselin suuntaisen ulkoisen voiman vaikutuksesta niiden työ on jännityksessä (kuva alla). Arvioitu voima, jonka yksi pultti voi kestää työskennellessäsi jännityksessä:
Perinteisten pulttien toimintakaavio
a - yksisuuntainen yhteys; 6 - kaksisuuntainen liitäntä; c - jännitystä varten; 1 - leikkaustaso; 2 - reikien seinien romahtaminen
Alla olevissa kaavoissa R bs, R bp, R bt ovat pulttiliitosten laskettuja vastustuskykyjä leikkaus-, puristus- ja vetovastus (taulukossa); d on pultin ulkohalkaisija; A \u003d πd 2 / 4 - pulttitangon laskettu poikkileikkauspinta-ala; A bn on pultin nettopoikkipinta-ala (kierrettä pitkin), alla oleva taulukko; ∑t - yhteen suuntaan murskattujen elementtien pienin kokonaispaksuus; n s on yhden pultin laskettujen leikkausten lukumäärä; γ b - SNiP-taulukon mukaisesti otettujen liitosten käyttöolosuhteiden kerroin karkeiden ja normaalitarkkuuden pulteille monipulttiliitoksessa γ b = 0,9, suuremman tarkkuuden pulteille γ b = 1,0.
Pulttien lasketut leikkaus- ja vetolujuudet
Pulteilla yhdistettyjen elementtien arvioitu kestävyys
|
Suunniteltu kestävyys, MPa, pulteilla liitettyjen elementtien puristuskestävyys |
Kytkettyjen elementtien teräksen tilapäinen vastus, MPa |
Suunniteltu kestävyys, MPa, pulteilla liitettyjen elementtien puristuskestävyys |
|||
|
tarkkuus |
tarkkuus |
karkea ja normaali tarkkuus |
|||
Pulttialue
|
A b cm 2 A bn cm 2 |
* Ilmoitetun halkaisijan omaavia pultteja ei suositella.
Tarvittava määrä n pultteja liitoksessa pituussuuntaisen voiman vaikutuksesta määritetään kaavalla:
n ≥ N/γ c Nbmin
missä N bmin on pienempi mitoitusvoimat yhdelle pultille laskettuna puristus-, leikkaus- ja venytysvoimille alla olevien kaavojen mukaisesti; γ c on työolojen kerroin.
Pultin vetovoimalla ja kitkapintojen laadulla on ratkaiseva merkitys lujien pulttien liitoksen toiminnassa.
Suunnitteluvoima, jonka jokainen liitettävien elementtien kitkapinta voi ottaa, kun se on kiristetty yhdellä erittäin lujalla pultilla (kuva alla), määritetään kaavalla
Q bn = R bn γ b A bn μ / γ h
missä R bh \u003d 0,7R bun - lujan pultin suunnitteluvetolujuus (R bun - pulttimateriaalin pienin vetolujuus, alla oleva taulukko); γ b - liitoksen käyttöolosuhteiden kerroin, riippuen suunnitteluvoiman havaitsemiseen tarvittavien pulttien lukumäärästä, ja se on yhtä suuri kuin: 0,8 n:llä< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.
Liitoksen toimintakaavio erittäin lujilla pulteilla
Erittäin lujien pulttien lukumäärä liitoksessa pitkittäisvoiman vaikutuksesta määritetään kaavalla:
n ≥ N / Q bh γ c k
missä k on yhdistettyjen elementtien kitkapintojen lukumäärä.
Erittäin lujien pulttien kireys saadaan aikaan aksiaalivoimalla P \u003d R bh A bn (kuva alla).
Työskentelyrakenneelementin liitoksen toisella puolella olevien pulttien lukumäärä on yleensä vähintään kaksi. Liitoksissa ja kiinnityspisteissä (vuorausten materiaalin säästämiseksi) pulttien välisen etäisyyden tulee olla minimaalinen. Heikosti toimivissa (sidos, rakenne) liitoksissa etäisyyden tulee olla maksimi pulttien määrän vähentämiseksi.
Erittäin lujien pulttien mekaaniset ominaisuudet
|
Pultin halkaisija d, mm |
Vakiovetolujuus R bun pulttimateriaalia terästä, MPa |
|||
|
40X "selkg" |
38XC "valitse" |
|||
Kitka- ja luotettavuuskertoimet lujien pulttien liitoksille
|
Liimattavien pintojen käsittely (puhdistus). |
Kerroin y/, kuormitettuna ja reikien ja pulttien nimellishalkaisijoiden ero 8, mm |
|||
|
dynaaminen, kanssa 8 = 3-6; staattinen, δ = 5-6 |
dynaaminen, δ = 1; staattinen, δ = 1-4 |
|||
|
Hiekkapuhallus tai ruiskupuhallus kahdelle pinnalle |
||||
|
Sama, säilönnyksellä metalloimalla sinkillä tai alumiinilla |
||||
|
Toisen pinnan hiekkapuhallus tai ruiskupuhallus polymeeriliimalla säilönnyksellä ja karborundijauheella ripotuksella, teräsharjoilla ilman suojausta - toisen pinnan |
||||
|
Polta kaksi pintaa |
||||
|
Teräsharjaa kahta pintaa |
||||
|
Ei käsittelyä |
||||
Huomautus. M - kireyden säätö vääntömomentin mukaan; a - sama mutterin kiertokulman mukaan.
Pulttien sijoitus levyissä ja valssatuissa profiileissa voi olla tavallista ja porrastettua. Reikien keskipisteiden läpi kulkevia viivoja kutsutaan riskeiksi. Riskien välistä etäisyyttä ponnistuksen varrella kutsutaan askeleeksi ja ponnistuksen poikki - poluksi (kuva alla).
Reikien sijoitus
a - levymateriaalissa; b - vierintäprofiileissa; 1 — riskit; l - askel; e-raita
Teräsrakenteiden pulttien keskipisteiden väliset vähimmäisetäisyydet määräytyvät perusmetallin lujuuden kunnon mukaan, suurimmat etäisyydet määräytyvät kytkettyjen elementtien vakausolosuhteiden mukaan pulttien tai niittien välisessä raossa puristuksessa.
Taulukko 35*
|
Ominaista liitännät |
Yhteyspalvelutekijä gb |
|
1. Monipultti leikkaus- ja romahtamislaskelmissa pulteilla: |
|
|
tarkkuusluokka A |
|
|
tarkkuusluokat B ja C, korkea lujuus ei-säädettävällä jännityksellä |
|
|
2. Yksipultti ja monipultti puristuksen suhteen kohdassa a = 1,5 d ja b\u003d 2d teräsrakenneosissa, joiden myötöraja, MPa (kgf / cm 2): |
|
|
St. 285 (2900) - 380 (3900) |
|
|
Taulukossa 35* hyväksytyt nimitykset: a – etäisyys voimaa pitkin elementin reunasta lähimmän reiän keskustaan; b - sama, reikien keskikohtien välissä; d on pultin reiän halkaisija. Huomautuksia: 1. Kertoimet asetettu pos. 1 ja 2 tulee ottaa huomioon samanaikaisesti. 2. Etäisyydet a ja b, välissä kohdassa ilmoitettujen välillä. 2 taulukossa. 39, suhde gb tulee määrittää lineaarisella interpoloinnilla. |
|
Yksipulttiliitoksissa huoltotekijät on otettava huomioon gc kohdan 11.8 vaatimusten mukaisesti.
11.8. Pulttien lukumäärä n liitoksessa pituussuuntaisen voiman vaikutuksesta N tulee määrittää kaavalla
missä Nmin - pienempi yhden pultin suunnitteluvoiman arvoista laskettuna näiden standardien kohdan 11.7* vaatimusten mukaisesti.
11.9. Kun liitäntään vaikuttaa momentti, joka aiheuttaa liitettyjen elementtien siirtymisen, pulttien voimien jakautuminen tulee ottaa suhteessa etäisyyksiin liitoksen painopisteestä kyseiseen pulttiin.
11.10. Pulttien, jotka toimivat samanaikaisesti leikkaus- ja jännitysvoimassa, leikkaus ja kireys tulee tarkistaa erikseen.
Pulttien leikkausvoiman samanaikainen pituussuuntainen voima ja momentti tulee tarkistaa resultanttivoiman suhteen.
11.11. Elementin kiinnityksessä toisiinsa välikappaleiden tai muiden välielementtien kautta sekä yksipuolisella vuorauksella varustetuissa kiinnikkeissä pulttien lukumäärää on lisättävä 10 % laskelmaan nähden.
Kun kiinnitetään kulmien tai kanavien ulkonevia hyllyjä lyhyiden pinojen avulla, pulttien lukumäärää, jotka kiinnittävät yhden lyhyen pinon hyllyistä, tulee lisätä 50% laskelmaan nähden.
Liitännät vahvoilla pulteilla
11.12. Suurlujien pulttien kytkennät tulee laskea olettaen, että liitoksissa ja kiinnikkeissä vaikuttavat voimat siirtyvät kitkan kautta, joka syntyy liitettyjen elementtien kosketustasoja pitkin suurlujien pulttien jännityksestä. Tässä tapauksessa pituussuuntaisen voiman jakautuminen pulttien välillä on otettava tasaiseksi.
11.13*. Arvioitu voima Qbh, joka voidaan havaita jokaisella liitettyjen elementtien kitkapinnalla, joka on kiristetty yhdellä erittäin lujalla pultilla, tulisi määrittää kaavalla
, (131)*
missä Rbh - suurilujien pultin vetolujuus on suunniteltu;
m - kitkakerroin, otettu taulukon mukaan. 36*;
g h - luotettavuuskerroin otettuna taulukon mukaan. 36*;
A bn - verkkopultin poikkipinta-ala määritettynä taulukon mukaan. 62*;
gb - yhteyden työolosuhteiden kerroin lukumäärästä riippuen n pultit, jotka ovat välttämättömiä suunnitteluvoiman havaitsemiseksi, ja ne otetaan yhtä suuriksi:
0.8 klo n 5;
0,9 klo 5 £ n 10;
1.0 klo n ³ 10.
Määrä n pitkittäisvoiman vaikutuksesta nivelessä olevat lujat pultit tulisi määrittää kaavalla
missä k
Erittäin lujan pultin kiristys tulee tehdä aksiaalisella voimalla P = R bh A bn.
Taulukko 36
|
Käsittelymenetelmä |
säännelty |
Kerroin |
Kertoimet g h kuormitettuna ja reikien ja pulttien nimellishalkaisijoiden eroilla d, mm |
|
|
(siivous) kytketty pinnat |
jännitystä |
kitka m |
dynaaminen ja d = 3 – 6; staattinen ja d = 5– 6 |
dynaaminen ja d = 1; staattinen ja d = 1– 4 |
|
1. Kahden pinnan suihkupuhallus ilman konservointia |
Tekijä: a |
|||
|
2. Sama, säilönnällä (sinkki- tai alumiinipinnoitus) |
Tekijä: a |
|||
|
3. Laukaus yhdestä pinnasta suojauksella polymeeriliimalla ja kastelulla karborundijauheella, teräsharjoilla ilman suojausta - toinen pinta |
Tekijä: a |
|||
|
4. Kaasu-plasma kaksi pintaa ilman säilymistä |
Tekijä: a |
|||
|
5. Teräsharjattu kaksi pintaa ilman suojaa |
Tekijä: a |
|||
|
6. Ilman käsittelyä |
Tekijä: a |
|||
|
Huomautuksia. 1. Tapa pulttien kireyden säätöön M tarkoittaa ohjausta vääntömomentilla ja a - mutterin kiertokulman mukaan. 2. Muut liitettävien pintojen käsittelymenetelmät sallitaan kitkakertoimien arvot m ei ole pienempi kuin taulukossa ilmoitettu. |
||||
11.14. Liitettyjen elementtien lujuuslaskenta, jota on heikennetty erittäin lujalle pulteille tarkoitetuilla rei'illä, tulee tehdä ottaen huomioon, että puolet kunkin pultin voimasta tarkastelujaksolla on jo siirretty kitkavoimilla. Tässä tapauksessa heikennetyt osat tulee tarkistaa: dynaamisten kuormien alla – nettopinta-alalla bruttopinta-alalla MUTTA klo An ³ 0,85A tai nimellisalueen mukaan A c = 1,18A n klo An 0,85A.
Liitokset jyrsityillä päillä
11.15. Jyrsittyjen päiden elementtien liitoksissa (pilarien liitokset ja pohjat jne.) tulee katsoa, että puristusvoima siirtyy kokonaan päiden läpi.
Epäkeskisesti puristetuissa ja kokoonpuristetuissa taivutetuissa elementeissä näiden liitosten hitsit ja pultit, mukaan lukien lujat, tulee laskea momentin vaikutuksesta johtuvalle suurimmalle vetovoimalle ja pituussuuntaiselle voimalle niiden epäedullisimmalla yhdistelmällä. kuin poikittaisvoiman vaikutuksesta johtuva leikkausvoima.
Hihnaliitännät komposiittipalkeissa.
11.16. Komposiitti I-palkkien seiniä ja jänteitä yhdistävät hitsit ja lujat pultit tulee laskea taulukon mukaan. 37*.
Taulukko 37*
|
Merkki kuormia |
liitännät |
Kaavat vyön laskemiseen liitännät komposiittipalkeissa |
|
liikkumaton |
Kulmasaumat: kahdenvälinen |
T/(2b f k f ) £ Rwfgwf gc ; (133) T/(2b z k f ) £ Rwzgwz gc (134) |
|
yksipuolinen |
T/(b f k f ) £ Rwfgwf gc ; (135) T/(b z k f ) £ Rwzgwz gc (136) |
|
|
Erittäin lujat pultit |
aT £ Q bh kgc (137)* |
|
|
Siirrettävä |
Fillethitsaukset kaksipuolisesti |
|
|
Erittäin lujat pultit |
||
|
Taulukossa 37* hyväksytyt nimitykset: on poikittaisvoiman Q aiheuttama leikkaushihnavoima pituusyksikköä kohti, jossa S on säteen jänteen staattinen momentti brutto suhteessa neutraaliakseliin; - tiivistetyn kuorman aiheuttama paine F(nosturipalkeille nosturin pyörän paineesta, otettu ilman dynaamista kerrointa), missä g f - kerroin hyväksytty kuormien ja iskujen SNiP:n vaatimusten mukaisesti, vasemmalle - tiivistetyn kuorman jakautumisen ehdollinen pituus kohtien mukaisesti otettuna. näiden sääntöjen kohdat 5.13 ja 13.34*; a - kerroin, joka on otettu palkin yläjänteen kuormituksesta, jossa uuma on kiinnitetty yläjänteeseen, a = 0,4 ja seinäkiinnityksen puuttuessa tai kuormituksen alaisena alajännettä pitkin a = 1; a – hihnan vahvojen pulttien askelma; Qbh - yhden erittäin lujan pultin suunnitteluvoima, määritetty kaavalla (131) *; k on yhdistettyjen elementtien kitkapintojen lukumäärä. |
||
Jos ei ole jäykisteitä suurten paikallaan olevien keskittyneiden kuormien siirtämiseksi, yläjänteen kiinnityslaskelma on suoritettava kuten liikkuvan tiivistetyn kuorman tapauksessa.
Kun palkin alajänteeseen kohdistetaan kiinteää keskitettyä kuormaa, hitsit ja lujat pultit, jotka kiinnittävät tämän jänteen uumaan, tulee laskea kaavojen (138) avulla. - (140) * välilehti. 37* riippumatta siitä, onko kuormituskohdissa jäykisteitä.
Hitsatut vyösaumat, jotka on tehty tunkeutumalla koko seinän paksuuden läpi, on katsottava yhtä vahvoiksi kuin seinä.
11.17. Palkeissa, joissa on liitännät erittäin lujilla pulteilla, joissa on monilevyiset hihnapakkaukset, jokaisen levyn kiinnitys sen teoreettisen murtuman paikan taakse on laskettava puolella levyosan havaitsemasta voimasta. Kunkin levyn kiinnitys sen todellisen katkeamispaikan ja edellisen levyn katkeamiskohdan välisellä alueella on laskettava kokonaisvoiman perusteella, joka voidaan havaita arkin poikkileikkauksella.
12. Teräsrakenteiden suunnittelun yleiset vaatimukset
Perussäännökset
12.1*. Teräsrakenteita suunniteltaessa on välttämätöntä:
varaa liitännät, jotka varmistavat koko rakenteen ja sen osien vakauden ja tilamuuttumattomuuden asennuksen ja käytön aikana, jakamalla ne rakenteen pääparametrien ja sen toimintatavan mukaan (rakenteellinen kaavio, jännevälit, nosturityypit ja niiden toimintatavat , lämpötilavaikutukset jne.); P.);
ottaa huomioon yritysten teknologisten ja nosturilaitteiden tuotantokyvyt ja kapasiteetit - teräsrakenteiden valmistajat sekä asennusorganisaatioiden käsittely- ja muut laitteet;
hajottaa rakenteet kuljetuselementeiksi ottaen huomioon kuljetustyyppi ja ajoneuvojen mitat, rakenteiden järkevä ja taloudellinen kuljetus rakentamista varten ja valmistajan suurimman työmäärän toteuttaminen;
käyttää voimakkaiden puristettujen ja epäkeskisesti puristettujen elementtien päätyjyrsintämahdollisuutta (ilman merkittäviä reunan vetojännitysten esiintymistä), jos valmistajalla on asianmukaiset laitteet;
huolehtia elementtien asennuskiinnikkeistä (asennuspöytien järjestely jne.);
ruuvikiinnitysliitoksissa käytä tarkkuusluokan B ja C pultteja sekä erittäin lujia, kun taas liitoksissa, jotka havaitsevat merkittäviä pystysuuntaisia voimia (ristikiinnitykset, poikkipalkit, rungot jne.), on oltava taulukoita; jos liitoksissa on taivutusmomentteja, tulee käyttää tarkkuusluokan B ja C pultteja, jotka toimivat jännityksessä.
12.2. Teräksisiä hitsattuja rakenteita suunniteltaessa tulee sulkea pois jäännösmuodonmuutosten ja -jännitysten haitallisten vaikutusten mahdollisuus, mukaan lukien hitsausjännitykset, sekä jännityskeskittymät, jotka edellyttävät asianmukaisia suunnitteluratkaisuja (tasaisimmalla jännitysjakaumalla elementeissä ja osissa, ilman kulmiin menemistä, jyrkkiä poikkileikkauksen muutoksia ja muita keskittimen jännityksiä) ja teknisiä toimenpiteitä (asennus- ja hitsausmenettely, esitaivutus, vastaavien vyöhykkeiden koneistus höyläyksellä, jyrsintä, puhdistus hiomalaikalla jne.).
12.3. Teräsrakenteiden hitsausliitoksissa on suljettava pois mahdollisuus rakenteiden hauraaseen murtumiseen niiden asennuksen ja käytön aikana seuraavien tekijöiden epäsuotuisan yhdistelmän seurauksena:
suuret paikalliset jännitykset, jotka aiheutuvat keskittyneiden kuormien vaikutuksesta tai liitososien muodonmuutoksista, sekä jäännösjännitykset;
terävät jännityskeskittimet alueilla, joilla on suuria paikallisia jännityksiä ja jotka on suunnattu vaikuttavien vetojännitysten suunnan poikki;
alhainen lämpötila, jossa tietty teräslaji, riippuen sen kemiallisesta koostumuksesta, rakenteesta ja valssattujen tuotteiden paksuudesta, muuttuu hauraaksi.
Hitsattuja rakenteita suunniteltaessa tulee ottaa huomioon, että massiiviseinärakenteissa on vähemmän jännityksen keskittäjiä ja ne ovat vähemmän herkkiä epäkeskisuuksille verrattuna ristikkorakenteisiin.
12.4*. Teräsrakenteet tulee suojata korroosiolta SNiP:n mukaisesti rakennusrakenteiden suojaamiseksi korroosiolta.
Trooppisessa ilmastossa käytettäväksi tarkoitettujen rakenteiden suojaus on suoritettava *:n mukaisesti.
12.5. Rakenteet, jotka voivat altistua sulalle metallille (roiskeiden muodossa metallia kaadettaessa, metallin murtuessa uuneista tai senkoista), tulee suojata tulenkestävästä tiilestä tai tulenkestävästä betonista päällystetyillä tai ympäröivillä seinillä, jotka on suojattu mekaanisilta vaurioilta.
Rakenteet, jotka altistuvat pitkäaikaiselle altistukselle säteily- tai konvektiiviselle lämmölle tai lyhytaikaiselle tulelle lämpöyksiköiden onnettomuuksien aikana, tulee suojata ripustetuilla metalliseinämillä tai tiili- tai tulenkestävällä betonivuorauksella.
Hitsatut liitokset
12.6. Rakennuksissa, joissa on hitsausliitokset, sinun tulee:
määrätä korkean suorituskyvyn mekanisoitujen hitsausmenetelmien käytöstä;
tarjota vapaa pääsy paikkoihin, joissa hitsausliitokset tehdään, ottaen huomioon valittu hitsausmenetelmä ja -tekniikka.
12.7. Hitsauksen leikkausreunat tulee ottaa standardin GOST 8713 mukaisesti – 79*, GOST 11533 - 75, * ja GOST 11534 – 75.
12.8. Hitsattujen saumojen mitat ja muoto tulee ottaa huomioon seuraavat ehdot:
a) saumojen jalat kf saa olla enintään 1,2 t, missä t - kytkettyjen elementtien pienin paksuus;
b) saumojen jalat kf tulee ottaa laskelman mukaan, mutta vähintään taulukossa ilmoitettuja. 38*;
c) Pielahitsauksen laskennallisen pituuden on oltava vähintään 4 kf ja vähintään 40 mm;
d) kyljessäuman arvioitu pituus saa olla enintään 85 b f k f (b f - taulukon mukaan otettu kerroin. 34 *), lukuun ottamatta saumoja, joissa voima vaikuttaa koko saumaan;
e) limityksen koon on oltava vähintään 5 paksuutta ohuimmasta hitsatusta elementistä;
f) Filthitsien jalkojen mittojen suhde on yleensä otettava 1:1. Hitsattavien elementtien eripaksuuksilla on sallittua hyväksyä saumat, joissa on epätasaiset jalat, kun taas ohuemman elementin vieressä olevan jalan on täytettävä kohdan 12.8, a ja paksumman elementin vaatimukset. - 12.8 kohdan b vaatimukset;
g) rakenteissa, jotka havaitsevat dynaamisia ja värähtelykuormia, sekä rakenteissa, jotka on rakennettu ilmasto-alueille I 1, I 2, II 2 ja II 3, hitsit tulee tehdä tasaisesti siirtymällä perusmetalliin, jos se on perusteltua kestävyyttä tai voimaa, ottaen huomioon hauras tuhoutuminen.
Taulukko 38*
|
Liitäntätyyppi |
teräksen myötöraja, |
Minimi jalkasaumat kf, mm, hitsattujen elementtien paksuuden kanssa t, mm |
||||||||
|
MPa (kgf / cm2) |
4– 6 |
6– 10 |
11– 16 |
17– 22 |
23– 32 |
33– 40 |
41– 80 |
|||
|
Tavrovoe kahdellasadalla |
||||||||||
|
etukulman saumat; päällekkäin- |
St. 430 (4400) |
|||||||||
|
tarkka ja kulmikas |
Automaattinen ja |
|||||||||
|
puoliautomaattinen |
St. 430 (4400) |
|||||||||
|
Tavrovoe kanssa |
||||||||||
|
yksipuoliset saumaussaumat |
Automaattinen ja puoliautomaattinen |
|||||||||
|
Huomautuksia: 1. Rakenteissa, jotka on valmistettu teräksestä, jonka myötöraja on yli 530 MPa (5400 kgf / cm 2 ), sekä kaikista teräksistä, joiden elementtipaksuus on yli 80 mm, hyväksytään minimipienhitsausjalat. erityiset tiedot. 2. Ryhmän 4 rakenteissa yksipuolisten saumojen vähimmäisjalkoja tulee pienentää 1 mm hitsauselementtien paksuudella 40 mm:iin asti. ja 2 mm – elementtien paksuus yli 40 mm. |
||||||||||
12.9*. Hitsattujen I-palkkien jäykisteiden, kalvojen ja hihnojen kiinnittämiseen kappaleiden mukaisesti. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 ja ryhmän 4 rakenteissa saa käyttää yksipuolisia saumoja, joiden jalat kf tulee ottaa laskelman mukaan, mutta vähintään taulukossa ilmoitettuja. 38*.
Näiden yksipuolisten saumojen käyttö ei ole sallittua rakennuksissa:
käytetään keski-aggressiivisissa ja erittäin aggressiivisissa ympäristöissä (SNiP:n mukainen luokitus rakennusrakenteiden suojaamiseksi korroosiolta);
pystytetty ilmasto-alueille I 1 , I 2 , II 2 ja II 3 .
12.10. Suunnittelu- ja rakennepienahitsien suunnittelussa tulee määritellä hitsaustyyppi, puikko tai hitsauslanka sekä hitsin sijainti hitsauksen aikana.
12.11. Levyjen osien hitsatut puskuliitokset tulee pääsääntöisesti tehdä suoriksi täydellä tunkeutumisella ja lyijylevyillä.
Asennusolosuhteissa yksipuolinen hitsaus juurihitsauksella ja jäljellä olevan terästaustan hitsaus on sallittu.
12.12. Yhdistettyjen liitosten käyttö, joissa osa voimasta havaitaan hitsauksilla, ja osa – pultit, ei sallittu.
12.13. Jaksottaisten saumojen sekä sähköniittien käyttö manuaalisella hitsauksella ja reikien esiporauksella on sallittu vain ryhmän 4 rakenteissa.
Pulttiliitokset ja liitokset erittäin lujilla pulteilla
12.14. Teräsrakenteiden yksityiskohtiin olevat reiät on tehtävä SNiP:n vaatimusten mukaisesti metallirakenteiden tuotantoa ja hyväksymistä koskevien sääntöjen mukaisesti.
12.15*. Tarkkuusluokan A pultteja tulee käyttää liitoksissa, joissa porataan reiät mitoitushalkaisijaan kootuissa elementeissä tai johtimia pitkin yksittäisiin elementteihin ja osiin, porataan tai kierretään pienemmäksi halkaisijaltaan erillisissä osissa, minkä jälkeen kalvataan mitoitushalkaisijaan koottuna. elementtejä.
Tarkkuusluokan B ja C pultteja monipulttiliitoksissa tulee käyttää teräsrakenteissa, joiden myötöraja on enintään 380 MPa (3900 kgf / cm 2).
12.16. Solmun elementit voidaan kiinnittää yhdellä pultilla.
12.17. Pultteja, joissa on halkaisijaltaan erilainen poikkileikkaus leikkaamattoman osan pituudella, ei saa käyttää liitoksissa, joissa nämä pultit toimivat leikkausvoimalla.
12.18*. Pulttien mutterien alle tulee asentaa pyöreät aluslevyt GOST 11371:n mukaisesti - 78*, aluslevyt tulee asentaa muttereiden ja lujien pulttien pään alle * mukaisesti. Erittäin lujille pulteille *, joiden päät ja mutterit ovat suuremmat ja joiden reiän ja pultin nimellishalkaisijoiden ero on enintään 3 mm, sekä teräsrakenteisiin, joiden vetolujuus on vähintään 440 MPa (4500 kgf) / cm 2), enintään 4 mm, on sallittua asentaa yksi aluslevy mutterin alle.
Leikkauspultin kierteen tulee olla enintään puolet mutterin vieressä olevan elementin paksuudesta tai yli 5 mm, paitsi rakennerakenteissa, voimansiirtotorneissa ja avoimissa kojeistoissa ja kuljetusjohdoissa, joissa kierteen tulee olla ulkopuolella yhdistettyjen elementtien paketti.
12.19*. Pultit (mukaan lukien erittäin lujat) tulee sijoittaa taulukon mukaisesti. 39.
Taulukko 39
|
Etäisyyden ominaisuus |
Pulttien väli |
|
1. Pultin keskipisteiden etäisyydet mihin tahansa suuntaan: a) vähintään |
|
|
b) maksimi äärimmäisissä riveissä ilman reunustavia kulmia jännityksessä ja puristuksessa |
8d tai 12 t |
|
c) enimmäismäärä keskiriveissä sekä uloimmissa riveissä rajakulmien läsnä ollessa: |
|
|
jännityksessä |
16p tai 24 t |
|
puristuksen alla |
12p tai 18 t |
|
2. Etäisyydet pultin keskustasta elementin reunaan: |
|
|
a) vähimmäisponnistus |
|
|
b) sama, koko yritykselle: |
|
|
leikatuilla reunoilla |
|
|
vierivillä reunoilla |
|
|
c) maksimi |
4d tai 8 t |
|
d) vähimmäissuurin lujat pultit kaikilla reunoilla ja mihin tahansa voiman suuntaan |
|
|
* Teräksestä valmistetuissa liitetyissä elementeissä, joiden myötöraja on yli 380 MPa (3900 kgf / cm 2), pulttien väliseksi vähimmäisetäisyydeksi tulee olla 3 d. Taulukossa 39 hyväksytyt nimitykset: d - pultin reiän halkaisija; t on ohuimman ulkoelementin paksuus. Huomautus. Teräksestä valmistetuissa liitetyissä elementeissä, joiden myötöraja on enintään 380 MPa (3900 kgf / cm 2), on sallittua pienentää etäisyyttä pultin keskustasta elementin reunaan voimaa pitkin ja vähimmäisetäisyys välillä. pulttien keskipisteet laskettaessa, kun otetaan huomioon liitosten käyttöolosuhteiden asiaankuuluvat kertoimet kappaleiden mukaisesti. 11.7* ja 15.14*. |
|
Liitospultit tulee sijoittaa pääsääntöisesti enimmäisetäisyyksille, liitoksiin ja solmuihin, pultit tulee sijoittaa vähimmäisetäisyyksille.
Kun pultit asetetaan shakkilautakuvioon, niiden keskipisteiden välinen etäisyys voimaa pitkin tulee ottaa vähintään a + 1,5d, missä a - rivien välinen etäisyys voiman poikki, d on pultin reiän halkaisija. Tällä järjestelyllä elementin osa A n määritetään ottaen huomioon sen heikkeneminen rei'illä, jotka sijaitsevat vain yhdessä osassa voiman poikki (ei "siksakia" pitkin).
Yhdellä hyllyllä varustettua kulmaa kiinnitettäessä sen päästä kauimpana oleva reikä tulee sijoittaa riskiin, joka on lähimpänä takaosaa.
12.20*. Tarkkuusluokkien A, B ja C pulttien liitännöissä (lukuun ottamatta sivurakenteiden kiinnityksiä ja liitoksia lujapultteihin) on ryhdyttävä toimenpiteisiin mutterien irrottamista vastaan (säätöjousialuslevyt tai lukkomutterit).
13. Teollisuusrakennusten ja -rakenteiden suunnittelun lisävaatimukset 1
Rakenteiden suhteelliset taipumat ja poikkeamat
13.1*. Rakenneosien taipumat ja siirtymät eivät saa ylittää SNiP:n kuormille ja iskuille asettamia raja-arvoja.
Tab. 40* on poissuljettu.
13.2– 13.4 ja taulukko 41* eivät ole mukana.
1 Se on sallittua soveltaa muuntyyppisiin rakennuksiin ja rakenteisiin.
Liikuntasaumojen väliset etäisyydet
13.5. Yksikerroksisten rakennusten ja rakenteiden teräsrunkojen liikuntasaumojen suurimmat etäisyydet tulee ottaa taulukon mukaan. 42.
Kun ylittää yli 5 % taulukossa mainituista. 42 etäisyyksillä sekä seinien tai muiden rakenteiden rungon jäykkyyden lisääntyessä laskennassa tulee ottaa huomioon ilmaston lämpötilavaikutukset, rakenteiden joustamattomat muodonmuutokset ja solmujen yhteensopivuus.
Taulukko 42
|
Suurimmat etäisyydet, m |
||||||
|
liikuntasaumat |
Liikuntasaumasta tai rakennuksen päästä lähimpään akseliin |
|||||
|
Rakennuksen ominaisuudet ja tilat |
korttelin pituutta pitkin (rakennusta pitkin) |
lohkon leveyden mukaan |
pystysuora liitäntä |
|||
|
rakentamisen ilmasto-alueilla |
||||||
|
I 1, I 2, II 2 ja II 3 |
kaikki paitsi I 1 , I 2 , II 2 ja II 3 |
I 1, I 2, II 2 ja II 3 |
kaikki paitsi I 1 , I 2 , II 2 ja II 3 |
I 1, I 2, II 2 ja II 3 |
||
|
Lämmitetyt rakennukset |
||||||
|
Lämmittämättömät rakennukset ja kuumat kaupat |
||||||
|
Avoimet lentoliput |
– |
– |
||||
|
Huomautus. Jos rakennuksen tai rakenteen liikuntasaumojen välillä on kaksi pystysuoraa liitosta, jälkimmäisten välinen etäisyys akseleilla ei saa olla suurempi kuin: rakennukset – 40– 50 m ja avoimille ylittimille – 25- 30 m, kun taas ilmasto-alueille I 1, I 2, II 2 ja II 3 rakennetuille rakennuksille ja rakennuksille on otettava pienempi ilmoitetuista etäisyyksistä. |
||||||
Maatilat ja rakenteelliset
pinnoituslaatat
13.6. Ristikon ja rakenteiden tankojen akselit tulee yleensä keskittää kaikkiin solmuihin. Tankojen keskitys tulee suorittaa hitsattuissa ristikoissa osien painopisteiden mukaan (pyöristämällä enintään 5 mm) ja pultattuina. - peppua lähimpänä olevien kulmien riskien mukaan.
Ristikon jänteiden akselien siirtymää osia vaihdettaessa ei saa ottaa huomioon, jos se ei ylitä 1,5 % jänteen korkeudesta.
Jos solmuissa on epäkeskisuuksia, ristikoiden ja rakenteiden elementit tulee laskea ottaen huomioon vastaavat taivutusmomentit.
Kun kuormitukset kohdistuvat ristikon solmujen ulkopuolelle, jänteet on suunniteltava kestämään pitkittäisten voimien ja taivutusmomenttien yhteisvaikutusta.
13.7. Yli 36 m ulottuvien kattoristikkojen kohdalla tulee järjestää rakennusnosto, joka vastaa vakio- ja pitkäaikaiskuormituksen taipumista. Tasakatoille rakennusnosto tulee järjestää jännevälistä riippumatta, jolloin se on yhtä suuri kuin taipuma koko vakiokuormasta plus 1/200 jännevälistä.
13.8. Laskettaessa ristikoita, joissa on elementtejä kulmista tai tiistaista, ristikon solmujen elementtien liitokset voidaan katsoa saranoiduiksi. Elementtien I-palkilla, H-muotoisilla ja putkimaisilla osilla ristikon laskenta saranoidun kaavion mukaan on sallittua, kun osan korkeuden suhde elementtien pituuteen ei ylitä: 1/10 - rakennuksille, joita käytetään kaikilla ilmasto-alueilla, paitsi I 1, I 2, II 2 ja II 3; 1/15 – alueilla I 1 , I 2 , II 2 ja II 3 .
Jos nämä suhteet ylittyvät, tulee ottaa huomioon elementtien ylimääräiset taivutusmomentit, jotka johtuvat solmujen jäykkyydestä. Ristikon solmujen jäykkyys on sallittua ottaa huomioon likimääräisin menetelmin; aksiaaliset voimat voidaan määrittää saranoidun kaavion mukaisesti.
13.9*. Hilan elementtien reunojen ja hihnan välinen etäisyys hitsattujen ristikoiden solmuissa tulee ottaa vähintään a = 6t – 20 mm, mutta enintään 80 mm (tässä t – kulman paksuus, mm).
Ristikon hihnojen yhdistettyjen elementtien päiden väliin tulee jättää vähintään 50 mm:n rako päällekkäin päällekkäin.
Hitsaukset, jotka kiinnittävät ristikon elementit kulmiin, tulee viedä elementin päähän 20 mm:n pituiseksi.
13.10. Ristikkosolmuissa, joissa on T-palkeista, I-palkeista ja yksittäisistä kulmista valmistettuja hihnoja, kulmien kiinnitys hihnojen hyllyihin päistä päähän tulee suorittaa tunkeutumalla koko kulman paksuuden läpi. Ryhmän 1 malleissa sekä ilmasto-alueilla I 1, I 2, II 2 ja II 3 toimivissa malleissa solmukielekkeiden liittäminen hihnoihin tulee suorittaa pos. 7 taulukko 83*.
sarakkeita
13.11. Läpivientipylväiden, joissa on ritilät kahdessa tasossa, lähetyselementit tulee vahvistaa lähetyselementin päissä olevilla kalvoilla.
Läpipylväissä, joissa liitosristikko on samassa tasossa, kalvojen tulee sijaita vähintään 4 metrin etäisyydellä toisistaan.
13.12*. Keskitetysti puristetuissa pylväissä ja telineissä, joissa on lauseen 12.9 mukaiset yksipuoliset vyösaumat * tukien, palkkien, tukien ja muiden voimansiirtovyöhykkeen elementtien kiinnityspisteissä tulee käyttää kaksipuolisia vyösaumoja, jotka ulottuvat ääriviivojen ulkopuolelle liitetyn elementin (solmun) pituudella 30 kf joka puolelta.
13.13. Hitsaukset, jotka kiinnittävät liitosristikon kulmat päällekkäisiin pylväisiin, tulee määrittää laskelman mukaan ja sijoittaa kulman molemmille puolille pylvästä erillisten osien muodossa shakkilautakuviolla, kun taas tällaisten pylväiden päiden välinen etäisyys. saumojen paksuus ei saa ylittää 15:tä.
Ilmastoalueille I 1, I 2, II 2 ja II 3 rakennetuissa rakenteissa sekä manuaalista kaarihitsausta käytettäessä saumojen tulee olla jatkuvia koko kulman pituudella.
13.14. Pylväiden kokoonpanoliitokset tulee tehdä jyrsityillä päillä, puskuhitsauksella, päällekkäin, jossa on hitsatut saumat tai pultit, myös erittäin lujat. Päällysteitä hitsattaessa saumoja ei saa tuoda liitokseen 30 mm kummaltakin puolelta. On sallittua käyttää laippaliitoksia puristusvoimien siirtämisessä tiukan kosketuksen ja vetovoiman kautta - pultit.
Liitännät
13.15. Jokaisessa rakennuksen lämpötilalohkossa on oltava itsenäinen kytkentäjärjestelmä.
13.16. Nosturipalkkien ja ristikoiden, joiden jänneväli on yli 12 m, alemmat jänteet tulee vahvistaa vaakasuorilla kannattimilla.
13.17. Pystysuuntaiset liitokset pääpylväiden välillä kaksihaaraisten pylväiden nosturipalkkien tason alapuolella tulisi sijaita pilarin kunkin haaran tasossa.
Kaksihaaraisten liitäntöjen haarat tulee yleensä yhdistää toisiinsa liitosverkoilla.
13.18. Poikittaissuuntaiset vaakasuorat liitännät tulee järjestää kattoristikoiden ylä- tai alajänteiden tasolla rakennuksen jokaisessa jännevälissä lämpötilalohkojen päitä pitkin. Jos lämpötilalohkon pituus on yli 144 m, välissä on oltava poikittainen vaakasuora tuki.
Ristikot, jotka eivät ole suoraan poikkitukien vieressä, on tuettava näiden tukien sijainnin tasossa välilevyillä ja venytysmerkeillä.
Ristikkäiden paikoissa ristikoiden välillä on oltava pystysuorat linkit.
Jos katon kiintolevy on ylempien jänteiden tasolla, on varustettava irrotettavat varastositeet rakenteiden kohdistamiseksi ja niiden vakauden varmistamiseksi asennuksen aikana.
Ilmastoalueilla I 1, I 2, II 2 ja II 3 käytettävien rakennusten ja rakenteiden pinnoitteissa on pääsääntöisesti oltava pystysidokset (tavallisesti käytettyjen lisäksi) jokaisen jännevälin keskelle koko rakennuksessa. .
13.19*. Pitkittäiset vaakasuorat liitokset kattoristikoiden alempien jänteiden tasossa tulisi järjestää äärimmäisiä pilaririvejä pitkin rakennuksissa, joissa on käyttötaparyhmien 6K nosturit - 8K by ; päällysteissä ristikkoristikoilla; yksi- ja kaksijänteisissä rakennuksissa, joissa on 10 tonnia tai enemmän nostokykyiset kattonosturit ja ristikkorakenteiden pohjamerkintä yli 18 m – nostureiden nostokyvystä riippumatta.
Rakennuksissa, joissa on enemmän kuin kolme jänneväliä, on sijoitettava vaakasuorat pitkittäiset siteet myös pylväsrivien keskiriville vähintään jännevälin läpi rakennuksissa, joissa on käyttötaparyhmien 6K nosturi. – 8K yli ja yli kaksi jänneväliä muissa rakennuksissa.
13.20. Vaakasuorat liitännät kuljettimen jännevälien jaettujen ristikoiden ylä- ja alajänteissä tulee suunnitella erikseen kullekin jännevälille.
13.21. Päällystyssiteiden ristihilaa käytettäessä laskenta on sallittu ehdollisen kaavion mukaan olettaen, että kannattimet havaitsevat vain vetovoimat.
Liitoselementtien voimia määritettäessä ristikon jänteiden puristusta ei yleensä tule ottaa huomioon.
13.22. Asennettaessa kalvokansi ristikon alempien jänteiden tasoon, on sallittua ottaa huomioon kalvon toiminta.
13.23. Tasomaisilla laakerijärjestelmillä (kaksoisvyöhyke, taivutusjäykät kannat jne.) riippuvissa päällysteissä on oltava pysty- ja vaakasuuntaiset liitokset laakerijärjestelmien välillä.
palkit
13.24. Levypakkausten käyttö hitsattujen I-palkkien jänteissä ei yleensä ole sallittua.
Erittäin lujien pulttien palkin jänteissä on sallittua käyttää paketteja, jotka koostuvat enintään kolmesta levystä, kun taas vyötärön kulmien pinta-ala tulee olla vähintään 30 % koko jänteen pinta-alasta. .
13.25. Hitsattujen palkkien hihnasaumojen sekä saumojen, jotka kiinnittävät apuelementtejä pääpalkkiosaan (esim. jäykisteet), tulee olla jatkuvia.
13.26. Käytettäessä yksipuolisia hihnahitsauksia hitsatuissa I-palkeissa, joissa on staattinen kuormitus, seuraavat vaatimukset on täytettävä:
mitoituskuorma on kohdistettava symmetrisesti palkin poikkileikkaukseen nähden;
puristetun palkin jänteen vakaus on varmistettava kohdan 5.16*, a mukaisesti;
paikkoihin, joissa palkin jänteeseen kohdistuu keskittynyt kuormitus, mukaan lukien uritetut teräsbetonilaatat, on asennettava poikittaiset jäykisteet.
Runkorakenteiden poikkipalkeissa tukisolmuissa tulee käyttää kaksipuolisia vyötärön saumoja.
Palkeissa, jotka on laskettu kappaleiden vaatimusten mukaisesti. 5,18* - 5.23 näistä standardeista, yksipuolisten vyötärösaumojen käyttö ei ole sallittua.
13.27. Hitsattujen palkkien jäykisteet on poistettava seinäsaumoista vähintään 10 seinämän paksuuden etäisyydeltä. Palkkiuuman ja pitkittäisjäykisteen päittäissaumojen leikkauskohdassa rivan uumaan kiinnittävät saumat eivät saa ulottua päittäishitsiin 40 mm.
13.28. Ryhmien 2 rakenteiden hitsatuissa I-palkeissa - 4, pääsääntöisesti tulee käyttää yksipuolisia jäykisteitä siten, että ne sijaitsevat palkin toisella puolella.
Palkeissa, joissa on yksipuoliset vyötärön hitsit, jäykisteet tulee sijoittaa uuman vastakkaiselle puolelle yksipuolisten vyötärön hitsien sijaintia vastapäätä.
Nosturin palkit
13.29. Nosturipalkkien lujuusanalyysi tulee suorittaa kohdan 5.17 vaatimusten mukaisesti pysty- ja vaakakuormituksen vaikutuksesta.
13.30*. Nosturipalkkien seinien lujuuslaskenta (lukuun ottamatta kestävyydelle laskettuja palkkeja, nostureille, jotka ovat toimintataparyhmien 7K metallurgisen tuotannon liikkeissä ja 8K mukaan) tulee suorittaa kaavan (33) mukaisesti, jossa laskettaessa jatkuvien palkkien kannattimia, kertoimen 1 sijasta 15 tulisi ottaa kerroin 1.3.
13.31. Nosturin palkkien vakavuuslaskelma on suoritettava kohdan 5.15 mukaisesti.
13.32. Nosturipalkkien seinien ja hihnalevyjen vakavuuden tarkastus on suoritettava kohdan Sec. 7 näistä säännöistä.
13.33*. Nosturipalkkien kestävyys on laskettava kohdan Sec. 9 näistä standardeista ottaen huomioon a = 0,77 käyttötaparyhmien 7K (metallurgisissa tuotantolaitoksissa) ja 8K nostureilla ja a = 1,1 muissa tapauksissa.
Toimintataparyhmien 7K (metallurgisissa laitoksissa) ja 8K nostureiden nosturipalkeissa seiniä pitkin tulee lisäksi laskea lujuus kohdan 13.34* mukaisesti ja kestävyys kohdan 13.35* mukaisesti.
Vastaavasti taivutusmomentti ja poikittaisvoima palkin osassa suunnittelukuormasta;
g f 1 - nosturin yksittäisen pyörän pystysuoran keskittyneen kuorman kasvukerroin, joka on otettu SNiP:n kuormia ja iskuja koskevien vaatimusten mukaisesti;
F - nosturin pyörän suunnittelupaine ottamatta huomioon dynaamista tekijää;
vasemmalle - ehdollinen pituus, määräytyy kaavan mukaan
missä kanssa - hyväksytty kerroin hitsatuille ja valssatuille palkkeille 3,25, lujien pulttien palkeille – 4,5;
J 1f - palkin ja nosturin kiskon omien hitausmomenttien summa tai kiskon ja jänteen kokonaishitausmomentti, kun kisko on hitsattu saumoilla, jotka varmistavat kiskon ja kiskon yhteisen toiminnan sointu;
M t - kaavan mukaan määritetty paikallinen vääntömomentti
M t = Fe + 0,75 Q t h r, (147)
missä e - ehdollinen epäkeskisyys, joka on 15 mm;
Q t - poikittaissuuntainen vaakasuuntainen vaakakuorma, joka aiheutuu ylänosturin vääristymistä ja nosturin raiteiden epäyhdenmukaisuudesta, otettuna SNiP:n kuormia ja iskuja koskevien vaatimusten mukaisesti;
hr – nosturin kiskon korkeus;
on kiskon ja hihnan omien vääntömomenttien summa, jossa t f ja b f ovat palkin ylemmän (puristetun) jänteen paksuus ja leveys.
Kaikki jännitykset kaavoissa (141) – (145)* tulee ottaa plusmerkillä.
13.35*. Komposiittinosturin palkin seinän ylävyöhykkeen kestävyyden laskeminen tulisi suorittaa kaavan mukaan
missä Rn - suunnittelun väsymiskestävyys kaikille teräksille, otettuna vastaavasti hitsattujen palkkien ja lujien pulttien osalta: Rn \u003d 75 MPa (765 kgf / cm 2) ja 95 MPa (930 kgf / cm 2) seinän puristetulle ylävyöhykkeelle (palkin jänneväli); Rn \u003d 65 MPa (665 kgf / cm 2) ja 89 MPa (875 kgf / cm 2) seinän jännitetylle ylävyöhykkeelle (jatkuvien palkkien tukiosat).
Kaavan (148) jännitysarvot tulee määrittää lausekkeen 13.34 * mukaisesti nosturikuormista, jotka on määritetty SNiP:n kuormille ja iskuille asetettujen vaatimusten mukaisesti.
Toimintataparyhmien 7K (metallurgisissa tuotantopajoissa) ja 8K by nostureiden nosturipalkkien ylävyötärösaumat on tehtävä tunkeutumalla koko seinän paksuuden läpi.
13.36. Liikkuvan kaluston kuorman suoraan havaitsevien nosturipalkkien ja työtasojen palkkien venytettyjen jänteiden vapaat reunat on rullattava, höylättävä tai leikattava koneella happi- tai plasmakaarileikkauksella.
13.37*. Nosturin palkkien jäykisteiden mittojen tulee täyttää kohdan 7.10 vaatimukset, kun taas kaksipuolisen rivan ulkonevan osan leveyden on oltava vähintään 90 mm. Kaksipuolisia poikittaisia jäykisteitä ei saa hitsata palkin jänteisiin. Jäykisteiden päiden tulee olla tiukasti kiinni palkin ylempään jänteeseen; samaan aikaan toimintataparyhmien 7K (metallurgisen tuotannon liikkeissä) ja 8K nostureiden alla olevissa palkkeissa on tarpeen suunnitella päät ylemmän hihnan viereen.
Palkeissa nostureiden toimintatilaryhmien 1K - 5K, on sallittua käyttää yksipuolisia poikittaisia jäykisteitä niiden hitsauksessa seinään ja yläjänteeseen ja kohtaan kohdan 13.28 mukaisesti.
13.38. Nosturin kiskojen (monorail) ripustuspalkkien lujuuslaskenta on suoritettava ottaen huomioon paikalliset normaalit jännitykset nosturin pyörän paineen kohdistuskohdassa, joka on suunnattu palkin akselia pitkin ja poikki.
Levyrakenteet
13.39. Vaipan poikittaisjäykisteiden ääriviivat tulee suunnitella suljettuna.
13.40. Keskitettyjen kuormien siirto levyrakenteisiin tulee pääsääntöisesti toteuttaa jäykisteillä.
13.41. Paikoissa, joissa eri muotoisia kuoria liitetään, tulee yleensä käyttää tasaisia siirtymiä paikallisten jännitysten vähentämiseksi.
13.42. Kaikki puskuhitsaukset tulee tehdä joko kaksipuolisella hitsauksella tai yksipuolisella hitsauksella juuri- tai taustahitsauksella.
Hankkeessa tulee osoittaa tarve varmistaa niiden rakenteiden liitosten tiiviys, joissa tätä tiiviyttä vaaditaan.
13.43. Levyrakenteissa tulee pääsääntöisesti käyttää päittäishitsisaumoja. Enintään 5 mm paksujen levyjen saumat sekä kenttäsaumat voivat olla limittäin.
13.44. Levyrakenteita suunniteltaessa on tarpeen säätää teollisista menetelmistä niiden valmistukseen ja asennukseen käyttämällä:
suuret arkit ja nauhat;
valssausmenetelmä, aihioiden valmistus kuorien muodossa jne.;
leikkaaminen, joka tuottaa mahdollisimman vähän jätettä;
automaattinen hitsaus;
asennuksen yhteydessä suoritettavien hitsien vähimmäismäärä.
13.45. Kun suunnitellaan suorakaiteen tai neliön muotoisia litteitä kalvoja, tukiääriviivojen kulmissa tulisi yleensä käyttää ääriviivaelementtien tasaista konjugaatiota. Kalvorakenteissa tulee yleensä käyttää teräksiä, joilla on korkeampi korroosionkestävyys.
Asennuskiinnikkeet
13.46*. Rakennusten rakenteiden ja rakenteiden kiinnitykset kestävyydelle lasketuilla nosturipalkeilla sekä rautatiejunien rakenteet tulee suorittaa hitsauksilla tai lujilla pulteilla.
Näiden rakenteiden kenttäliitoksissa voidaan käyttää tarkkuusluokkien B ja C pultteja:
orreiden, lyhtyrakenteen elementtien kiinnittämiseen, siteet ristikon ylempiä jänteitä pitkin (jos on siteitä alempia jänteitä pitkin tai jäykkää kattoa), pystysuorat siteet ristikkoa ja lyhtyjä pitkin sekä fachwerk-elementit;
siteiden kiinnittämiseen ristikon alempia jänteitä pitkin jäykän katon läsnä ollessa (teräsbetoni tai solubetonista valmistetut vahvistetut laatat, teräsprofiililattia jne.);
ristikon ja ristikoiden kiinnittämiseen pylväisiin ja ristikot ristikkoristikkoihin edellyttäen, että pystysuora tukipaine välittyy pöydän kautta;
jaettujen nosturipalkkien kiinnittämiseen toisiinsa sekä niiden alajänteen kiinnittämiseen pylväisiin, joihin ei ole kiinnitetty pystysuuntaisia liitoksia;
työtasojen palkkien kiinnittämiseen, jotka eivät ole alttiina dynaamisille kuormituksille;
sivurakenteiden kiinnittämiseen.
14. Lisävaatimukset asuin- ja julkisten rakennusten ja rakenteiden suunnittelulle
Runkorakennukset
14.1- 14.3 ja välilehti. 43 jätetään pois.
14.4*. Taivutusmomenttien uudelleen jakamiseksi runkojärjestelmien elementeissä on sallittua käyttää teräslevyjä poikkipalkkien liitoksissa pylväiden kanssa, jotka toimivat muovivaiheessa.
Vuoraukset tulee tehdä teräksistä, joiden myötöraja on enintään 345 MPa (3500 kgf / cm 2).
Pehmusteiden voimat tulee määrittää pienimmällä myötörajalla s y,min = Ryn ja suurin myötöraja s y,max = Ryn+ 100 MPa (1000 kgf / cm2).
Muovivaiheessa toimivissa vuorauksissa tulee olla höylätyt tai jyrsityt pituussuuntaiset reunat.
Riippuvat kannet
14.5. Filamenttirakenteissa tulee yleensä käyttää köysiä, säikeitä ja lujaa lankaa. vuokraus on sallittu.
14.6. Riippuvan päällysteen katon tulisi yleensä sijaita suoraan laakerikierteiden päällä ja toistaa niiden muodostama muoto. Katto on sallittua nostaa kierteiden yläpuolelle nojaten erityiseen ylärakenteeseen tai ripustaa se alhaalta kierteisiin. Tässä tapauksessa katon muoto voi poiketa painuvien lankojen muodosta.
14.7. Tukiääriviivojen ääriviivat tulee määrittää ottaen huomioon painekäyrät niihin kiinnitetyissä kierteissä olevista voimista suunnittelukuormituksen aikana.
14.8. Riippuvien kattojen muodon vakautta vastaan tulee luottaa tilapäisiä kuormituksia vastaan, mukaan lukien tuulen imu, jonka pitäisi varmistaa valitun kattorakenteen tiiviys. Tässä tapauksessa on tarpeen tarkistaa pinnoitteen kaarevuuden muutos kahteen suuntaan - lankoja pitkin ja poikki. Tarvittava vakaus saavutetaan rakentavilla toimenpiteillä: lisäämällä langan kireyttä pinnoitteen painon tai esijännityksen vuoksi; erityisen stabiloivan rakenteen luominen; taivutusjäykkien lankojen käyttö; kierteiden ja kattolaattojen järjestelmän muuttaminen yhdeksi rakenteeksi.
14.9. Kierteen poikkileikkaus tulee laskea suurimman mitoituskuormalla esiintyvän voiman mukaan ottaen huomioon muutokset määritellyssä pinnoitegeometriassa. Verkkojärjestelmissä on lisäksi tarkistettava kierteen poikkileikkaus voiman varalta, joka aiheutuu vain tätä kierrettä pitkin sijaitsevan jännitteisen kuorman vaikutuksesta.
14.10. Kierteiden pysty- ja vaakasuuntaiset liikkeet ja niissä olevat voimat tulee määrittää ottaen huomioon pinnoiterakenteiden toiminnan epälineaarisuus.
14.11. Köysien kierteiden ja niiden kiinnitysten käyttöolosuhteiden kertoimet tulee ottaa kohdan Sec mukaisesti. 16. Vakautusköysien osalta, jos ne eivät ole tukisilmukan puhkia, käyttökerroin gc = 1.
14.12. Valssattujen profiilien kierteiden tukisolmut tulisi yleensä tehdä saranoituina.
viisitoista*. Lisävaatimukset ilmajohtojen kannattimien, avointen kytkinlaitteiden rakenteiden ja liikenteen kosketusverkkojen johtojen suunnittelulle
15.1*. Ilmajohtojen (VL) ja avointen kytkinlaitteiden (OSG) ja kuljetuslinjojen (CS) rakenteissa tulee yleensä käyttää teräksiä taulukon mukaisesti. 50* (paitsi teräkset С390, С390К, С440, С590, С590К) ja tab. 51, a.
15.2*. A-, B- ja C-tarkkuusluokkien pultit ajojohtojen kannattimiin ja ulkona oleviin kojeistorakenteisiin, joiden korkeus on enintään 100 m, tulee ottaa kuten rakenteisiin, joita ei ole suunniteltu kestäviksi, ja tukien, joiden korkeus on yli 100 m. - kuten kestäviksi suunniteltuihin rakenteisiin.
15.3. Valuosat tulee suunnitella hiiliteräksistä 35L ja 45L valuryhmistä II ja III GOST 977:n mukaisesti. – 75*.
15.4*. Laskettaessa ilmajohtojen kannattimia sekä ulkokojeiston ja CS:n rakenteita, on otettava huomioon 20.1. 4* ja 11 sekä taulukon mukaan. 44*, kohta 15.14* ja lisäys 4* näistä standardeista.
Tukielementtien lujuuslaskenta, lukuun ottamatta osien laskemista kiristettyjen elementtien kiinnityspisteissä yksittäisistä kulmista, kiinnitettynä yhteen hyllyyn pulteilla, ei ole sallittu lausekkeen 5.2 mukaisesti.
Taulukko 44*
|
Rakenteelliset elementit |
Työolokertoimet g kanssa |
|
1. Puristetut hihnat vapaasti seisovien tukien telineiden yksittäisistä kulmista kahdessa ensimmäisessä paneelissa kengästä solmuliitännöissä |
|
|
a) hitsaus |
|
|
b) pulteilla |
|
|
2. Tasaisten ristikoiden puristetut elementit kulkevat yksittäisistä yhtä tasaisista hyllykulmista, jotka on kiinnitetty yhdellä hyllyllä (kuva 21): |
|
|
a) hihnat, jotka on kiinnitetty suoraan tukipylvääseen kahdella tai useammalla pultilla |
|
|
b) hihnat, jotka on kiinnitetty tukipylvääseen yhdellä pultilla tai kulmalla |
|
|
c) olkaimet ja tuet |
|
|
3. Kaverit teräsköydistä ja nipuista lujaa lankaa: |
|
|
a) välituet normaaleissa toimintatiloissa |
|
|
b) ankkuri-, ankkurikulma- ja kulmatuet: |
|
|
normaaleissa käyttöolosuhteissa |
|
|
hätäkäytössä |
|
|
Huomautus: Taulukossa esitetyt käyttöolojen kertoimet eivät koske elementtien kytkentöjä solmuissa. |
|