Poltide vahekaugus. Poltühenduste arvutamine ja projekteerimine Keevis- ja poltühenduste arvutamine

02.12.2021

tabel 2

Kauguse tunnusjoon	Väärtus
Poldi keskpunktide vahelised kaugused igas suunas:
a) minimaalne (380 MPa terase puhul)	2,5 p
b) maksimaalne äärmistes ridades narmaste puudumisel
nurgad	8d või 12t
sisse) maksimaalselt keskmistes ridades, samuti välimistes ridades koos
piirnevate nurkade olemasolu:
pinges	16d või 24t
kompressiooni all	12d või 18t
Kaugus poldi keskpunktist elemendi servani:
a) minimaalne pingutus päevas	2d
b) sama, üle pingutuse servades:
ääristatud	1,5 p
veeremine	1.2d
c) maksimaalne	4d või 8t
d) minimaalne ülitugevate poltide puhul mis tahes servas ja
mis tahes pingutuse suund	1.3d

Märge:

d- poldi augu läbimõõt; / - kõige õhema välimise elemendi paksus. Ühenduspoldid tuleks asetada maksimaalsele kaugusele ning ühenduskohtades ja sõlmedes tuleks poldid asetada minimaalsele kaugusele.

Ülim poldi jõud Tabel 3
Poltide ja ühenduste omadused	Klass	stressis olek	Jõud, tf, poldi läbimõõdu jaoks, mm

ristlõike (võrk) abil. cm 2
0,83	1,57	2,45	3,52	5,60
Tavalise täpsusega poltidega ühe- ja mitmepoldiline	4,6	venitamine	1,46	2,74	4,28	6,16	9,80
5,6	1,75	3,30	5,14	7,39	11,76
6,6	2,09	3,92	6,12	8,80	14,00
Üks polt normaalse täpsusega poltidega	4,6	viil	1,70	3,01	4,71	6,78	10,80
5,6	2,15	3,80	5,96	8,50	13,40
	Ahenda*	4,92	6,56	8,20	9,84	12,30
Mitmikpolt normaalse täpsusega poltidega	4,6	viil	1,30	2,30	3,60	5,19	8,11
5,6	1,64	2,92	4,56	6,56	10,26
8,8	2,76	4,92	7,68	11,06	17,28
	Ahenda	3,76	5,02	6,27	7,52	9,41
Ühe- ja mitmepoldiline ülitäpsete poltidega	8,8	venitamine	3,35	6,28	9,80	14,08	22,40
	viil	3,07	5,46	8,54	12,29	19,20
	Ahenda	-	6,12	7,65	9,18	11,47

Märge:

* Purustatud elemendi paksusega 1 cm teraskonstruktsioonides, mille voolavuspiir on kuni 250 MPa (3550 kgf / cm 2).

VIITED

1. GOST 20850-84. Konstruktsioonid puitliimitud. Üldised spetsifikatsioonid.

2. GOST 8486-86*E. Okaspuu saematerjal. Tehnilised andmed.

3. GOST 2695-83*. Lehtpuu saematerjal. Tehnilised andmed.

4. GOST 24454-80*E. Okaspuu saematerjal. Mõõtmed.

5. GOST 16363-98. Puidu kaitsevahendid. Tuleaeglustusomaduste määramise meetod.

6. GOST 6449.1-82. Tooted puidust ja puitmaterjalidest. Tolerantsiväljad lineaarsete mõõtmete ja sobivuse jaoks.

7. GOST 7307-75*. Puidust ja puidupõhistest materjalidest detailid. Mehaanilise töötlemise lisatasud.

8. SNiP 52-01-2003. Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonid / Gosstroy RF. - M. : Venemaa Gosstroy, 2004. - 79 lk.

9. SNiP 21-01-97*. Hoonete ja rajatiste tuleohutus. -M.: Venemaa Ehitusministeerium, 2002. - 15 lk.

10. SNiP 3.03.01-87. Kande- ja piirdekonstruktsioonid. - M.: Stroyizdat, 1989. - 90 lk.

11. SP 64.133302011. Puitkonstruktsioonid. SNiP II-25-80.-M. uuendatud väljaanne: Regionaalarenguministeerium, 2010.-86 lk.

12. SP 20.133302011. Koormused ja mõjud. SNiP uuendatud versioon 2.01.07-85.-M.: Regionaalarenguministeerium, 2010.-86 lk.

13. Kasu puitkonstruktsioonide projekteerimiseks (SNiP P-25-80-le). - M.: Stroyizdat, 1986-215 lk.

19. Juhtimine puitliimkonstruktsioonide valmistamiseks ja kvaliteedikontrolliks. –M.: Stroyizdat, 1982.-79 lk.

20. Juhtimine liimpuitkonstruktsioonide projekteerimiseks. -M.: Stroyizdat, 1977.-189 lk.

21. Juhtimine puitliimkonstruktsioonide vastupidavuse tagamiseks erinevate otstarvete ja atmosfääriteguritega hoonete mikrokliimaga kokkupuutel. – M.: Stroyizdat, 1981.-96 lk.

22. Juhised puitkonstruktsioonide kasutamise kohta keemiliselt agressiivses keskkonnas. –M.: Stroyizdat, 1969.-70.

23. Ashkenazi E.K. Konstruktsioonimaterjalide anisotroopia: teatmeteos / E.K. Ashkenazi, E.V. Ganov.-L.: Tehnika, 19080.-247lk.

24. Vetryuk, I.M. Puidust ja plastist konstruktsioonid / I. M. Vetryuk. - Minsk: Kõrgkool, 1973. - 336 lk.

25. Irvitada,Ja.M. Puidust ja sünteetilistest materjalidest ehituskonstruktsioonid: projekteerimine ja arvutus: õpik / I.M. Grin, K.E. Dzhantemirov, V.I. Grin. toim. 3., muudetud ja täiendav. - Kiiev: Vištša kool, 1990. - 221 lk.

26. . Puitkonstruktsioonid: Tööstuskonstruktsioonide projekteerija käsiraamat. - M.; L.:ONTI, 1937.-955 lk.

27. Dmitriev, P. A. Mittemetallkonstruktsioonid: õpik. toetus / P. A. Dmitriev, Yu. D. Strizhakov. - Novosibirsk: NISI, 1982. - 80 lk.

28.Zubarev, G.N. Puidust ja plastist konstruktsioonid: õpik. toetus / G. N. Zubarev, I. M. Lyalin.-M .: Kõrgkool, 1980. - 311 lk.

29. Zubarev, G.N. Puidust ja plastist konstruktsioonid / G.N. Zubarev. – M.: Vyssh.shk., 1990.-287 lk.

30. Ivanov, V.A. Puidust ja plastist konstruktsioonid / V. A. Ivanov, V. Z. Klimenko. - Kiiev: Vištša kool, 1983. - 279 lk.

31. Ivanin, I. Ya. Puitkonstruktsioonid. Arvutusnäited / I. Ya. Ivanin. - M., 1950. - 224 lk.

Ivanov V.F. Puidust ja plastist konstruktsioonid / Ivanov V.F .. - M .; L ..: Stroyizdat, 1966.-352 lk.
Ivanov V.A. Puidust ja plastist konstruktsioonid: arvutus- ja projekteerimisnäited / Toim. V.A. Ivanova, - Kiiev: Vištša kool, 1981.- 392 lk.
Kalugin A.V. Puitkonstruktsioonid: õpik. Käsiraamat (loengute märkmed) / A.V. Kalugin.-M: DIA, 2003.-224 lk.
Carlsen G.G. Tööstuslikud puitkonstruktsioonid: kujundusnäited / Toim. G.G. Carlsen. –M.: Stroyizdat, 1967.-320 lk.
Carlsen G.G. Puidust ja plastist konstruktsioonid / Toim. G.G. Carlsen. 4. väljaanne M.: Stroyizdat, 1975.- 688 lk.
Kovaltšuk, L.M. Puitkonstruktsioonid ehituses / L. M. Kovalchuk, S. B. Turkovski jt - M .: Stroyizdat, 1995. - 248 lk.
Lomakin A.D. Puitkonstruktsioonide kaitse / Lomakin A.D. - M .: LLC RIF "Stroymaterialy" 2013.- 424lk. ISBN 978-5-94026-024-0

39. Otreshko, A.I. Disaineri käsiraamat. Puitkonstruktsioonid / A. I. Otreshko. -M.: Stroyizdat, 1957.-263 lk.

40. Svetozarova, E. I. Konstruktsioonid liimpuidust ja veekindlast vineerist. Kujundusnäited: õpik. toetus / E. I. Svetozarova, S. A. Dushechkin, E. N. Serov. - L.: LISI, 1974. -133 lk.

41. Serov E.N. Puitkonstruktsioonide projekteerimine: õppejuhend / E.N.Serov, Yu.D.Sannikov, A.E.Serov; toim. E.N. Serova; - M.: Izd-vo ASV, 2011. -536s. ISBN 978-5-9227-0236-2; ISBN 978-5-93093-793-0

42. Serov, E. N. Liimpuitkonstruktsioonide projekteerimine: õpik. toetust. Osa 1. Karkasshoonete talade ja nagide projekteerimine / E. N. Serov, Yu. D. Sannikov / / Peterburi: SPbGASU, 1995. - 140. aastad; Ch P. Raamide kujundamine sirgjoonelistest elementidest / Peterburi: SPbGASU, 1998. - 133 lk; III osa Kumerate sektsioonide ja kaartega raamide projekteerimine / St. Petersburg: SPbGASU, 1999. - 160 lk.

Svetozarova E.I. Liimpuidust ja veekindlast vineerist konstruktsioonid: kujundusnäited / Svetozarova E.I. ., Dushechkin S.A., Serov E.N. - L.: LISI, 1974.- 134 lk.

44. Slitskoukhov, Yu. V. Tööstuslikud puitkonstruktsioonid. Disaini näited / Yu. V. Slitskoukhov ja teised - M .: Stroyizdat, 1991. - 256 lk.

45. Slitskoukhov Yu.V. Puidust ja plastist konstruktsioonid: õpik. ülikoolidele / Yu.V. Slitskoukhov [jt]; toim. G.G. Carlsen, Yu.V. Slitskoukhov, - 5. toim, muudetud. ja täiendav –M.: Stroyizdat, 1986.-547 lk.

46. V. V. Stojanov. Puidust ja plastist konstruktsioonid / V.V. Stojanov: Loengukonspekt, 1. osa. Kirjastus OGAS, 2005.-157lk.

47. V. V. Stojanov. Puidust ja plastist konstruktsioonid / V.V. Stojanov: Loengukonspekt, 2. osa. LLC "Vneshreklamservis" kirjastus, 2005.- 136lk.

48. Turkovski S.B. Liimpuitkonstruktsioonid sõlmedega liimvardadel kaasaegses ehituses (TsNIISK System) / S.B. peatoimetuse all. Turkovski ja I.P. Preobraženskaja.- M.; RIF "Ehitusmaterjalid" 2013.-308s.

49. Schmid, A.B. Liimpuidust ja veekindlast vineerist ehituskonstruktsioonide atlas: õpik. Toetus / A.B. Shmd, P.A. Dmitriev.-M.: Ühingu kirjastus ehitab. Vuzov, 2001.- 292 lk.- ISBN 5-274-00419-9.

50. Juhend kursuseprojektiks distsipliinil "Puidust ja plastist valmistatud kujundused" / Vladim. osariik. un-t; E.A. Smirnov, S.I. Roštšina, M.V. Grjaznov.-Vladimir: VlSU kirjastus, 2012. - 56lk.

51. Juhend kursuse projektile "Ühekorruseline karkasshoone" erialal "Puidust ja plastikust konstruktsioonid" / ALTI; B.V. Labudin, N.P. Kovalenko.-Arhangelsk: Kirjastus ALTI, 1983. - 28s.

52. Kursuse "Puidust ja plastist konstruktsioonid" kursuse projekti läbiviimise juhend / LISI; Yu.S. Ovtšinnikov.-L: Kirjastus LISI, 1977.–42s

1.	KURSUSPROJEKTI TEEMA JA ULATUS……………………………….
2.	PROJEKTEERIMISÜLESANNE………………………………………
3.	TEHNILISE PROJEKTI PAIGUTUS…………
4.	PROJEKTI ÜLDSÄTTED……………………………………
5.	NÕUDED KONSTRUKTSIOONIMATERJALIDELE………………….
6.	MATERJALIDE ARVUTUSLIK OMADUSED………………….
	LISAD………………………………………………………………
	KURSUSEPROJEKTI GRAAFILISE KUJANDUSE NÄIDE
	BIBLIOGRAAFILINE LOETELU……………………………………….

Labudin Boriss Vassiljevitš

Gurjev Aleksander Jurjevitš

DISAINID

PUIT JA PLAST

Metoodilised juhised ja ülesanded

kursuse projekti juurde

Ehitusplatsil ühendatakse teraskonstruktsioonid peaaegu alati poltühenduse abil ja sellel on palju eeliseid teiste ühendusviiside ja eelkõige keevisühenduse ees - see on paigaldamise lihtsus ja ühenduse kvaliteedikontroll.

Puuduste hulgas võib märkida suurt metallikulu võrreldes keevisliitega, sest. enamikul juhtudel on vaja ülekatteid. Lisaks nõrgendab poldi auk sektsiooni.

Poltühendusi on väga palju, kuid selles artiklis käsitleme klassikalist ehituskonstruktsioonides kasutatavat ühendust.

SNiP II-23-81 Teraskonstruktsioonid

SP 16.13330.2011 Teraskonstruktsioonid (SNiP II-23-81 värskendatud versioon)

SNiP 3.03.01-87 Kande- ja ümbritsevad konstruktsioonid

SP 70.13330.2011 Kande- ja ümbritsevad konstruktsioonid (SNiP ajakohastatud väljaanne 3.03.01-87)

STO 0031-2004 Poltühendused. Tootevalik ja rakendused

STO 0041-2004 Poltühendused. Projekteerimine ja arvutus

STO 0051-2006 Poltühendused. Tootmine ja paigaldus

Poltühenduste tüübid

Vastavalt poltide arvule: ühe poldi ja mitme poldiga. Ma arvan, et seda pole vaja seletada.

Jõu ühelt elemendilt teisele ülekandmise olemuse järgi:

Ei ole nihkekindel ja nihkekindel (hõõrdumine). Selle klassifikatsiooni tähenduse mõistmiseks mõelgem, kuidas poltühendus nihkega töötamisel üldiselt töötab.

Nagu näete, surub polt 2. plaadid kokku ja osa pingutusest tajutakse hõõrdejõudude abil. Kui poldid ei suru plaate piisavalt tugevalt kokku, siis plaadid libisevad ja jõud Q tajutakse poldi abil.

Mitte-nihkeühenduste arvutamine eeldab, et poltide pingutusjõudu ei kontrollita ja kogu koormus kandub üle ainult poldi kaudu, arvestamata sellest tulenevaid hõõrdejõude. Sellist ühendust nimetatakse ühenduseks ilma poltide kontrollitud pingeta.

Nihke- või hõõrdevuukide puhul kasutatakse ülitugevaid polte, mis pingutavad plaate sellise jõuga, et koormus Q kandub üle hõõrdejõudude kaudu kahe plaadi vahel. Selline ühendus võib olla hõõrdumine või hõõrdumine-nihke, esimesel juhul võetakse arvutamisel arvesse ainult hõõrdejõude, teisel võetakse arvesse hõõrdejõude ja poldi nihketugevust. Kuigi hõõrde-nihkeühendus on ökonoomsem, on seda väga keeruline praktikas mitme poldi ühenduses rakendada - pole kindlust, et kõik poldid suudavad üheaegselt kanda nihkekoormust, seetõttu on parem arvutada hõõrdeühendus ilma nihket arvestamata.

Suure nihkekoormuse korral on eelistatavam hõõrdeühendus. selle ühendi metallisisaldus on väiksem.

Poltide tüübid täpsusklasside järgi ja nende kasutusala

Täpsusklassi A poldid - need poldid paigaldatakse projekteeritud läbimõõduni puuritud aukudesse (s.t. polt mahub auku ilma vaba ruumi). Algselt tehakse augud väiksema läbimõõduga ja hõõritakse järk-järgult soovitud läbimõõduni. Selliste ühenduste ava läbimõõt ei tohiks ületada poldi läbimõõtu rohkem kui 0,3 mm. Sellise ühenduse loomine on äärmiselt keeruline, mistõttu neid ehituskonstruktsioonides praktiliselt ei kasutata.

Täpsusklassi B (tavaline täpsus) ja C (jäme täpsus) poldid paigaldatakse aukudesse, mis on 2-3 mm suuremad kui poltide läbimõõt. Nende poltide erinevus seisneb poldi läbimõõdu veas. Täpsusklassi B poltide puhul võib tegelik diameeter erineda mitte rohkem kui 0,52 mm, C täpsusklassi poltide puhul kuni 1 mm (poltide puhul läbimõõduga kuni 30 mm).

Ehituskonstruktsioonide jaoks kasutatakse reeglina B täpsusklassi polte. ehitusplatsil paigaldamise tegelikkuses on peaaegu võimatu saavutada suurt täpsust.

Poltide tüübid tugevuse ja nende kasutusala järgi

Süsinikteraste puhul tähistatakse tugevusklassi kahe numbriga läbi punkti.

Seal on järgmised poltide tugevusklassid: 3,6; 3,8; 4,6; 4,8; 5,6; 5,8; 6,6; 8,8; 9,8; 10,9; 12.9.

Esimene number poldi tõmbetugevuse klassifikatsioonis näitab poldi tõmbetugevust - üks ühik tähistab tõmbetugevust 100 MPa, s.o. 9.8 tugevusklassi poldi ülim tugevus on 9x100=900 MPa (90 kg/mm²).

Teine number tugevusklassi klassifikatsioonis näitab voolavuspiiri ja tõmbetugevuse suhet kümnetes protsentides - 9,8 tugevusklassi poldi puhul on voolavuspiir 80% tõmbetugevusest, s.o. voolavuspiir on 900 x 0,8 = 720 MPa.

Mida need numbrid tähendavad? Vaatame järgmist diagrammi:

Siin on terase tõmbetugevuse testimise üldine juhtum. Horisontaalne telg näitab katsekeha pikkuse muutust ja vertikaaltelg rakendatud jõudu. Nagu diagrammil näha, muutub jõu suurenemisel poldi pikkus lineaarselt ainult alal 0-st punkti A, pinge selles punktis on voolavuspiir, siis koormuse vähesel suurenemisel muutub poldi pikkus lineaarselt polt venib rohkem, punktis D polt puruneb - see on tõmbetugevus . Ehituskonstruktsioonides on vaja tagada poltühenduse toimimine voolavuspiiri piires.

Poldi tugevusklass peab olema märgitud poldipea otsa- või külgpinnale.

Kui poltidel pole märgistust, siis tõenäoliselt on need poldid, mille tugevusklass on alla 4,6 (vastavalt GOST-ile pole nende märgistust vaja). Poltide ja mutrite kasutamine ilma märgistuseta on SNiP 3.03.01 kohaselt keelatud.

Kõrgtugevate poltide puhul on sulamissümbol lisaks näidatud.

Kasutatavate poltide puhul on vajalik kasutada nende tugevusklassile vastavaid mutreid: poltide 4,6, 4,8 tugevusklassi 4, poltide 5,6, 5,8 tugevusklassi 5 jne jaoks. Ühe tugevusklassi mutreid on võimalik asendada kõrgemate vastu (näiteks kui ühe tugevusklassi mutreid on objektile mugavam komplekteerida).

Kui polte kasutatakse ainult nihkeks, on lubatud kasutada mutrite tugevusklassi poltide tugevusklassiga: 4 - 5,6 ja 5,8; 5 - 8,8 juures; 8 - kell 10,9; 10 - kell 12.9.

Poldipeale on märgitud ka roostevabast terasest poldid. Teraseklass - A2 või A4 ja tõmbetugevus kg / mm² - 50, 70, 80. Näiteks A4-80: terase klass A4, tugevus 80 kg / mm² \u003d 800 MPa.

Ehituskonstruktsioonide poltide tugevusklass tuleks määrata vastavalt standardi SP 16.13330.2011 tabelile D.3

Poldi terase klassi valik

Poldi terase klass tuleks määrata vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile D.4

Poldi läbimõõdu valik ehitamiseksstruktuurid

Ehitusmetallkonstruktsioonide, GOST 7798 järgi normaalse täpsusega kuusnurkse peaga või GOST 7805 järgi kõrgendatud täpsusega poltide ühendamiseks jämeda keerme sammuga läbimõõduga 12–48 mm tugevusklassidega 5.6, 5.8, 8.8 ja 10.9 vastavalt standardile GOST 1759.4, kuuskantmutrid normaalse täpsusega vastavalt GOST 5915 või kõrgendatud täpsusega vastavalt GOST 5927 tugevusklassidele 5, 8 ja 10 vastavalt standardile GOST 1759.5, nende jaoks mõeldud ümarseibid vastavalt GOST 11371 täitmisele 1, samuti kõrge täpsusklass A -tugevuspoldid, mutrid ja seibid vastavalt GOST 22353 - GOST 22356 läbimõõduga 16, 20 , 22, 24, 27, 30, 36, 42 ja 48 mm.

Poltide läbimõõt ja arv valitakse selliselt, et tagada koostu vajalik tugevus.

Kui ühenduse kaudu olulisi koormusi ei edastata, võib kasutada M12 polte. Koormatud elementide ühendamiseks on soovitatav kasutada polte alates M16, vundamentide jaoks alates M20.

M12 poltide jaoks - 40 mm;

M16 poltide jaoks - 50 mm;

M20 poltide jaoks - 60 mm;

M24 poltide jaoks - 100 mm;

M27 poltide jaoks - 140 mm.

Poldi augu läbimõõt

Täpsusklassi A poltide jaoks tehakse augud ilma tühimikuta, kuid sellise ühenduse kasutamine ei ole selle valmistamise suure keerukuse tõttu soovitatav. Ehituskonstruktsioonides kasutatakse reeglina B täpsusklassi polte.

Täpsusklassi B poltide puhul saab ava läbimõõdu määrata järgmisest tabelist:

Poltide vahekaugus

Poltide paigaldamise kaugused tuleb võtta vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile 40

Liigendites ja sõlmedes peavad poldid paiknema üksteisele lähemal ning konstruktsiooniühenduspoldid (kasutatakse detailide ühendamiseks ilma oluliste koormuste ülekandmiseta) maksimaalse vahemaa tagant.

Osade kinnitamine on lubatud ühe poldiga.

Poldi pikkuse valik

Poldi pikkuse määrame järgmiselt: liidame kokku ühendatavate elementide paksused, seibide ja mutrite paksused ning lisame 0,3d (30% poldi läbimõõdust) ning seejärel vaatame sortimenti ja valime lähim pikkus (ümardatud üles). Ehitusnormide kohaselt peab polt mutrist välja ulatuma vähemalt ühe pöörde võrra. Liiga pikka polti ei saa kasutada. ainult poldi otsas on niit.

Mugavuse huvides võite kasutada järgmist tabelit (nõukogude teatmeteosest)

Nihkepoltühendustes, mille väliselemendi paksus on kuni 8 mm, peab keerme olema väljaspool ühendatud elementide paketti; muudel juhtudel ei tohiks poldi keerme süveneda auku rohkem kui poole võrra mutri küljel oleva äärmise elemendi paksusest või üle 5 mm. Kui valitud poldi pikkus sellele nõudele ei vasta, tuleb poldi pikkust selle nõude täitmiseks suurendada.

Siin on näide:

Polt töötab nihkega, kinnitatud elementide paksus on 2x12 mm, arvutuse järgi polt läbimõõduga 20 mm, seibi paksus 3 mm, vedruseib paksus 5 mm, mutri paksus 20 mm. 16 mm on aktsepteeritud.

Poldi minimaalne pikkus on: 2x12 + 3 + 5 + 16 + 0,3x20 = 54 mm, vastavalt standardile GOST 7798-70 valime poldi M20x55. Poldi keermestatud osa pikkus on 46 mm, s.o. tingimus ei ole täidetud, sest niit peaks minema sügavale auku mitte rohkem kui 5 mm, nii et suurendame poldi pikkust 2x12 + 46-5 = 65 mm-ni. Normide järgi võib aktsepteerida M20x65 polti, aga parem on kasutada M20x70 polti, siis jäävad kõik keermed august väljapoole. Vedruseibi saab asendada tavalise vastu ja lisada veel ühe mutri (väga sageli tehakse seda, kuna vedruseibide kasutamine on piiratud).

Meetmed poltide lõdvenemise vältimiseks

Tagamaks, et kinnitus aja jooksul ei lõdvestuks, tuleb poltide ja mutrite lahtikeeramise vältimiseks kasutada teist mutrit või lukustusseibe. Kui polt on pinges, tuleb kasutada teist polti.

Samuti on olemas spetsiaalsed kinnitusrõnga või äärikuga mutrid.

Ärge kasutage ovaalsete aukude jaoks vedruseibe.

Pesuri paigaldamine

Mutri alla ei tohi paigaldada rohkem kui üks seib. Samuti on lubatud poldipea alla paigaldada üks seib.

Poltühenduse tugevusarvutus

Poltühenduse saab jagada järgmistesse kategooriatesse:

1) pinges töötav ühendus;

2) nihkeühendus;

3) nihkel ja pingel töötav ühendus;

4) hõõrdeühendus (töötab nihkega, kuid tugeva poldipingega)

Pinges oleva poltühenduse arvutamine

Esimesel juhul kontrollitakse poldi tugevust valemi 188 SP 16.13330.2011 järgi.

kus Nbt on ühe poldi tõmbetugevus;

Rbt on poldi kavandatud tõmbetugevus;

Poltnihkeühenduse arvutamine

Kui ühendus töötab lõigul, peate kontrollima kahte tingimust:

nihkearvutus valemi 186 SP 16.13330.2011 järgi

kus Nbs on ühe poldi kandevõime nihke kohta;

Rbs on poldi arvutuslik nihketugevus;

Ab on poldi ristlõikepindala (aktsepteeritud vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile D.9);

ns on ühe poldi lõigete arv (kui polt ühendab 2 plaati, siis lõigete arv on üks, kui 3, siis 2 jne);

γb on poltühenduse töötingimuste koefitsient, mis on võetud vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile 41 (kuid mitte rohkem kui 1,0);

γc on töötingimuste koefitsient, mis on võetud vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile 1.

ja kokkuvarisemise arvutamine valemi järgi 187 SP 16.13330.2011

kus Nbp on ühe poldi kandevõime kokkuvarisemisel;

Rbp on poldi kavandatud kandevõime;

db on poldi varre välisläbimõõt;

∑t - ühendatud elementide väikseim kogupaksus, purustatud ühes suunas (kui polt ühendab 2. plaati, siis võetakse ühe õhema plaadi paksus, kui polt ühendab 3 plaati, siis paksuste summa plaatide puhul, mis edastavad koormust ühes suunas ja võrreldes plaadi paksusega, mis kannab koormust teises suunas ja võtab väikseima väärtuse);

γb on poltühenduse tööseisundi koefitsient, mis on võetud vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile 41 (kuid mitte rohkem kui 1,0)

γc on töötingimuste koefitsient, mis on võetud vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile 1.

Poltide projekteerimiskindlust saab määrata vastavalt standardi SP 16.13330.2011 tabelile D.5

Projekteeritud takistuse Rbp saab määrata SP 16.13330.2011 tabelist D.6

Poltide arvutuslikud ristlõikepindalad saab määrata dokumendi SP 16.13330.2011 tabelist D.9

Nihkes ja pinges töötava ühenduse arvutamine

Samaaegsel toimimisel jõudude poltühendusele, mis põhjustavad poltide nihket ja pinget, tuleks kõige pingelisemat polti koos valemi (188) kohase kontrolliga kontrollida vastavalt valemile 190 SP 16.13330.2011

kus Ns, Nt on poldile, lõikele ja tõmbejõule mõjuvad jõud;

Nbs, Nbt – arvutusjõud, mis on määratud SP 16.13330.2011 valemitega 186 ja 188

Hõõrdeühenduse arvutamine

Hõõrdeühendusi, mille puhul jõud kanduvad üle hõõrdumise kaudu, mis tekib ühendatavate elementide kokkupuutepindadel ülitugevate poltide pinge tõttu, tuleks kasutada: teraskonstruktsioonides, mille voolavuspiir on üle 375 N / mm² ja vahetult tajudes liikuvaid, vibratsioonilisi ja muid dünaamilisi koormusi; mitme poldiga ühendustes, millele kehtivad kõrgendatud nõuded deformeeritavuse piiramise osas.

Arvutusjõud, mida saab võtta ühe ülitugeva poldiga pingutatud elementide iga hõõrdetasapinnaga, tuleks määrata valemiga 191 SP 16.13330.2011

kus Rbh on kõrgtugeva poldi arvutuslik tõmbetugevus, mis on määratud vastavalt SP 16.13330.2011 punkti 6.7 nõuetele;

Abn on ristlõike netopindala (aktsepteeritud vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile D.9);

μ on ühendatavate detailide pindade vaheline hõõrdetegur (aktsepteeritud vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile 42);

γh on koefitsient, mis on võetud vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile 42

Hõõrdeühenduse jaoks vajalike poltide arvu saab määrata valemiga 192 SP 16.13330.2011

kus n on vajalik arv polte;

Qbh on arvutuslik jõud, mille üks polt võtab (arvutatud valemi 191 SP 16.13330.2011 järgi, kirjeldatud veidi kõrgemalt);

k on ühendatud elementide hõõrdetasapindade arv (tavaliselt on 2 elementi ühendatud 2 eri külgedel paikneva õhuliini plaadi kaudu, antud juhul k = 2);

γc on töötingimuste koefitsient, mis on võetud vastavalt SP 16.13330.2011 tabelile 1;

γb - töötingimuste koefitsient, mis võetakse sõltuvalt jõu neelamiseks vajalike poltide arvust ja võrdub:

0,8 kell n< 5;

0,9 5 ≤ n puhul< 10;

1,0, kui n ≤ 10.

Poltühenduse tähistus joonistel

Konstruktsioonide püstitamise käigus tuleb metallkonstruktsioonide elemendid omavahel ühendada. Need ühendused tehakse elektrikeevitus-, polt- ja neetühenduste abil.

Keevisliited .

See on ehitusplatsidel kõige levinum ühendusviis. See tagab ühenduste töökindluse, tugevuse ja vastupidavuse, tagab ühenduste tiheduse (vee- ja gaasi mitteläbilaskvuse) ning suure jõudlusega seadmete kasutamisel aitab vähendada ehitusaega ja -kulusid. Peamine keevisliidete tüüp on elektrikaarega keevitamine, mis põhineb elektrikaare tekkimisel keevitatavate elementide ja elektroodi vahel. Kaar annab kõrge temperatuuri, suurusjärgus tuhandeid kraadi Celsiuse järgi ning tänu sellele sulab elektrood ja sulab keevitatavate detailide metall. Selgub tavaline vedelmetalli keevisõmblus, mis jahutamisel muutub keevisõmbluseks.

Umbes 70% kõigist keevitustöödest tehakse käsitsi kaarkeevitusega (MAW). Seda tüüpi keevitamiseks on vaja minimaalselt seadmeid: keevitustrafod, elektrikaablid, sobiva kattega elektroodid ja keevitusposti organiseerimine. Elektroodi kate sulab keevitamise ajal ja aurustub osaliselt, moodustades keevituskoha ümber vedela räbu ja gaasipilve. See tagab stabiilse kaarepõlemise, keevitustsooni kaitse atmosfääriõhu eest ja keevismetalli puhastamise kahjulikest lisanditest (fosfor ja väävel). Seda tüüpi keevitamise puuduseks on suhteliselt madal tootlikkus. Paremate keevisõmbluste saamiseks ja tööviljakuse tõstmiseks kasutatakse automaatset (ADS) ja poolautomaatset keevitamist räbustikihi all ja süsinikdioksiidi keskkonnas.

Seda tüüpi keevitamise korral juhitakse keevitustsooni automaatselt traadi kujul keevitatud elektrood, sinna antakse ka räbusti või süsinikdioksiidi. Need ained täidavad sama funktsiooni kui elektroodi kate. Poolautomaatse keevitamise korral toimub elektroodi liikumine piki õmblust käsitsi. Õhukeste lehtede (kuni 3 mm) keevitamiseks kasutatakse kas takistuspunktkeevitust või rullkeevitust. Olenevalt ühendatud elementide asukohast on põkk-, ülekatte-, nurga- ja kombineeritud liitekohad. Põkkvuukide korral on liidetud elemendid samas tasapinnas ja ristliidetes kattuvad. Peamised keevisliidete tüübid on näidatud joonisel 5.1. Sõltuvalt sellest, millised vastaselementide servad on keevitatud a) b) c) d)

Joon.5.1 Keevisliidete tüübid:

a - tagumik, sirged ja kaldus õmblused; b - kattumine küljeõmblustega; c - kattumine eesmiste õmblustega; g - ühendus külgmiste õmblustega ülekatetega

Joon.5.1. Jätkamine;

d - ühenduskoht esiosa õmblustega ülekattega; e - kombineeritud ülekattega; h - nurgaliide Sõnnis; g - nurgas olev liigend eristab esi- ja küljeõmblusi ning olenevalt asendist ruumis keevitamise ajal põhja-, horisontaal-, lae- ja vertikaalõmblused, joon. 5.2.

Riis. 5.2. Asend: a - põkk ja b - filee keevisõmblused ruumis;

1 - alumine õmblus, 2 - horisontaalne, 3 - vertikaalne, 4 - lagi

Alumiiniumist metallkonstruktsioonide elemendid keevitatakse argoon-kaarkeevitusega.

Keevisliidete arvutamine sõltub liite tüübist ja keevisõmbluse orientatsioonist mõjuvate jõudude suhtes. Põkk-keevisõmbluste arvutamine aksiaaljõu mõju jaoks toimub järgmise valemi järgi:

N / (t l w) ≤ R wy ? c , (5.1)

kus N on pingutuse arvutatud väärtus; t - keevitatud lehtede väikseim paksus;

l w - keevisõmbluse projekteeritud pikkus, R wy - põkkkeevisliidete arvutuslik vastupidavus ja? c - töötingimuste koefitsient. Õmbluse hinnanguline pikkus on võrdne selle füüsilise pikkusega, millest on lahutatud õmbluse esialgne osa - kraater ja viimane lõik - läbitungimise puudumine. Nendes piirkondades on keevitusprotsess ebastabiilne ja keevisõmbluse kvaliteet ei vasta nõuetele. Sel juhul l w = l - 2t. Esi- ja küljeõmblused hävivad nihkejõudude mõjul, vt joon. 5.3. Lõikamine võib toimuda mööda kahte tasapinda - piki keevismetalli ja piki metalli sulamispiiril, lõigud 1 ja 2 joonisel fig. 5.4.

Riis. 5.3. Keevitatud lõikemuster:

a - küljeõmbluste hävitamine, c - esiosa

Keevismetalli tugevust kontrollitakse järgmise valemiga:

N / (β f k f l w) ≤ R wf? w? c , (5.2)

ja piki fusioonipiiri vastavalt suhtele:

N / (β z k f l w) ≤ R wz ? wz? c , (5.3)

kus l w on õmbluse hinnanguline pikkus; k f - õmbluse jalg; ? w ja? w z - õmbluse töötingimuste koefitsiendid; ? c - töötingimuste koefitsient; R wf - keevisõmbluse arvutuslik vastupidavus nihkele; R wz - projekteeritud takistus piki termotuumasünteesi piiri; β f ja β z - koefitsiendid sõltuvalt keevituse tüübist, keevistraadi läbimõõdust, keevisjala kõrgusest ja terase voolavuspiirist.

Riis. 5.4. Keevisliite arvutamiseks keevisõmblusega:

1 - keevismetalli sektsioon; 2 - lõik piki fusioonipiiri

Teraskonstruktsioonide keevisõmbluste projekteerimisel tuleb järgida mitmeid projekteerimisnõudeid. Keevitatavate elementide paksus ei tohi olla väiksem kui 4 mm ja mitte üle 25 mm. Filtkeevisõmbluse minimaalne arvutuslik pikkus ei tohi olla väiksem kui 40 mm ja maksimaalne ei tohi ületada 85 β f k f . Keevisõmbluse paksust piirab selle jala maksimaalne väärtus k f ≤ 1,2 t, kus t on ühendatavate elementide väikseim paksus.

Poltidega ühendused. Need on sellised ühendused, milles konstruktsioonielemendid ühendatakse omavahel poltide abil. Võrreldes keevisliidetega on poltliidetele kasulik elementide sidumine ja kõrge tehasevalmidus, kuid need kaotavad suure metallikulu ja suurema deformeeritavuse tõttu. Suurenenud metallikulu on tingitud ühendatud elementide nõrgenemisest poltide jaoks mõeldud aukudega ning metalli kulumisest vooderdistele, poltidele, mutritele ja seibidele ning suurenenud deformeeritavus on tingitud asjaolust, et koormuse mõjul tekib valitakse lekked poltide tugipunktis ja ühendatud elementide seintes.

Poldid on tavalised ja ülitugevad. Tavalised poldid on valmistatud süsinikterasest külma või kuuma suunaga. Kõrgtugevad poldid on valmistatud legeerterasest. Poldid, välja arvatud isekeermestavad, on valmistatud läbimõõduga 12–48 mm, varda pikkusega 25–300 mm. Poldid erinevad täpsusklassides. Klass C - jäme täpsus, tavaline täpsus - klass B ja klass A - ülitäpsed poldid. Klasside erinevus seisneb poltide ja nende jaoks mõeldud aukude läbimõõdu kõrvalekalded projekteeritud läbimõõdust. C- ja B-klassi poltide puhul võivad nende läbimõõdu kõrvalekalded ulatuda vastavalt 1 ja 0,52 mm-ni. Klasside C ja B poltide ühendatud elementide avad tehakse 2–3 mm suuremad kui poldi läbimõõt ja klassi A puhul ei tohiks aukude läbimõõt olla suurem kui 0,3 mm poldi läbimõõdust.

Poldi läbimõõdu pluss tolerants ja augu miinustolerants ei ole antud juhul lubatud. Poldi ja ava läbimõõtude erinevus hõlbustab ühenduskohtade kokkupanemist, kuid see erinevus põhjustab ka poltliidete deformeeritavuse suurenemist, kuna koormuse mõjul tekivad lekked aukude külgnevates seintes ja poldid on valitud. Sama erinevus mõõtmetes põhjustab üksikute poltide ebaühtlase töö ühenduskohas. Seetõttu ei soovitata B- ja C-klassi polte kasutada kriitilistes nihkeühendustes. Kriitilistes konstruktsioonides kasutatakse tavalisi A-klassi polte või ülitugevaid polte.

Kõrgtugevad poldid on tavalise täpsusega poldid, need asetatakse suurema läbimõõduga aukudesse. Pingutage neid polte momentvõtmega, mis võimaldab teil kontrollida poldi pingutusjõudu ja pingutusjõudu. Liigendite kandevõime suurendamiseks kasutatakse ülitugevaid polte. See saavutatakse tänu sellele, et mutrite kontrollitud pinge all tõmbuvad ühendatud lehed kokku nii tihedalt, et need tajuvad hõõrdumisest tingitud nihkejõude liigendis. Selliste ühenduste puhul on vajalik, et ühendatavate elementide paksus oleks täpselt sama, vastasel juhul ei saa põkkplaati piisavalt tihedalt mõlema elemendi külge suruda.

Lisaks on nende nakkevõime suurendamiseks vajalik paarituspindade spetsiaalne töötlemine (õlist, mustusest, roostest ja katlakivist puhastamine). Lisaks ülitugevate poltide hõõrdliidetele on liitekohti, mis tajuvad jõude hõõrdejõudude, muljumise ja poldi nihketöö kaudu. Teist tüüpi poltühendused on liimühendused. Sellisel juhul liimitakse metallkonstruktsioonide elemendid kõigepealt kokku ja seejärel tõmmatakse need poltidega kokku. Lõpuks kasutatakse õhukeste ja lehtliidete ühendamiseks isekeermestavaid polte, mis on tavaliselt valmistatud 6 mm läbimõõduga.

Tavalised poldid, kui sõlmele rakendatakse koormust, töötavad pea painutamiseks ja lahtirebimiseks, poldi lõikamiseks, poldi ja augu pindade muljumiseks, pingutamiseks, joon. 5,5 ja liidetud lehed servade rebimiseks. Koormuse suurenedes saab poltliidese nihketegevuse jagada neljaks etapiks. Esimesel etapil, kui ühendatavate lehtede vahelisi hõõrdejõude ei ületata, mõjutab polt ainult

Riis. 5.5. Poltühenduse pingeseisundi tüübid:

a - poldi võlli painutamine; b - poldi võlli lõikamine; c - paarituslehtede aukude seinte purustamine; d - poldi keskne pinge, mutri pingutamisest tulenevad tõmbepinged ja kogu ühendus töötab elastselt.

Koormuse suurenemisega ületatakse sisehõõrdejõud ja kogu liigend nihutatakse poldi ja ava vahelise pilu võrra. Järgmisel kolmandal etapil purustatakse poldi võll ja augu servad järk-järgult, polt paindub ja venib, mida takistavad poldi pea ja mutter. Koormuse edasise suurenemise korral läheb polt elasts-plastikusse tööetappi ja hävib ühe ühendatud elemendi lõikamise, muljumise, läbitorkamise või poldipea lahtirebimise tõttu.

Poltühenduse arvutus on järgmine. Määratakse ühe poldi kandevõime ja seejärel vajalik arv polte ühenduses.

Poldi kandevõime nihkeseisundist määratakse suhtega:

N b \u003d R bs? b An s ? c , (5.4)

kus N b on arvutuslik jõud, mida tajub üks polt nihke kohta; R bs - poldi materjali disainikindlus nihkele; ? b - ühenduse töötingimuste koefitsient; A - poldi varre ristlõikepindala (piki keermestamata osa); n s - ühe poldi disainisektsioonide arv; ? c on konstruktsiooni töötingimuste koefitsient.

Ühenduse kandevõime kokkuvarisemisel määratakse tavaliselt liidetavate elementide seinte kokkuvarisemise järgi (poldi materjal on tavaliselt tugevam)

Nb = Rbp? b d b ? c ∑ t , (5.5)

kus R bp on poltühenduse kavandatud vastupidavus kokkuvarisemisele; db - poldi läbimõõt;

∑ t - ühes suunas purustatud elementide väikseim kogupaksus.

Pinges oleva poldi poolt tajutav projekteerimisjõud määratakse valemiga N b \u003d R bt A bn? c , (5.6)

kus - R bt on poldi materjali arvutuslik tõmbetugevus, A bn on poldi ristlõike netopindala, võttes arvesse keermestust.

Ühenduse poltide arv n ühenduse raskuskeskmele rakenduva nihkejõu N toimel määratakse kõigi poltide võrdse tugevuse tingimuse alusel valemi järgi

n = N / N min, (5.6)

kus N min on seostega (5.5) ja (5.6) määratud väikseim väärtus;

ja kui poldid töötavad pinges, siis väärtus seosest (5.6).

Vuugi lõikamisel tuleb lisaks ühenduskohas olevate poltide tugevuse kontrollimisele kontrollida ka liidetud elementide tõmbetugevust, võttes arvesse nende sektsioonide nõrgenemist aukude võrra ja ühenduskoha servade nihketugevust. ühendatud elemendid. Viimast kontrolli tavaliselt ei tehta, kuna esimese poltide rea kaugus lehe servast valitakse nii, et oleks tagatud torketugevus.

Neetliited on olemuselt sarnased poltliidetega ja neetühenduste arvutamine on sarnane poltliidete arvutamisega.

Praegu ei kasutata neid peaaegu kunagi suure töömahukuse ja madala tootlikkuse tõttu. Need on huvitavad selle poolest, et esiteks pakuvad nad tihedat ühendust, kuna jahutamisel neet kahaneb ja pingutab ühendatud elemente ning teiseks täidab needi korpus täielikult ühendatud elementides oleva augu kuumutatud plastiliste deformatsioonide tõttu. metall neetimisprotsessi ajal. Praegu kasutatakse needitud ühendusi vibratsiooni- ja vahelduva koormusega teraskonstruktsioonides ning alumiiniumkonstruktsioonides, kuna ülitugevate alumiiniumsulamite kasutamine välistab elektrikeevituse.

Joon.5.6. Lehtelementide liitekohad:

a - kahepoolse ülekattega; c - ühepoolse ülekattega

Konstruktsiooniomaduste järgi eristatakse kahte tüüpi polt- ja neetühendusi - liitekohad ja elementide üksteise külge kinnitamine. Lehtmetalli vuugid tehakse ülekatete abil: ühe- või kahepoolsed, joon. 5.6. Eelistatavad on kahepoolsed ülekatted, kuna need tagavad liigendi sümmeetrilise pingeseisundi. Ühepoolse ülekattega vuugid annavad ekstsentrilise ühenduse, selles tekivad paindemomendid ja seetõttu suurendatakse arvutustes vajalike poltide arvu 10%. Profiilmetalli liitekohad, joonis 5.7, tehakse ülekatete - nurga või lehe abil. Elementide kinnitamine üksteise külge

Riis. 5.7. Rullprofiilide polt- ja neetühendused:

a - nurgaprofiilid; sisse - kanalid; 1 - nurgapadi; 2 - faasimine; 3 - tihend;

4 - lehtede ülekatted tehakse ka lehtede, sallide või nurgaelementide abil.

Liigendite poldid või needid asetatakse reas või ruudukujuliselt üksteisest minimaalsele kaugusele, mis tagab torke tugevuse ja poltide seadistamise mugavuse. Nihkejõul töötavate leht- ja nurkelementide põkkühenduste skeem on näidatud joonisel fig. 5.8.

Riis. 5.8. Poltide ja neetide paigutus nihkeühendustes

Keevis-, polt- ja neetühendustel on ehitusjoonistel standardsed tähised, joonis 5.9.

Riis. 5.9. Ühendustes olevate keevisõmbluste, poltide ja neetide sümbolid:

a - ümmargune auk; b - ovaalne auk; c - püsipolt; g - ajutine polt;

d - ülitugev polt; e - neet

Polt- ja needitud ühenduste vahepealse positsiooni hõivavad lukustuspoltide ühendused (ümbristega poldid). Neid kasutatakse peamiselt alumiiniumkonstruktsioonide ühenduste jaoks ja nende poltide läbimõõt jääb vahemikku 6 - 14 mm.

Lõiketööd on poltühenduste peamine tööliik. Samal ajal töötavad tavalised poldid (jämedad, tavalised ja suurendatud täpsusega) lõikamiseks ja ühendatud elementide aukude seinad purustamiseks (joonised allpool).

1. ja 2. rühma poldid, kui need on neetitud, töötavad nihke- ja muljumisjõul. Eeldatakse, et poltidevahelise ühenduse raskuskeset läbiva pikisuunalise jõu N jaotus on ühtlane. Arvutusjõud, mida saab võtta ühe poldi nihketugevuse tingimusest, määratakse valemiga

N b = R bs A b n s γ b ;

konstruktsioonijõud, mida saab purustamiseks kasutada ühe poldi abil:

N = R bp γ b d∑t;

poltide pikiteljega paralleelselt suunatud välisjõu toimel on nende töö pinges (joonis allpool). Hinnanguline jõud, mida üks polt võib pinges töötamisel võtta:

Tavaliste poltide tööskeem

a - ühesuunaline ühendus; 6 - kahesuunaline ühendus; c - pinge jaoks; 1 - lõigatud tasapind; 2 - aukude seinte kokkuvarisemine

Allolevates valemites on R bs, R bp, R bt poltliidete arvutuslikud takistused nihkele, muljumis- ja pingele (antud tabelis); d on poldi välisläbimõõt; A \u003d πd 2 / 4 - poldivarda arvutatud ristlõikepindala; A bn on poldi ristlõike netopindala (piki keeret), allolev tabel; ∑t - ühes suunas purustatud elementide väikseim kogupaksus; n s on ühe poldi arvutatud lõigete arv; γ b - liigeste töötingimuste koefitsient, võetud vastavalt SNiP tabelile, jämeda ja normaalse täpsusega poltide puhul mitme poldiühenduse korral γ b = 0,9, suurenenud täpsusega poltide puhul γ b = 1,0.

Poltide arvutuslikud nihke- ja tõmbetugevused

Poltidega ühendatud elementide hinnanguline vastupidavus kokkuvarisemisele

Disaintakistus, MPa, poltidega ühendatud elementide muljumisele	Ühendatud elementide terase ajutine takistus, MPa	Disaintakistus, MPa, poltidega ühendatud elementide muljumisele
täpsust	Ühendatud elementide terase ajutine takistus, MPa	täpsust	jäme ja tavaline täpsus

Poldi piirkond


A b cm 2 A bn cm 2

* Näidatud läbimõõduga poldid ei ole soovitatavad.

Ühenduses pikisuunalise jõu mõjul vajalik poltide arv n tuleks määrata järgmise valemiga:

n ≥ N / γ c Nbmin

kus N bmin on väiksem ühe poldi arvutuslikest jõududest, mis on arvutatud muljumis-, nihke- ja venitamiseks vastavalt alltoodud valemitele; γ c on töötingimuste koefitsient.

Väga tugevate poltide ühenduse toimimisel on määrava tähtsusega poltide tõmbejõud ja hõõrdepindade kvaliteet.

Konstruktsioonijõud, mida võib võtta ühendatavate elementide iga hõõrdepind, mis on pingutatud ühe ülitugeva poldiga (joonis allpool), määratakse valemiga

Q bn = R bn γ b A bn μ / γ h

kus R bh \u003d 0,7R bun - kõrge tugevusega poldi kavandatud tõmbetugevus (R bun - poldi materjali väikseim tõmbetugevus, allolev tabel); γ b - ühenduse töötingimuste koefitsient, mis sõltub projekteerimisjõu tajumiseks vajalike poltide arvust ja on võrdne: 0,8 n juures< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.

Ühenduse tööskeem ülitugevatel poltidel

Kõrge tugevusega poltide arv ühenduskohas pikisuunalise jõu toimel määratakse järgmise valemiga:

n ≥ N / Q bh γ c k

kus k on ühendatud elementide hõõrdepindade arv.

Kõrgtugevate poltide pinge tekib aksiaaljõu P \u003d R bh A bn (joonis allpool).

Töötava konstruktsioonielemendi liigendi ühel küljel olevate poltide arv on reeglina vähemalt kaks. Ühendustes ja kinnituspunktides (vooderdiste materjali säästmiseks) peaks poltide vaheline kaugus olema minimaalne. Nõrgalt töötavates (siduvates, konstruktsioonilistes) liitekohtades peaks kaugus olema maksimaalne, et poltide arvu vähendada.

Kõrge tugevusega poltide mehaanilised omadused

Poldi läbimõõt d, mm	Standardne tõmbetugevus R bun poldi materjalist terasest, MPa
Poldi läbimõõt d, mm	40X "selkg"	38XC "vali"

Kõrgtugevate poltide liigendite hõõrde- ja töökindluskoefitsiendid

Ühendatavate pindade töötlemise (puhastamise) meetod	Koefitsient y/, koormuse all ja aukude ja poltide nimiläbimõõtude erinevus 8, mm
Ühendatavate pindade töötlemise (puhastamise) meetod	dünaamiline, koos 8 = 3-6; staatiline, δ = 5-6 juures	dünaamiline, δ=1 juures; staatiline, δ = 1-4 juures
Kahe pinna liiva- või haavelpuhastus
Kahe pinna liiva- või haavelpuhastus
Sama, konserveerimisega tsingi või alumiiniumiga metalliseerimise teel

Ühe pinna liivapritsi või haavelpuhastus polümeerliimiga konserveerimisega ja karborundipulbriga puistamisega, teise pinna terasharjad ilma konserveerimiseta

Põletage kaks pinda
Põletage kaks pinda
Terasharjad kahte pinda
Terasharjad kahte pinda
Töötlemine puudub
Töötlemine puudub

Märge. M - pinge juhtimine vastavalt keerdumismomendile; a - sama, vastavalt mutri pöördenurgale.

Poltide paigutus lehtedes ja valtsprofiilides võib olla tavaline ja astmeline. Aukude keskpunkte läbivaid jooni nimetatakse riskideks. Riskide vahelist kaugust pingutuse ajal nimetatakse sammuks ja üle pingutuse olevat teekonda (joonis allpool).

Aukude paigutus

a - lehtmaterjalis; b - rullprofiilides; 1 — riskid; l - samm; e - rada

Teraskonstruktsioonide poltide keskpunktide vahelised minimaalsed kaugused määratakse mitteväärismetalli tugevuse seisukorra järgi, maksimaalsed kaugused määratakse ühendatud elementide stabiilsuse tingimustega poltide või neetide vahes kokkusurumisel.

Tabel 35*

Iseloomulik ühendused	Ühendusteenuse tegur gb
1. Mitmikpolt nihke ja kokkuvarisemise arvutustes poltidega:
täpsusklass A
täpsusklass B ja C, kõrge tugevusega mittereguleeritava pingega
2. Ühe poldi ja mitme poldi purustamine a = 1,5 juures d ja b\u003d 2d teraskonstruktsioonielementides voolavuspiiriga MPa (kgf / cm 2):

St. 285 (2900) kuni 380 (3900)
Tabelis 35* vastu võetud nimetused: a – kaugus piki jõudu elemendi servast lähima ava keskpunktini; b - sama, aukude keskpunktide vahel; d on poldi augu läbimõõt. Märkused: 1. Koefitsiendid seatud pos. 1 ja 2 tuleks arvesse võtta samal ajal. 2. Distantside jaoks a ja b, vahepealne nende vahel, mis on näidatud pos. 2 tabelis. 39, suhe gb tuleks määrata lineaarse interpolatsiooniga.

Ühe poldiga ühenduste puhul tuleb arvestada hooldustegureid gc vastavalt punkti 11.8 nõuetele.

11.8. Ühenduses olevate poltide arv n pikisuunalise jõu toimel N tuleks määrata valemiga

kus Nmin - ühe poldi projekteerimisjõu väärtustest väiksem, mis on arvutatud vastavalt käesolevate standardite punkti 11.7* nõuetele.

11.9. Kui ühendusele mõjub hetk, mis põhjustab ühendatud elementide nihke, tuleks poltidele mõjuvate jõudude jaotumist võtta proportsionaalselt ühenduse raskuskeskme ja kõnealuse poldi vahelise kaugusega.

11.10. Poldid, mis töötavad samaaegselt nii nihkes kui ka pinges, tuleks nihke ja pinge osas eraldi kontrollida.

Pikisuunalise jõu ja momendi samaaegsel toimel nihkega töötavaid polte tuleks kontrollida resultantjõu suhtes.

11.11. Ühe elemendi kinnitamisel teise külge läbi vahetükkide või muude vaheelementide, samuti ühepoolse voodriga kinnitustes tuleb poltide arvu arvutuse suhtes 10% võrra suurendada.

Nurkade või kanalite väljaulatuvate riiulite kinnitamisel lühikeste virnade abil tuleks lühikese virna ühe riiuli külge kinnitavate poltide arvu suurendada 50% võrra.

Ühendused ülitugevate poltide külge

11.12. Kõrgtugevate poltide ühendused tuleks arvutada eeldusel, et liigendites ja kinnitustes mõjuvad jõud kanduvad üle hõõrdumise kaudu, mis tekib piki ühendatud elementide kokkupuutetasapindu kõrgtugevate poltide pingest. Sel juhul tuleks pikisuunalise jõu jaotus poltide vahel võtta ühtlaselt.

11.13*. Hinnanguline jõud Qbh, mida saab tajuda ühendatud elementide iga hõõrdepinnaga, mis on pingutatud ühe ülitugeva poldiga, tuleks määrata valemiga

, (131)*

kus Rbh - kõrgtugeva poldi projekteeritud tõmbetugevus;

m - hõõrdetegur, võetud vastavalt tabelile. 36*;

g h - usaldusväärsuse koefitsient, võetud vastavalt tabelile. 36*;

A bn - võrgupoldi ristlõikepindala, määratud vastavalt tabelile. 62*;

gb - ühenduse töötingimuste koefitsient, sõltuvalt arvust n poldid, mis on vajalikud projekteerimisjõu tajumiseks ja mis on võrdsed:

0.8 kl n 5;

0,9 kell 5 £ n 10;

1.0 kl n ³ 10.

Kogus n pikisuunalise jõu mõjul vuugi ülitugevad poldid tuleks määrata valemiga

kus k

Kõrge tugevusega poldi pingutamine peaks toimuma teljesuunalise jõuga P = R bh A bn.

Tabel 36

Töötlemise meetod	reguleeritud	Koefitsient	Koefitsiendid g h koormuse all ning aukude ja poltide nimiläbimõõtude erinevusega d, mm
(puhastus) ühendatud pinnad	pinget	hõõrdumine m	dünaamiline ja d=3 – 6; staatiline ja d = 5– 6	dünaamiline ja d = 1; staatiline ja d = 1– 4
1. Kahe pinna haavelpuhastus või haavelpuhastus ilma konserveerimiseta	Kõrval a
2. Sama, konserveerimisega (tsinkimine või alumiiniumpihustus)	Kõrval a
3. Ühe pinna pildistamine polümeerliimiga konserveerimisega ja karborundipulbriga piserdamine, terasharjad ilma konserveerimiseta - teine pind	Kõrval a
4. Gaas-plasma kaks pinda ilma konserveerimiseta	Kõrval a
5. Terasharjatud kaks pinda ilma säilitamiseta	Kõrval a
6. Ilma töötlemiseta	Kõrval a
Märkmed. 1. Poltide pinge reguleerimise meetod vastavalt M tähendab juhtimist pöördemomendi ja poolt a - mutri pöördenurga järgi. 2. Lubatud on ka muud ühendatavate pindade töötlemise meetodid, esitades hõõrdetegurite väärtused m mitte madalam kui tabelis näidatud.

11.14. Kõrge tugevusega poltide aukudega nõrgendatud ühendatud elementide tugevusarvutus tuleks läbi viia, võttes arvesse asjaolu, et pool iga poldi kohta vaadeldavas sektsioonis olevast jõust on hõõrdejõudude poolt juba üle kantud. Sel juhul tuleks nõrgestatud sektsioone kontrollida: dünaamiliste koormuste korral – ristlõike netopinna järgi brutopindala järgi AGA juures An ³ 0,85A või vastavalt nimipinnale A c = 1,18A n juures An 0,85A.

Ühendused freesitud otstega

11.15. Freesitud otstega elementide ühendustes (sammaste liitekohtades ja alustes jne) tuleks lugeda survejõud täielikult otste kaudu edasi kanduvaks.

Ekstsentriliselt kokkusurutud ja kokkusurutud painutatud elementide puhul tuleks nende ühenduste keevisõmblused ja poldid, sealhulgas ülitugevad, arvutada momenti mõjust tuleneva maksimaalse tõmbejõu ja nende kõige ebasoodsama kombinatsiooniga pikisuunalise jõu jaoks, samuti nagu põikjõu toimel tekkiv nihkejõud.

Rihmaühendused komposiittalades.

11.16. Keevisõmblused ja ülitugevad poldid, mis ühendavad I-talade seinu ja kõõlu, tuleks arvutada vastavalt tabelile. 37*.

Tabel 37*

Iseloom koormused	ühendused	Vöö arvutamise valemid ühendused komposiittalades
liikumatuks	Nurga õmblused: kahepoolsed	T/(2b f k f ) £ Rwfgwf gc ; (133) T/(2b z k f ) £ Rwzgwz gc (134)
	ühepoolne	T/(b f k f ) £ Rwfgwf gc ; (135) T/(b z k f ) £ Rwzgwz gc (136)
	Kõrge tugevusega poldid	aT £ Q bh kgc (137)*
Liigutatav	Filee keevisõmblused kahepoolsed
	Kõrge tugevusega poldid
Tabelis 37* vastu võetud nimetused: on rihma nihkejõud pikkuseühiku kohta, mis on põhjustatud põikjõust Q, kus S on tala kõõlu staatiline brutomoment neutraaltelje suhtes; - kontsentreeritud koormuse rõhk F(kraanatalade jaoks kraanaratta rõhust, võetud ilma dünaamilise koefitsiendita), kus g f - koormuste ja löökide SNiP nõuete kohaselt aktsepteeritud koefitsient, lahkus - kontsentreeritud koormuse jaotuse tingimuslik pikkus, mis on võetud vastavalt lõigetele. käesoleva eeskirja punktid 5.13 ja 13.34; a - koefitsient, mis on võetud tala ülemise kõõlu koormuse juures, milles võrk on kinnitatud ülemise koore külge, a = 0,4 ja seinakinnituse puudumisel või koormuse all piki alumist kõõlu a = 1; a – rihma ülitugevate poltide samm; Qbh* - ühe ülitugeva poldi arvutusjõud, mis on määratud valemiga (131) *; k on ühendatud elementide hõõrdepindade arv.

Suure paigalseisva kontsentreeritud koormuse ülekandmiseks jäigastuste puudumisel tuleks ülemise nööri kinnituse arvutamine läbi viia nagu liikuva kontsentreeritud koormuse puhul.

Kui tala alumisele kõõlule rakendatakse statsionaarset kontsentreeritud koormust, tuleks keevisõmblused ja ülitugevad poldid, mis kinnitavad selle kõõlu võrgu külge, arvutada valemite (138) abil. - (140) * sakk. 37* sõltumata jäigastuste olemasolust koormuse rakenduvates kohtades.

Keevitatud vööõmblused, mis on tehtud läbitungimisega läbi kogu seina paksuse, tuleks pidada seinaga võrdseks tugevusega.

11.17. Mitmeleheliste rihmapakettidega ülitugevate poltide ühendustega talade puhul tuleks iga lehe kinnitus selle teoreetilise purunemise koha taha arvutada poole jõuga, mida leheosa tajub. Iga lehe kinnitus selle tegeliku purunemiskoha ja eelmise lehe purunemiskoha vahelisel alal tuleks arvutada lehe lõigule tajutava kogujõu alusel.

12. Teraskonstruktsioonide projekteerimise üldnõuded

Võtmepunktid

12.1*. Teraskonstruktsioonide projekteerimisel on vaja:

näha ette ühendused, mis tagavad konstruktsiooni kui terviku ja selle elementide stabiilsuse ja ruumilise muutumatuse paigaldamise ja kasutamise ajal, määrates need sõltuvalt konstruktsiooni põhiparameetritest ja selle töörežiimist (konstruktsiooniskeem, sildid, kraanade tüübid ja nende töörežiimid , temperatuuri mõjud jne); P.);

arvestama ettevõtete tehnoloogiliste ja kraanaseadmete tootmisvõimalusi ja võimsust - teraskonstruktsioonide, samuti paigaldusorganisatsioonide käitlemis- ja muude seadmete tootjad;

lagundama konstruktsioonid transpordielementideks, võttes arvesse transpordiliiki ja sõidukite mõõtmeid, konstruktsioonide ratsionaalset ja ökonoomset transporti ehitamiseks ning maksimaalse töömahu teostamist tootja juures;

kasutada otsfreesimise võimalust võimsate kokkusurutud ja ekstsentriliselt kokkusurutud elementide puhul (oluliste servatõmbepingete puudumisel), kui tootjal on vastav varustus;

näha ette elementide paigalduskinnitused (kinnituslaudade paigutus jne);

poltkinnitusliidetes kasutage täpsusklassi B ja C, samuti ülitugevaid polte, samas kui ühenduskohtades, mis tajuvad olulisi vertikaalseid jõude (sõrestike kinnitused, risttalad, raamid jne), tuleks varustada tabelid; liigendites paindemomentide olemasolul tuleks kasutada pinges töötavaid B ja C täpsusklassi polte.

12.2. Terasest keeviskonstruktsioonide projekteerimisel tuleks välistada jääkdeformatsioonide ja -pingete, sealhulgas keevituspingete, aga ka pinge kontsentratsiooni kahjulike mõjude võimalus, pakkudes ette sobivad projektlahendused (pingete võimalikult ühtlase jaotusega elementides ja osades, nurkadesse sisenemata, ristlõike teravad muutused ja muud kontsentraatorite pinged) ja tehnoloogilised abinõud (monteerimis- ja keevitusprotseduur, eelpainutamine, vastavate tsoonide töötlemine hööveldamisega, freesimine, abrasiivkettaga puhastamine jne).

12.3. Teraskonstruktsioonide keevisliidetes tuleks välistada konstruktsioonide hapra purunemise võimalus nende paigaldamise ja kasutamise ajal järgmiste tegurite ebasoodsa kombinatsiooni tagajärjel:

kontsentreeritud koormuste mõjust või liiteosade deformatsioonidest põhjustatud suured lokaalsed pinged, samuti jääkpinged;

teravad pinge kontsentraatorid suurte lokaalsete pingetega piirkondades, mis on orienteeritud risti mõjuvate tõmbepingete suunas;

madal temperatuur, mille juures antud terase mark, sõltuvalt selle keemilisest koostisest, struktuurist ja valtstoodete paksusest, läheb rabedaks.

Keeviskonstruktsioonide projekteerimisel tuleb arvestada, et täisseinakonstruktsioonidel on vähem pingekontsentraate ja need on võrekonstruktsioonidega võrreldes vähem tundlikud ekstsentrilisusele.

12.4*. Teraskonstruktsioone tuleks kaitsta korrosiooni eest vastavalt SNiP-le, et kaitsta ehituskonstruktsioone korrosiooni eest.

Troopilises kliimas töötamiseks mõeldud konstruktsioonide kaitse tuleb läbi viia vastavalt *.

12.5. Konstruktsioonid, mis võivad kokku puutuda sulametalliga (pritsmete kujul metalli valamisel, metalli purunemisel ahjudest või kulbidest), tuleb kaitsta tulekindlatest tellistest või tulekindlast betoonist vooderdise või ümbritsevate seintega, mis on kaitstud mehaaniliste kahjustuste eest.

Konstruktsioone, mis puutuvad kokku pikaajaliselt kiirgus- või konvektiivsoojuse või lühiajalise tulega kokkupuutel soojusseadmete õnnetuste ajal, tuleks kaitsta rippuvate metallsõelte või tellis- või tulekindla betoonvooderdusega.

Keevisliited

12.6. Keevisliidetega konstruktsioonides peaksite:

näha ette suure jõudlusega mehhaniseeritud keevitusmeetodite kasutamine;

tagama vaba juurdepääsu keevisliidete tegemise kohtadele, võttes arvesse valitud keevitusmeetodit ja -tehnoloogiat.

12.7. Keevitamiseks kasutatavad lõikeservad tuleks võtta vastavalt standardile GOST 8713 – 79*, GOST 11533 - 75, * ja GOST 11534 – 75.

12.8. Keevitatud keevisõmbluste mõõtmeid ja kuju tuleks arvesse võtta, võttes arvesse järgmisi tingimusi:

a) keevisõmbluste jalad kf ei tohiks olla suurem kui 1,2 t, kus t - ühendatud elementide väikseim paksus;

b) keevisõmbluste jalad kf tuleks võtta vastavalt arvutustele, kuid mitte vähem kui tabelis näidatud. 38*;

c) filee keevisõmbluse arvestuslik pikkus peab olema vähemalt 4 kf ja mitte vähem kui 40 mm;

d) küljeõmbluse hinnanguline pikkus ei tohiks olla suurem kui 85 b f k f (b f - tabeli järgi võetud koefitsient. 34 *), välja arvatud õmblused, mille puhul jõud toimib kogu õmbluse ulatuses;

e) ülekatte suurus peab olema vähemalt 5 paksust keevitatud elemendi õhemast;

f) keevisõmbluste jalgade mõõtmete suhe tuleks reeglina võtta 1:1. Keevitatavate elementide erineva paksusega on lubatud vastu võtta ebavõrdsete jalgadega õmblused, samas kui õhema elemendiga külgnev jalg peab vastama punkti 12.8 alapunkti a nõuetele ja paksema elemendiga külgnev jalg. - punkti 12.8 punkti b nõuded;

g) konstruktsioonides, mis tajuvad dünaamilist ja vibratsioonikoormust, samuti konstruktsioonides, mis on ehitatud kliimapiirkondadesse I 1, I 2, II 2 ja II 3, tuleks keevisõmblused teha sujuva üleminekuga mitteväärismetallile, kui see on põhjendatud vastupidavus või tugevus, võttes arvesse rabedat hävingut.

Tabel 38*

Ühenduse tüüp		terase voolavuspiir,	Minimaalne sääreõmblus kf, mm, mille paksus on paksema keevitatud elemendist t, mm
		MPa (kgf / cm2)	4– 6	6– 10	11– 16	17– 22	23– 32	33– 40	41– 80
Tavrovoe kahesajaga
esinurga õmblused; kattuvad-		St. 430 (4400)
täpne ja nurgeline	Automaatne ja
	poolautomaatne	St. 430 (4400)
Tavrovoe koos
ühepoolsed filee keevisõmblused	Automaatne ja poolautomaatne
Märkused: 1. Konstruktsioonides, mis on valmistatud terasest, mille voolavuspiir on üle 530 MPa (5400 kgf / cm 2 ), samuti kõikidel terastel, mille elemendi paksus on üle 80 mm, on lubatud minimaalsed keevisõmblusjalad vastavalt erispetsifikatsioonid. 2. Rühma 4 konstruktsioonides tuleks ühepoolsete keevisõmbluste minimaalseid jalgu vähendada 1 mm võrra keevitatud elementide paksuse korral kuni 40 mm (kaasa arvatud). ja 2 mm – elementide paksusega üle 40 mm.

12,9*. Keevitatud I-talade jäigastite, membraanide ja rihmade kinnitamiseks vastavalt lõigetele. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 ja 4. rühma tarinditega on lubatud kasutada ühepoolseid filee keevisõmblusi, mille jalad kf tuleks võtta vastavalt arvutustele, kuid mitte vähem kui tabelis näidatud. 38*.

Nende ühepoolsete filee keevisõmbluste kasutamine ei ole lubatud konstruktsioonides:

töötab keskmise agressiivse ja väga agressiivse keskkonnaga (klassifikatsioon vastavalt SNiP-le ehituskonstruktsioonide kaitseks korrosiooni eest);

püstitatud I 1 , I 2 , II 2 ja II 3 kliimapiirkondades.

12.10. Projekteerimis- ja konstruktsioonifilterheevisõmbluste puhul tuleb projektis täpsustada keevituse tüüp, elektroodid või keevistraadi ning keevisõmbluse asukoht keevitamise ajal.

12.11. Lehtdetailide keevitatud põkkühendused tuleks reeglina teha sirgeks, täieliku läbitungimisega ja pliiplaatide abil.

Paigaldustingimustel on lubatud ühepoolne keevitamine juurkeevitusega ja ülejäänud terasalusele keevitamine.

12.12. Kombineeritud liigeste kasutamine, mille puhul osa jõust tajutakse keevisõmbluste abil, ja osa – poldid, pole lubatud.

12.13. Katkendlike õmbluste, aga ka elektriliste neetide kasutamine käsitsi keevitamise teel koos eelneva aukude puurimisega on lubatud ainult 4. rühma konstruktsioonides.

Poltühendused ja ühendused ülitugevatel poltidel

12.14. Teraskonstruktsioonide detailide augud tuleks teha vastavalt SNiP-i nõuetele vastavalt metallkonstruktsioonide tootmise ja vastuvõtmise eeskirjadele.

12.15*. Täpsusklassi A polte tuleks kasutada ühenduste puhul, mille puhul puuritakse augud projekteeritud läbimõõduni kokkupandud elementides või piki juhte üksikutes elementides ja osades, puuritakse või keeratakse väiksema läbimõõduni eraldi osades, millele järgneb hõõrimine projekteeritud läbimõõduni kokkupandud kujul. elemendid.

Terasest konstruktsioonide puhul, mille voolavuspiir on kuni 380 MPa (3900 kgf / cm 2), tuleks kasutada mitme poldiga ühendustes täpsusklassi B ja C polte.

12.16. Sõlme elemente saab kinnitada ühe poldiga.

12.17. Erineva läbimõõduga sektsioonidega polte kogu lõikamata osa pikkuses ei ole lubatud kasutada liigendites, kus need poldid töötavad nihkejõul.

12.18*. Poltide mutrite alla tuleks paigaldada ümmargused seibid vastavalt standardile GOST 11371 – 78*, mutrite ja ülitugevate poltide peade alla tuleks seibid paigaldada vastavalt *. Kõrgtugevate poltide jaoks *, mille peade ja mutrite suurus on suurem ning mille ava ja poldi nimiläbimõõt ei ületa 3 mm, ning teraskonstruktsioonide jaoks, mille tõmbetugevus on vähemalt 440 MPa (4500 kgf) / cm 2), mitte üle 4 mm, on lubatud paigaldada üks seib mutri alla.

Nihkepoldi keere ei tohiks olla üle poole mutriga külgneva elemendi paksusest või üle 5 mm, välja arvatud, jõuülekandetornide ning avatud jaotusseadmete ja transpordikontaktide puhul, kus keerme peab olema väljaspool. ühendatud elementide pakett.

12.19*. Poldid (sh ülitugevad) tuleb paigaldada vastavalt tabelile. 39.

Tabel 39

Kauguse tunnusjoon	Poltide vahekaugus
1. Poldi keskpunktide vahelised kaugused igas suunas: a) minimaalne
b) maksimaalne äärmistes ridades piirnevate nurkade puudumisel pinges ja surves	8d või 12 t
c) maksimaalne keskmistes ridades, samuti välimistes ridades piirnevate nurkade olemasolul:
pinges	16d või 24 t
kompressiooni all	12d või 18 t
2. Kaugused poldi keskpunktist elemendi servani:
a) minimaalne pingutus
b) sama, kogu pingutuse ulatuses:
lõigatud servadega
veerevate servadega
c) maksimaalne	4d või 8 t
d) minimaalne ülitugevate poltide puhul mis tahes serva ja mis tahes jõusuunaga
* Ühendatud elementides, mis on valmistatud terasest, mille voolavuspiir on üle 380 MPa (3900 kgf / cm 2), tuleks poltide vaheliseks minimaalseks vahemaaks võtta 3 d. Tabelis 39 vastu võetud nimetused: d - poldi ava läbimõõt; t on kõige õhema välimise elemendi paksus. Märge. Terasest ühendatud elementides voolavuspiiriga kuni 380 MPa (3900 kgf / cm 2) on lubatud vähendada kaugust poldi keskpunktist elemendi servani piki jõudu ja minimaalset kaugust nende vahel. poltide keskpunktid, kui arvutamisel võetakse arvesse vuukide töötingimuste asjakohaseid koefitsiente vastavalt lõigetele. 11.7* ja 15.14*.

Ühenduspoldid tuleks reeglina asetada maksimaalsete vahemaade taha, ühenduskohtadesse ja sõlmedesse, poldid tuleks asetada minimaalsele kaugusele.

Poltide malelauale paigutamisel tuleks võtta vähemalt nende keskpunktide vaheline kaugus piki jõudu a + 1,5d, kus a - ridade vaheline kaugus üle jõu, d on poldi augu läbimõõt. Selle paigutusega elemendi sektsioon A n määratakse, võttes arvesse selle nõrgenemist aukude abil, mis asuvad ainult ühes sektsioonis üle jõu (mitte piki "siksakit").

Ühe riiuliga nurga kinnitamisel tuleks selle otsast kõige kaugemal asuv auk asetada tagumikule kõige lähemale.

12.20*. Täpsusklasside A, B ja C poltidega ühendamisel (välja arvatud sekundaarkonstruktsioonide ja ülitugevate poltide ühendused) tuleb võtta kasutusele abinõud mutrite lahtikeeramise vastu (seadistusvedruseibid või lukustusmutrid).

13. Tööstushoonete ja -rajatiste projekteerimise lisanõuded 1

Konstruktsioonide suhtelised läbipainded ja kõrvalekalded

13.1*. Konstruktsioonielementide läbipainded ja nihked ei tohiks ületada SNiP poolt koormustele ja löökidele kehtestatud piirväärtusi.

Tab. 40* on välistatud.

13.2– 13.4 ja tabel 41* on välja jäetud.

1 Lubatud on kohaldada muud tüüpi hoonetele ja rajatistele.

Paisumisvuukide vahelised kaugused

13.5. Ühekorruseliste hoonete ja ehitiste teraskarkasside paisumisvuukide suurimad vahemaad tuleks võtta vastavalt tabelile. 42.

Kui see ületab rohkem kui 5% tabelis näidatust. 42 vahemaad, samuti raami jäikuse suurenemisega seinte või muude konstruktsioonide poolt, tuleks arvutamisel arvesse võtta kliimamõjusid, konstruktsioonide mitteelastseid deformatsioone ja sõlmede vastavust.

Tabel 42

	Suurimad vahemaad, m
	paisumisvuugid				paisumisvuukist või hoone otsast lähima teljeni
Hoone omadused ja rajatised	kogu ploki pikkuses (piki hoonet)		ploki laiuse järgi		vertikaalne ühendus
	ehituse kliimapiirkondades
		I 1, I 2, II 2 ja II 3	kõik peale I 1 , I 2 , II 2 ja II 3	I 1, I 2, II 2 ja II 3	kõik peale I 1 , I 2 , II 2 ja II 3	I 1, I 2, II 2 ja II 3
Köetavad hooned
Kütmata hooned ja kuumad poed
Avatud estakaadid			–	–
Märge. Kui hoone või rajatise paisumisvuukide vahel on kaks vertikaalset ühendust, ei tohiks viimaste vaheline kaugus telgedes ületada: hoonete puhul – 40– 50 m ja avatud estakaadi puhul – 25- 30 m, samas kui kliimapiirkondades I 1, I 2, II 2 ja II 3 püstitatud hoonete ja rajatiste puhul tuleks võtta näidatud vahemaadest väiksem.

Talud ja struktuursed

katteplaadid

13.6. Sõrestike ja konstruktsioonide varraste teljed peaksid reeglina olema kõigi sõlmede keskel. Varraste tsentreerimine tuleks läbi viia keevitatud sõrestikes vastavalt sektsioonide raskuskeskmetele (ümardamisega kuni 5 mm) ja poltidega - vastavalt tagumikule lähimate nurkade riskidele.

Sõrestiku kõõlude telgede nihkumist sektsioonide vahetamisel ei tohi arvesse võtta, kui see ei ületa 1,5% kõõlu kõrgusest.

Sõlmede ekstsentrilisuse olemasolul tuleks sõrestike ja konstruktsioonide elemendid arvutada, võttes arvesse vastavaid paindemomente.

Kui koormused rakenduvad väljaspool sõrestiku sõlmpunkte, peavad kõõlud olema konstrueeritud pikisuunaliste jõudude ja paindemomentide koosmõju jaoks.

13.7. Üle 36 m ulatuvate katusefermide puhul tuleks tagada ehitustõstuk, mis võrdub pideva ja pikaajaliste koormuste läbipaindega. Lamekatuste puhul tuleks konstruktsiooni tõstmine ette näha sõltumata sildeulatusest, võttes selle võrdseks läbipaindega kogu standardkoormusest pluss 1/200 sildeulatusest.

13.8. Nurkadest või teedest pärit elementidega sõrestiku arvutamisel võib sõrestiku sõlmede elementide ühendused võtta hingedega. I-tala, H-kujulise ja torukujuliste elementide sektsioonide puhul on sõrestike arvutamine liigendskeemi järgi lubatud, kui sektsiooni kõrguse ja elementide pikkuse suhe ei ületa: 1/10 - ehitiste puhul, mida kasutatakse kõigis kliimapiirkondades, välja arvatud I 1, I 2, II 2 ja II 3; 1/15 – piirkondades I 1 , I 2 , II 2 ja II 3 .

Nende suhete ületamisel tuleks arvestada sõlmede jäikusest tingitud täiendavate paindemomentidega elementides. Sõrestike sõlmede jäikust on lubatud arvestada ligikaudsete meetoditega; aksiaaljõude on lubatud määrata hingedega skeemi järgi.

13,9*. Vahemaa võre elementide servade ja rihma vaheline kaugus keevitatud fermide sõlmedes tuleks võtta vähemalt a = 6t – 20 mm, kuid mitte üle 80 mm (siin t – kiilu paksus, mm).

Sõrestikurihmade ühendatud elementide otste vahele tuleks jätta vähemalt 50 mm vahe, mis kattuvad ülekatetega.

Keevisõmblused, mis kinnitavad sõrestikuvõre elemente servidesse, tuleks viia elemendi lõppu 20 mm pikkuseni.

13.10. T-taladest, I-taladest ja üksikutest nurkadest valmistatud rihmadega sõrestike sõlmedes tuleks rihmade riiulite külge kinnitamine otsast otsani läbi viia läbi kogu põiki paksuse. Rühma 1 konstruktsioonides, aga ka kliimapiirkondades I 1, I 2, II 2 ja II 3 töötavates konstruktsioonides tuleks sõlmevahede ühendamine vöödega teostada vastavalt pos. 7 tabel 83*.

veerud

13.11. Kahes tasapinnas restidega läbivate kolonnide saateelemendid tuleks tugevdada saateelemendi otstes paiknevate diafragmatega.

Läbivates kolonnides, mille ühendusvõre on samas tasapinnas, peaksid membraanid asuma üksteisest vähemalt 4 m kaugusel.

13.12*. Punkti 12.9 kohastes ühepoolsete vööõmblustega tsentraalselt kokkusurutud sammastes ja riiulites tuleks trakside, talade, tugipostide ja muude jõuülekandetsooni elementide kinnituskohtades kasutada kahepoolseid vööõmblusi, mis ulatuvad kontuuridest kaugemale. kinnitatud elemendi (sõlme) pikkusest 30 kf igast küljest.

13.13. Keevisõmblused, mis kinnitavad ühendusvõre kiilud kattuvatele sammastele, tuleks määrata vastavalt arvutustele ja asetada mõlemale küljele põiki piki sammast eraldi sektsioonide kujul malelaua mustriga, kusjuures nende otste vaheline kaugus. õmbluste paksus ei tohi ületada 15.

Konstruktsioonides, mis on püstitatud kliimapiirkondades I 1, I 2, II 2 ja II 3, samuti käsitsi kaarkeevituse kasutamisel peavad õmblused olema pidevad kogu kiilu pikkuses.

13.14. Sammaste montaažiühendused tuleks teha freesitud otstega, põkkkeevitusega, keevisõmbluste või poltidega, sealhulgas ülitugevatel, ülekatetel. Ülekatete keevitamisel ei tohiks õmblused mõlemal küljel 30 mm võrra liitekohani viia. Lubatud on kasutada äärikühendusi survejõudude ülekandmisega tiheda puudutuse ja tõmbe abil - poldid.

Ühendused

13.15. Hoone igas temperatuuriplokis tuleks ette näha iseseisev ühenduste süsteem.

13.16. Üle 12 m vahega kraanatalade ja sõrestike alumised kõõlused tuleks tugevdada horisontaalsete traksidega.

13.17. Vertikaalsed ühendused põhisammaste vahel allpool kaheharuliste sammaste kraanatalade taset peaksid asuma samba iga haru tasapinnas.

Kaheharuliste ühenduste harud peaksid reeglina olema omavahel ühendatud võrkude abil.

13.18. Põikisuunalised horisontaalsed ühendused tuleks ette näha katusefermide ülemiste või alumiste nööride tasemel hoone igas vahekauguses piki temperatuuriplokkide otste. Kui temperatuuriploki pikkus on üle 144 m, tuleks ette näha vahepealsed põikisuunalised horisontaalsed traksid.

Sarikafermid, mis ei külgne vahetult risttugedega, tuleks kinnitada nende trakside asukoha tasapinnas vahetükkide ja venitusarmidega.

Ristühenduste asukohtades tuleks fermite vahel luua vertikaalsed ühendused.

Katuse kõvaketta olemasolul ülemiste nööride tasemel tuleks konstruktsioonide joondamiseks ja nende stabiilsuse tagamiseks paigaldamise ajal ette näha eemaldatavad inventarisidemed.

Kliimapiirkondades I 1, I 2, II 2 ja II 3 kasutatavate hoonete ja rajatiste pinnakatete puhul tuleks reeglina ette näha vertikaalsed sidemed (lisaks tavaliselt kasutatavatele) iga vahemiku keskel kogu hoone ulatuses. .

13.19*. Katusefermide alumiste kõõlude tasapinnas tuleks pikisuunalised horisontaalsed ühendused tagada piki äärmisi sammaste ridu hoonetes, kus on töörežiimirühma 6K kraana. - 8K poolt ; sõrestikfermidega katetes; ühe- ja kaheavalistes hoonetes 10-tonnise või suurema tõstejõuga sildkraanadega, mille sõrestikkonstruktsioonide põhja märk on üle 18 m – sõltumata kraanade tõstevõimest.

Rohkem kui kolme avaga hoonetes tuleks 6K töörežiimigruppide kraanadega hoonetes paigutada ka horisontaalsed pikisuunalised sidemed piki sambade keskmisi ridu vähemalt läbi sildeava. – 8K järjest üle kahe ulatuse teistes hoonetes.

13.20. Horisontaalsed ühendused piki konveieri galeriide poolitatud sõrestike ülemisi ja alumisi kõõlu tuleks projekteerida iga vahemiku jaoks eraldi.

13.21. Kattesidemete ristvõre kasutamisel on arvutus lubatud tingimusliku skeemi järgi eeldusel, et traksid tajuvad ainult tõmbejõude.

Ühenduste elementide jõudude määramisel ei tohiks reeglina arvestada sõrestiku kõõlude kokkusurumist.

13.22. Membraani teki paigaldamisel sõrestike alumiste kõõlude tasapinnale on lubatud arvestada membraani tööga.

13.23. Tasapinnaliste laagrisüsteemidega (kahe tsooniga, painde-jäigad tihvtid jne) rippuvate teekatete korral tuleks laagrisüsteemide vahel luua vertikaalsed ja horisontaalsed ühendused.

talad

13.24. Lehtpakkide kasutamine keevitatud I-talade kõõlude jaoks ei ole üldiselt lubatud.

Kõrge tugevusega poltide tala kõõlude jaoks on lubatud kasutada pakette, mis ei koosne rohkem kui kolmest lehest, samas kui vöönurkade pindala peaks olema võrdne vähemalt 30% kogu kõõlu pindalast. .

13.25. Keevitatud talade rihmaõmblused, samuti õmblused, mis kinnitavad peatala sektsioonile abielemente (näiteks jäigastajad), peavad olema pidevad.

13.26. Ühepoolsete rihmõmbluste kasutamisel staatilist koormust kandvates keevitatud I-talades peavad olema täidetud järgmised nõuded:

arvutuslik koormus tuleb rakendada sümmeetriliselt tala ristlõike suhtes;

kokkusurutud tala kõõlu stabiilsus peab olema tagatud vastavalt punktile 5.16*, a;

kohtades, kus tala kõõlule avaldatakse kontsentreeritud koormust, sh ribilistest raudbetoonplaatidest tulenevaid koormusi, tuleks paigaldada põikjäikused.

Raamkonstruktsioonide risttalades tugisõlmedes tuleks kasutada kahepoolseid vööõmblusi.

Paragrahvide nõuete kohaselt arvutatud talades. 5.18* - 5.23 nendest standarditest ei ole ühepoolsete vööõmbluste kasutamine lubatud.

13.27. Keevistalade jäigastajad tuleb eemaldada seinavuukidest vähemalt 10 seinapaksuse kaugusel. Tala kanga põkkõmbluste ristumiskohas pikisuunalise jäigastusega ei tohiks ribi riba külge kinnitavad õmblused ulatuda põkkõmbluseni 40 mm võrra.

13.28. 2. rühma konstruktsioonide keevitatud I-talades - 4, reeglina tuleks kasutada ühepoolseid jäikusi, mille asukoht on tala ühel küljel.

Ühepoolse vöökoha keevisõmblusega talades peaksid jäigastajad asuma vöö ühel küljel, mis on vastassuunas ühepoolsete vöökoha keevisõmbluste asukohaga.

Kraana talad

13.29. Kraanatalade tugevusanalüüs tuleks läbi viia vastavalt punkti 5.17 nõuetele vertikaal- ja horisontaalkoormuste mõju kohta.

13.30*. Kraanatalade seinte tugevuse arvutamine (välja arvatud vastupidavusele arvutatud talad, töörežiimirühmade 7K kraanade puhul metallurgiatööstuse tsehhides ja 8K vastavalt ) tuleks teha valemi (33) järgi, milles pidevate talade tugedel olevate sektsioonide arvutamisel tuleks koefitsiendi 1 asemel 15 võtta koefitsient 1,3.

13.31. Kraanatalade stabiilsuse arvutamine tuleb läbi viia vastavalt punktile 5.15.

13.32. Kraanatalade seinte ja rihmalehtede stabiilsuse kontrollimine tuleks läbi viia vastavalt punktile Sec. 7 nendest reeglitest.

13.33*. Kraana talad tuleks arvutada vastupidavuse osas vastavalt punktile. 9 nendest standarditest, võttes samas arvesse a = 0,77 töörežiimigruppide 7K (metallurgia tootmistsehhides) ja 8K kraanadega vastavalt ja a = 1,1 muudel juhtudel.

Töörežiimigruppide 7K (metallurgiatehastes) ja 8K kraanade kraanatalades piki seinu tuleks lisaks arvutada tugevus vastavalt punktile 13.34* ja vastupidavus punktile 13.35*.

Vastavalt sellele paindemoment ja põikjõud tala sektsioonis arvutuslikust koormusest;

g f 1 - kraana üksiku ratta vertikaalse kontsentreeritud koormuse suurenemise koefitsient, mis on võetud vastavalt SNiP-i nõuetele koormuste ja löökide jaoks;

F - kraanaratta konstruktsioonirõhk ilma dünaamilist tegurit arvesse võtmata;

lahkus - tingimuslik pikkus, määratakse valemiga

kus koos - lubatud koefitsient keevitatud ja valtstalade puhul 3,25, ülitugevate poltide talade puhul – 4,5;

J 1f - tala ja kraana rööpa kõõlu enda inertsmomentide summa või rööpa ja kõõlu koguinertsmoment, kui siin keevitatakse õmblustega, mis tagavad rööpa ja rööpa ühise toimimise. akord;

M t - kohalik pöördemoment, määratakse valemiga

M t = Fe + 0,75 Q t h r, (147)

kus e - tingimuslik ekstsentrilisus, mis võrdub 15 mm;

Q t - põiksuunaline horisontaalne koormus, mis on põhjustatud sildkraana moonutustest ja kraanaradade mitteparalleelsusest, mis on võetud vastavalt SNiP-i nõuetele koormuste ja löökide jaoks;

hr – kraana rööpa kõrgus;

on rööpa ja rihma väände inertsmomentide summa, kus t f ja b f on vastavalt tala ülemise (kokkusurutud) kõõlu paksus ja laius.

Kõik pinged valemites (141) – (145)* tuleks võtta plussmärgiga.

13.35*. Komposiitkraana tala seina ülemise tsooni vastupidavuse arvutamine tuleks läbi viia valemi järgi

kus Rn - kõigi teraste projekteeritud väsimuskindlus, mis on vastavalt keevitatud talade ja ülitugevate poltide puhul võrdne: Rn \u003d 75 MPa (765 kgf / cm 2) ja 95 MPa (930 kgf / cm 2) seina kokkusurutud ülemise tsooni jaoks (tala vahemik); Rn \u003d 65 MPa (665 kgf / cm 2) ja 89 MPa (875 kgf / cm 2) seina pingutatud ülemise tsooni jaoks (pidevate talade tugiosad).

Pingeväärtused valemis (148) tuleks määrata vastavalt punktile 13.34 * kraanakoormustest, mis on kehtestatud vastavalt SNiP-i nõuetele koormuste ja löökide jaoks.

Töörežiimigruppide 7K (metallurgia tootmistsehhides) ja 8K by kraanade kraanatalade ülemised vööõmblused peavad olema tehtud tungimisega läbi kogu seina paksuse.

13.36. Veeremi koormust vahetult tajuvate kraanatalade ja tööplatvormide talade venitatud kõõlude vabad servad tuleb rullida, hööveldada või lõigata masinhapniku või plasmakaare lõikamise teel.

13.37*. Kraanatalade jäikuse mõõtmed peavad vastama punkti 7.10 nõuetele, kusjuures kahepoolse ribi väljaulatuva osa laius peab olema vähemalt 90 mm. Kahepoolseid põikjäikuseid ei tohi keevitada tala kõõludega. Jäikuste otsad peavad olema tihedalt kinnitatud tala ülemise nööri külge; samal ajal on töörežiimirühmade 7K (metallurgiatööstuse kauplustes) ja 8K kraanade all olevates talades vaja planeerida ülemise vööga külgnevad otsad.

Talades töörežiimide rühmade kraanade jaoks 1K - 5K, on lubatud kasutada ühepoolseid põikjäikuseid nende keevitamisega seina ja ülemise kõõlu külge ja asukohta vastavalt punktile 13.28.

13.38. Kraana rööbaste (monorööbaste) ripptalade tugevusarvutus tuleks läbi viia, võttes arvesse kohalikke normaalpingeid kraanaratta surve avaldamise kohas, mis on suunatud piki tala telge ja risti.

Lehtstruktuurid

13.39. Kestade põikjäikuste kontuur peaks olema suletud.

13.40. Kontsentreeritud koormuse ülekandmine lehtkonstruktsioonidele peaks reeglina toimuma jäigastite kaudu.

13.41. Kohtades, kus ühendatakse erineva kujuga kestad, tuleks kohalike pingete vähendamiseks reeglina kasutada sujuvaid üleminekuid.

13.42. Kõik põkkõmblused tuleks teha kas kahepoolse keevitusega või ühepoolse keevitusega juur- või tugikeevitusega.

Projektis tuleks näidata vajadus tagada nende konstruktsioonide liitekohtade tihedus, mille puhul seda tihedust nõutakse.

13.43. Lehtkonstruktsioonides tuleks reeglina kasutada põkkkeevisühendusi. Lehtede vuugid paksusega 5 mm või vähem, samuti välivuugid võivad kattuda.

13.44. Lehtkonstruktsioonide projekteerimisel on vaja ette näha tööstuslikud meetodid nende valmistamiseks ja paigaldamiseks, kasutades:

suured lehed ja lindid;

valtsimismeetod, toorikute valmistamine kestade kujul jne;

lõikamine, pakkudes võimalikult vähe jäätmeid;

automaatne keevitamine;

paigaldamisel teostatud keevisõmbluste minimaalne arv.

13.45. Ristküliku- või ruudukujuliste lamedate membraanide projekteerimisel tuleks tugikontuuride nurkades reeglina kasutada kontuurielementide sujuvat konjugatsiooni. Membraankonstruktsioonide puhul tuleks reeglina kasutada kõrgendatud korrosioonikindlusega teraseid.

Kinnituskinnitused

13.46*. Hoonete konstruktsioonide ja konstruktsioonide kinnitused kraanataladega, mis on arvutatud vastupidavuse tagamiseks, samuti raudteerongide konstruktsioonid tuleks läbi viia keevitus- või ülitugevate poltide külge.

Nende konstruktsioonide väliühendustes saab kasutada täpsusklasside B ja C polte:

rihmade, laternakonstruktsiooni elementide kinnitamiseks, sidemed piki sõrestike ülemisi nööre (kui on sidemeid piki alumisi nööre või jäik katus), vertikaalsed sidemed piki fermi ja laternaid, samuti fachwerk-elemendid;

sidemete kinnitamiseks mööda sõrestiku alumisi kõõluid jäiga katuse juuresolekul (raudbetoon või vahtbetoonist tugevdatud plaadid, terasprofiilpõrandad jne);

sõrestiku ja sõrestike kinnitamiseks sammastele ja sõrestike kinnitamiseks sõrestike külge tingimusel, et vertikaalne tugirõhk kandub üle laua;

lõhestatud kraanatalade üksteise külge kinnitamiseks, samuti nende alumise kõõlu kinnitamiseks sammastele, mille külge pole kinnitatud vertikaalseid ühendusi;

dünaamilisele koormusele mitte puutuvate tööplatvormide talade kinnitamiseks;

sekundaarkonstruktsioonide kinnitamiseks.

14. Täiendavad nõuded elamute ja ühiskondlike hoonete ning rajatiste projekteerimisele

Raamhooned

14.1- 14.3 ja tab. 43 on välistatud.

14.4*. Paindemomentide ümberjaotamiseks raamisüsteemide elementides on lubatud kasutada terasplaate risttalade ja sammaste liitekohtades, mis töötavad plastikust.

Vooderdised peaksid olema valmistatud terasest, mille voolavuspiir on kuni 345 MPa (3500 kgf / cm2).

Patjandites olevad jõud tuleks määrata minimaalse voolavuspiiriga s a, min = Ryn ja maksimaalne voolavuspiir s y,max = Ryn+ 100 MPa (1000 kgf / cm 2).

Plastikust faasis töötavatel vooderdustel peavad olema hööveldatud või freesitud pikisuunalised servad.

Rippuvad kaaned

14.5. Hõõgniitkonstruktsioonide puhul tuleks reeglina kasutada köisi, niite ja ülitugevat traati. rentimine on lubatud.

14.6. Rippkatte katus peaks reeglina asuma otse laagrikeermetel ja kordama nende moodustatud kuju. Katust on lubatud tõsta keermetest kõrgemale, toetudes spetsiaalsele pealisehitisele, või riputada altpoolt keermete külge. Sel juhul võib katuse kuju erineda longusniidete kujust.

14.7. Tugikontuuride piirjooned tuleks määrata, võttes arvesse survekõveraid, mis tulenevad nende külge kinnitatud keermes tekkivatest jõududest arvutusliku koormuse korral.

14.8. Rippkatuste puhul tuleks tugineda vormi stabiilsusele ajutiste koormuste, sealhulgas tuule imemise vastu, mis peaks tagama vastuvõetud katusekonstruktsiooni tiheduse. Sel juhul on vaja kontrollida katte kõveruse muutumist kahes suunas - piki ja risti niite. Vajalik stabiilsus saavutatakse konstruktiivsete abinõude abil: niidi pinge suurendamine katte raskuse või eelpingestusega; spetsiaalse stabiliseeriva struktuuri loomine; painduvalt jäikade niitide kasutamine; niitide ja katuseplaatide süsteemi muutmine ühtseks struktuuriks.

14.9. Keerme ristlõige tuleks arvutada suurima jõu järgi, mis ilmneb arvutuslikul koormusel, võttes arvesse muutusi määratud katte geomeetrias. Võrgusilmasüsteemides tuleb lisaks kontrollida keerme ristlõiget ainult piki seda keerme paikneva pingelise koormuse mõjul tekkiva jõu suhtes.

14.10. Keermete vertikaalsed ja horisontaalsed liikumised ning nendes esinevad jõud tuleks määrata, võttes arvesse kattekonstruktsioonide töö mittelineaarsust.

14.11. Trossidest keermete ja nende kinnituste töötingimuste koefitsiendid tuleks võtta vastavalt punktile Sec. 16. Stabiliseerivate trosside puhul, kui need ei ole tugiaasa puhvrid, hooldustegur gc = 1.

14.12. Rullprofiilide keermete tugisõlmed tuleks reeglina teha hingedega.

viisteist*. Täiendavad nõuded elektriõhuliinide, avatud jaotusseadmete konstruktsioonide ja transpordikontaktide liinide tugede projekteerimisele

15.1*. Elektriõhuliinide (VL) ja avatud jaotusseadmete (OSG) konstruktsioonide ja transpordiliinide (CS) kontaktvõrkude tugede jaoks tuleks reeglina kasutada terast vastavalt tabelile. 50* (v.a terased С390, С390К, С440, С590, С590К) ja tab. 51, a.

15.2*. Kuni 100 m kõrguste õhuliinide tugede ja välisjaotla konstruktsioonide jaoks tuleks võtta täpsusklasside A, B ja C poldid, mis ei ole mõeldud vastupidavaks, ja üle 100 m kõrguste tugede jaoks. - vastupidavust silmas pidades loodud konstruktsioonide puhul.

15.3. Valatud osad peavad olema konstrueeritud II ja III valurühmade süsinikterasest klassid 35L ja 45L vastavalt standardile GOST 977 – 75*.

15.4*. Õhuliinide tugede ning välisjaotla ja CS-i konstruktsioonide arvutamisel lähtutakse §-ga kehtestatud töötingimuste koefitsiendid. 4* ja 11, samuti tabeli järgi. 44*, punkt 15.14* ja muudatus 4* nendest standarditest.

Tugielementide tugevusarvutus, välja arvatud punktide 5.2 kohaselt ühe riiuliga poltidega kinnitatud pingestatud elementide kinnituspunktides sektsioonide arvutamine üksikutest nurkadest, ei ole lubatud.

Tabel 44*

Struktuurielemendid	Töötingimuste koefitsiendid g koos
1. Kokkusurutud rihmad eraldiseisvate tugede riiulite üksikutest nurkadest kahes esimeses paneelis jalatsist sõlmeühendustes
a) keevitamine
b) poltidele
2. Lamevõre kokkusurutud elemendid läbivad ühe riiuliga kinnitatud üksikutest võrdsetest riiulinurkadest (joon. 21):
a) kahe või enama poldiga otse tugiposti külge kinnitatud rihmad
b) rihmad, mis on kinnitatud tugiposti külge ühe poldiga või läbi kinnituse
c) traksid ja tugipostid
3. Poisid terastrossidest ja ülitugevast traadi kimpudest:
a) tavalistes töörežiimides vahetugede jaoks
b) ankru-, ankurnurk- ja nurgatugede jaoks:
tavalistes töötingimustes
hädaolukorras
Märkus. Tabelis näidatud töötingimuste koefitsiendid ei kehti sõlmede elementide ühenduste kohta.