Soojuse eritarbimine võrguvee kaheastmelise soojendamise korral.

Tingimused: G k3-4 = Džinn NPV + 5 t/h; t kuni – vaata joon. ; t 1sisse ≈ 20 °С; W@ 8000 m3/h

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °С; t 1sisse ≈ 20 °С; W@ 8000 m3/h; Δ i PEN = 7 kcal/kg

a) peal hälve survet värske paar alates nominaalne peal ± 0,5 MPa (5 kgf/cm2)

α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

b) peal hälve temperatuuri värske paar alates nominaalne peal ± 5 °С

sisse) peal hälve kulu toitumisalane vesi alates nominaalne peal ± 10 % G 0

G) peal hälve temperatuuri toitumisalane vesi alates nominaalne peal ± 10 °C

a) peal Lülita välja rühmad LDPE

b) peal hälve survet kulutatud paar alates nominaalne

sisse) peal hälve survet kulutatud paar alates nominaalne

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °С; G pit = G 0

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °С

Tingimused: G pit = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2); t süvend – vt joon. ; t kuni – vaata joon.

Tingimused: G pit = G 0; t süvend – vt joon. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2)

Tingimused: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); i n = 715 kcal/kg; t kuni – vaata joon.

Märge. Z= 0 – juhtmembraan on suletud. Z= max – juhtmembraan täielikult avatud.

Tingimused: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2)

Tingimused: R n \u003d 1,3 MPa (13 kgf / cm2) juures Džinn NPV ≤ 221,5 t/h; R n = Džinn HR/17 - juures Džinn NPV > 221,5 t/h; i n = 715 kcal/kg; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); t kuni – vaata joon. , ; τ2 = f(P WTO) – vt joon. ; K t = 0 Gcal/(kWh)

Tingimused: R 0 \u003d 1,3 (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °С; R NTO = 0,06 (0,6 kgf / cm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/cm2)

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° KOOS; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0.

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° KOOS; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0; τ2 = 52 ° KOOS.

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° KOOS; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO ja R NTO = f(Džinn HR) - vaata joon. kolmkümmend; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °С; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0; K t = 0

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °С; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0; τ2 = 52 °С; K t = 0.

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °С; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO ja R NTO = f(Džinn HR) – vaata joonist. ; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0.

a) miinimum võimalik survet sisse üleval T-valik ja hinnanguline temperatuuri tagurpidi võrku vesi

b) muudatus peal temperatuuri tagurpidi võrku vesi

1 Põhineb POT LMZ andmetel.

peal hälve survet värske paar alates nominaalne peal ±1 MPa (10 kgf/cm2): juurde täis tarbimist soojust

juurde tarbimist värske paar

1 Põhineb POT LMZ andmetel.

peal hälve temperatuuri värske paar alates nominaalne peal ±10 °С:

juurde täis tarbimist soojust

juurde tarbimist värske paar

1 Põhineb POT LMZ andmetel.

peal hälve survet sisse P-valik alates nominaalne peal ± 1 MPa (1 kgf/cm2):

juurde täis tarbimist soojust

juurde tarbimist värske paar

a) parvlaev tootmine valik

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); ηem = 0,975.

b) parvlaev üleval ja madalam koostootmine valikud

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); ηem = 0,975

sisse) parvlaev madalam koostootmine valik

Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); ηem = 0,975

a) peal survet sisse tootmine valik

b) peal survet sisse üleval koostootmine valik

sisse) peal survet sisse madalam koostootmine valik

Lisa

1. ENERGIAKARAKTERISTIKUTE KOOSTAMISE TINGIMUSED

Tüüpiline energiakarakteristikud koostati kahe turbiiniploki termiliste katsete aruannete põhjal: Chişinău CHPP-2 (töö tegi Yuzhtechenergo) ja CHPP-21 Mosenergo (töö tegi MGP PO Soyuztechenergo). Karakteristikud kajastavad kapitaalremondi läbinud turbiiniüksuse keskmist efektiivsust, mis töötab vastavalt joonisel fig. ; järgmistel nominaalseteks parameetriteks ja tingimustel:

Värske auru rõhk ja temperatuur turbiini sulgeventiili ees - 13 (130 kgf/cm2)* ja 555 °С;

* Tekstis ja graafikus – absoluutne rõhk.

Rõhk kontrollitud tootmise ekstraheerimisel - 13 (13 kgf/cm2) loomuliku kasvuga voolukiirustel CSD sisselaskeava juures üle 221,5 t/h;

Rõhk ülemises soojusväljavõttes - 0,12 (1,2 kgf / cm2) kaheastmelise skeemiga küttevõrgu vee jaoks;

Rõhk alumises kütteväljavõttes - 0,09 (0,9 kgf / cm2) üheastmelise skeemiga küttevõrgu vee jaoks;

Rõhk kontrollitud tootmisväljatõmbes, ülemine ja alumine küttetõmme kondensatsioonirežiimis väljalülitatud rõhuregulaatoritega - joon. ja ;

Heitgaasi auru rõhk:

a) iseloomustada kondensatsioonirežiimi ja töötada valikutega võrguvee ühe- ja kaheastmelise kuumutamise ajal konstantsel rõhul - 5 kPa (0,05 kgf / cm2);

b) iseloomustada kondensatsioonirežiimi jahutusvee konstantse voolukiiruse ja temperatuuri juures – vastavalt kondensaatori soojuskarakteristikule t 1sisse= 20 °С ja W= 8000 m3/h;

Kõrg- ja madalrõhu regenereerimissüsteem on täielikult sisse lülitatud, deaeraatorit 0,6 (6 kgf / cm2) toidetakse tööstusliku väljatõmbeauruga;

Toitevee voolukiirus on võrdne elava auru voolukiirusega, 100% tootmise väljatõmbekondensaadi tagasivooluga t= 100 °С teostatud deaeraatoris 0,6 (6 kgf/cm2);

Toitevee ja peamise kondensaadi temperatuur küttekehadest allavoolu vastab sõltuvustele, mis on näidatud joonisel fig. , , , , ;

Söödavee entalpia tõus toitepumbas - 7 kcal/kg;

Turbiiniagregaadi elektromehaaniline efektiivsus võeti vastu sama tüüpi turbiiniagregaadi katseandmete põhjal, mille teostas Dontekhenergo;

Rõhu reguleerimise piirid valikutes:

a) tootmine - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf / cm2);

b) ülemine küttejaam kaheastmelise skeemiga küttevõrgu vee jaoks - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf / cm2);

a) alumine küttesüsteem üheastmelise skeemiga küttevõrgu vee jaoks - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf / cm2).

Võrguvee soojendamine küttejaamas kaheastmelise skeemiga küttevõrgu vee jaoks, määratud tehase projekteerimissõltuvustega τ2р = f(P WTO) ja τ1 = f(K t, P WTO) on 44–48 °C maksimaalse küttekoormuse jaoks rõhul P WTO = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf / cm2).

Selle tüüpilise energiakarakteristiku aluseks olevaid katseandmeid töödeldi "Vee ja auru termofüüsikaliste omaduste tabelite" (Moskva: Standardite kirjastus, 1969) abil. Vastavalt POT LMZ tingimustele - tootmise tagasivoolu kondensaat süstitakse temperatuuril 100 ° C põhikondensaaditorusse pärast LPH nr 2. Tüüpilise energiakarakteristiku koostamisel eeldatakse, et see süstitakse sama temperatuur otse õhutusseadmesse 0,6 (6 kgf / cm2) . Vastavalt POT LMZ tingimustele, võrgu vee kaheastmelise kuumutamisega ja režiimidega, mille auru voolukiirus CSD sisselaskeava juures on üle 240 t / h (maksimaalne elektrikoormus madala tootmisvalikuga), LPH nr. 4 on täielikult välja lülitatud. Tüüpilise energiakarakteristiku koostamisel eeldati, et kui vooluhulk CSD sisselaskeava juures on üle 190 t/h, suunatakse osa kondensaadist LPH nr 4 möödavoolu nii, et selle temperatuur on ees. deaeraatori temperatuur ei ületa 150 °C. See on vajalik kondensaadi hea õhutustamise tagamiseks.

2. TURBOJAIMESE SEADMETE OMADUSED

Turbiiniseade sisaldab koos turbiiniga järgmisi seadmeid:

Elektrosila tehase vesinikjahutusega generaator TVF-120-2;

Kahesuunaline kondensaator 80 KTsS-1 üldpinnaga 3000 m2, millest 765 m2 langeb sisseehitatud talale;

Neli madalrõhukütteseadet: HDPE nr 1, mis on sisse ehitatud kondensaatorisse, HDPE nr 2 - PN-130-16-9-11, HDPE nr 3 ja 4 - PN-200-16-7-1;

Üks deaeraator 0,6 (6 kgf/cm2);

Kolm kõrgsurvekütteseadet: PVD nr 5 - PV-425-230-23-1, PVD nr 6 - PV-425-230-35-1, PVD nr 7 - PV-500-230-50;

Kaks tsirkulatsioonipumpa 24NDN toitevõimsusega 5000 m3 / h ja rõhuga 26 m vett. Art. elektrimootoritega 500 kW igaüks;

Kolm kondensaadipumpa KN 80/155, mida käitavad elektrimootorid võimsusega 75 kW igaüks (töötavate pumpade arv sõltub auruvoolust kondensaatorisse);

Kaks peamist kolmeastmelist ejektorit EP-3-701 ja üks käivitus EP1-1100-1 (üks peaväljaviske töötab pidevalt);

Kaks võrguveeboilerit (ülemine ja alumine) PSG-1300-3-8-10, kummagi pinnaga 1300 m2, mis on ette nähtud 2300 m3/h võrguvee läbilaskmiseks;

Neli elektrimootoritega käitatavat kondensaadipumpa võrguveeboilerite KN-KS 80/155 jaoks, igaüks võimsusega 75 kW (iga PSG jaoks kaks pumpa);

I tõsteseadme SE-5000-70-6 üks võrgupump elektrimootoriga 500 kW;

Üks võrgupump II tõstev SE-5000-160 elektrimootoriga 1600 kW.

3. KONDENSATSIOONI REŽIIM

Kondensatsioonirežiimis, kus rõhuregulaatorid on välja lülitatud, väljendatakse kogu soojuse brutokulu ja värske auru tarbimine sõltuvalt generaatori väljundi võimsusest võrranditega:

Kondensaatoris püsiva rõhu all

P 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2);

K 0 = 15,6 + 2,04N t;

G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);

Pideva voolu korral ( W= 8000 m3/h) ja temperatuur ( t 1sisse= 20 °C) jahutusvesi

K 0 = 13,2 + 2,10N t;

G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68,4).

Ülaltoodud võrrandid kehtivad võimsuse kõikumises 40 kuni 80 MW.

Kondensatsioonirežiimis soojuse ja värske auru tarbimine antud võimsuse juures määratakse antud sõltuvustega, millele järgneb vajalike muudatuste sisseviimine vastavalt vastavatele graafikutele. Need parandused võtavad arvesse töötingimuste erinevust nominaalsetest (mille jaoks tüübiomadused koostatakse) ja nende parameetrite teisendamiseks töötingimusteks. Ümberarvutamisel on paranduste märgid vastupidised.

Parandused korrigeerivad soojuse ja elava auru tarbimist konstantsel võimsusel. Kui mitu parameetrit kaldub nimiväärtustest kõrvale, summeeritakse parandused algebraliselt.

4. REŽIIM JUHTIMISEGA VALIKEGA

Kui reguleeritud väljatõmbed on sisse lülitatud, saab turbiiniagregaat töötada ühe- ja kaheastmelise vee soojendamise skeemiga. Ühe tootmisomaga on võimalik töötada ka ilma soojuse väljavõtmiseta. Vastavad tüüpilised režiimiskeemid aurutarbimise ja soojuse eritarbimise sõltuvuse võimsusest ja toodangu valikust on toodud joonisel fig. - ja elektrienergia eritootmine soojuse tarbimisel joonisel fig. - .

Režiimide diagrammid arvutatakse vastavalt POT LMZ kasutatavale skeemile ja need on näidatud kahel väljal. Ülemine väli on turbiini režiimidiagramm (Gcal/h) ühe toodangu väljatõmbe juures K t = 0.

Küttekoormuse sisselülitamisel ja muudel muutumatutel tingimustel toimub kas ainult 28. - 30. astme mahalaadimine (ühe madalama võrgusoojendiga) või 26. - 30. astmed (kahe võrgusoojendiga sees) ja turbiini võimsust vähendatakse.

Võimsuse vähendamise väärtus sõltub küttekoormusest ja määratakse

Δ N Qt = KQ t,

kus K- katsetamise käigus määratud turbiini võimsuse spetsiifiline muutus Δ N Qt/Δ K t, võrdne 0,160 MW / (Gcal h) üheastmelise küttega ja 0,183 MW / (Gcal h) võrguvee kaheastmelise soojendamisega (joonis 31 ja 32).

Sellest järeldub, et elava auru tarbimine antud võimsusel N t ja kaks (tööstuslik ja küte) kaevandamist vastavad mingile fiktiivsele võimsusele ülemises väljas N ft ja üks tootmisvalik

N ft = N t + Δ N Qt.

Diagrammi alumise välja kaldjooned võimaldavad väärtust graafiliselt määrata N ft ning selle ja tootmisvaliku järgi värske auru tarbimine.

Soojuse eritarbimise ja soojusenergia eritarbimise väärtused arvutati vastavalt režiimiskeemide arvutamisel saadud andmetele.

Soojuse eritarbimise sõltuvuse võimsuse ja toodangu valikust graafikud põhinevad samadel kaalutlustel, mis POT LMZ režiimide skeemil.

Seda tüüpi ajakava pakkus välja MGP PO "Sojuztekhenergo" ("Tööstusenergia", 1978, nr 2) turbiinitöökoda. See on eelistatav kaardistamissüsteemile q t = f(N t, K t) erinevatel K n = const, kuna seda on mugavam kasutada. Soojuse eritarbimise graafikud on mittepõhimõttelistel põhjustel tehtud ilma alumise väljata; nende kasutamise meetodit selgitatakse näidetega.

Tüüpiline karakteristik ei sisalda andmeid, mis iseloomustavad võrguvee kolmeastmelise soojendamise režiimi, kuna sellist režiimi katseperioodi jooksul seda tüüpi paigaldistel kuskil ei valdatud.

Parameetrite kõrvalekallete mõju nominaalomaduste tüüpilise karakteristiku arvutamisel aktsepteeritud parameetritest võetakse arvesse kahel viisil:

a) parameetrid, mis ei mõjuta katla soojustarbimist ja tarbijale soojuse tarnimist konstantse massivoolukiiruse korral G 0, G n ja G t, - tehes parandusi määratud võimsusele N t( N t+ KQ t).

Vastavalt sellele korrigeeritud võimsusele vastavalt joonisele fig. - määratakse värske auru tarbimine, soojuse eritarbimine ja soojuse summaarne tarbimine;

b) muudatused P 0, t 0 ja P Pärast ülaltoodud paranduste tegemist elava auru vooluhulga ja summaarse soojusvooga leitutele lisatakse n, misjärel arvutatakse antud tingimuste jaoks elusauru voolukiirus ja soojusvoog (summaarne ja spetsiifiline).

Andmed auru rõhu paranduskõverate kohta, mis on arvutatud katsetulemuste põhjal; kõik muud paranduskõverad põhinevad LMZ FOT andmetel.

5. NÄITED ERISOOJUSE TARBIMISE, VÄRSKE AURUKARBI JA KONKREETSTE SOOJUSEVÄLJANDUSTE MÄÄRAMISE KOHTA

Näide 1. Valikutes lahtiühendatud rõhuregulaatoritega kondensatsioonirežiim.

Arvestades: N t = 70 MW; P 0 \u003d 12,5 (125 kgf / cm2); t 0 = 550 °С; R 2 \u003d 8 kPa (0,08 kgf / cm2); G süvend = 0,93 G 0; Δ t pit = t auk - t npit \u003d -7 ° С.

On vaja kindlaks määrata soojuse kogu- ja erikulu ning värske auru tarbimine antud tingimustel.

Järjekord ja tulemused on toodud tabelis. .

Tabel P1

* Rõhkusid CSND valikutes ja kondensaadi temperatuuri vastavalt LPH-le saab määrata kondensatsioonirežiimi graafikutelt sõltuvalt G HRin, suhtega G HRin/ G 0 = 0,83.

6. SÜMBOLID