Cıvata aralığı. Cıvatalı bağlantıların hesaplanması ve tasarımı Kaynaklı ve cıvatalı bağlantıların hesaplanması

Tablo 2

mesafe karakteristiği	Değer
Herhangi bir yönde cıvata merkezleri arasındaki mesafeler:
a) minimum (380 MPa'lık çelik için)	2.5 gün
b) saçak yokluğunda uç sıralardaki maksimum
köşeler	8d veya 12t
içinde) orta sıralarda ve dış sıralarda maksimum
sınırlayıcı köşelerin varlığı:
gergin	16d veya 24t
sıkıştırma altında	12d veya 18t
Cıvatanın merkezinden elemanın kenarına kadar olan mesafe:
a) günlük minimum çaba	2 boyutlu
b) aynı, kenarlardaki çaba boyunca:
kenarlı	1.5 gün
yuvarlanma	1.2 gün
c) maksimum	4d veya 8t
d) herhangi bir kenarda yüksek mukavemetli cıvatalar için minimum ve
herhangi bir çaba yönü	1.3d

Not:

d- cıvata deliği çapı; / - en ince dış elemanın kalınlığı. Bağlantı civataları maksimum mesafelerde, mafsal ve budaklarda ise minimum mesafelerde yerleştirilmelidir.

Nihai cıvata kuvveti Tablo 3
Cıvata ve bağlantıların özellikleri	Sınıf	stresli durum	Kuvvet, tf, cıvata çapı için, mm
kesiti (net) kullanarak. cm2
0,83	1,57	2,45	3,52	5,60
Normal doğrulukta cıvatalarla tek cıvatalı ve çok cıvatalı	4,6	germe	1,46	2,74	4,28	6,16	9,80
5,6	1,75	3,30	5,14	7,39	11,76
6,6	2,09	3,92	6,12	8,80	14,00
Normal doğrulukta cıvatalı tek cıvata	4,6	dilim	1,70	3,01	4,71	6,78	10,80
5,6	2,15	3,80	5,96	8,50	13,40
	Yıkılmak*	4,92	6,56	8,20	9,84	12,30
Normal doğrulukta cıvatalara sahip çoklu cıvata	4,6	dilim	1,30	2,30	3,60	5,19	8,11
5,6	1,64	2,92	4,56	6,56	10,26
8,8	2,76	4,92	7,68	11,06	17,28
	Yıkılmak	3,76	5,02	6,27	7,52	9,41
Yüksek hassasiyetli cıvatalara sahip tek cıvatalı ve çok cıvatalı	8,8	germe	3,35	6,28	9,80	14,08	22,40
	dilim	3,07	5,46	8,54	12,29	19,20
	Yıkılmak	-	6,12	7,65	9,18	11,47

Not:

* 250 MPa'ya kadar (3550 kgf/cm2) akma dayanımına sahip çelik yapılarda 1 cm ezilmiş eleman kalınlığı ile.

REFERANSLAR

1. GOST 20850-84. Yapılar ahşap yapıştırılmış. Genel Özellikler.

2. GOST 8486-86*E. Yumuşak kereste. Özellikler

3. GOST 2695-83*. Sertağaç kereste. Özellikler

4. GOST 24454-80*E. Yumuşak kereste. Boyutlar.

5. GOST 16363-98. Ahşap için koruma araçları. Yangın geciktirici özellikleri belirleme yöntemi.

6. GOST 6449,1-82. Ahşap ve ahşap malzemelerden ürünler. Doğrusal ölçümlendirmeler ve sığdırma için tolerans alanları.

7. GOST 7307-75*. Ahşap ve ahşap esaslı malzemelerden yapılmış detaylar. İşleme için ödenekler.

8. SNiP 52-01-2003. Beton ve betonarme yapılar / Gosstroy RF. - M. : Gosstroy of Russia, 2004. - 79 s.

9. SNiP 21-01-97*. Binaların ve yapıların yangın güvenliği. -M.: Rusya İnşaat Bakanlığı, 2002. - 15 s.

10. SNiP 3.03.01-87. Rulman ve muhafaza yapıları. - M.: Stroyizdat, 1989. - 90 s.

11. SP 64.133302011. Ahşap yapılar. SNiP II-25-80.-M.'nin güncellenmiş baskısı: Bölgesel Kalkınma Bakanlığı, 2010.-86 s.

12. SP 20.133302011. Yükler ve etkiler. SNiP 2.01.07-85.-M.'nin güncellenmiş versiyonu: Bölgesel Kalkınma Bakanlığı, 2010.-86 s.

13. Fayda ahşap yapıların tasarımı için (SNiP P-25-80'e göre). - M.: Stroyizdat, 1986-215 s.

19. Yönetmek ahşap yapıştırılmış yapıların üretimi ve kalite kontrolü için. –M.: Stroyizdat, 1982.-79 s.

20. Yönetmek yapıştırılmış ahşap yapıların tasarımı için. -M.: Stroyizdat, 1977.-189 s.

21. Yönetmek ahşap yapıştırılmış yapıların çeşitli amaçlarla ve atmosferik faktörlerle binaların mikro iklimine maruz kaldığında dayanıklılığını sağlamak. – M.: Stroyizdat, 1981.-96 s.

22. Talimatlar kimyasal olarak agresif bir ortamda ahşap yapıların kullanımı hakkında. –M.: Stroyizdat, 1969.-70'ler.

23. Aşkenazi E.K. Yapısal malzemelerin anizotropisi: referans kitabı / E.K. Aşkenazi, E.V. Ganov.-L.: Mühendislik, 19080.-247s.

24. Vetryuk, I.M. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar / I. M. Vetruk. - Minsk: Yüksek Okul, 1973. - 336 s.

25. Sırıtış,Ve.M. Ahşap ve sentetik malzemelerden yapılmış bina yapıları: Tasarım ve hesaplama: ders kitabı / I.M. Grin, K.E. Dzhantemirov, V.I. Grin. ed. 3., gözden geçirilmiş ve ek. - Kiev: Vishcha okulu, 1990. - 221 s.

26. . Ahşap yapılar: Endüstriyel yapıların tasarımcısının el kitabı. - M.; L.:ONTI, 1937.-955 s.

27. Dmitriev, P.A. Metal olmayan yapılar: ders kitabı. ödenek / P. A. Dmitriev, Yu. D. Strizhakov. - Novosibirsk: NISI, 1982. - 80 s.

28.Zubarev, G.N. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar: ders kitabı. ödenek / G. N. Zubarev, I. M. Lyalin.-M.: Yüksek Okul, 1980. - 311 s.

29. Zubarev, G.N. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar / G.N. Zubarev. – M.: Vyssh.shk., 1990.-287 s.

30. Ivanov, V.A. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar / V. A. Ivanov, V. Z. Klimenko. - Kiev: Vishcha okulu, 1983. - 279 s.

31. Ivanin, I. Ya. Ahşap yapılar. Hesaplama örnekleri / I. Ya. Ivanin. - M., 1950. - 224 s.

1. Ivanov V.F. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar / Ivanov V.F .. - M .; L ..: Stroyizdat, 1966.-352 s.
2. Ivanov V.A. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar: Hesaplama ve tasarım örnekleri / Ed. V.A. Ivanova, - Kiev: Vishcha okulu, 1981.- 392 s.
3. Kalugin A.V. Ahşap yapılar: ders kitabı. Kılavuz (ders notları) / A.V. Kalugin.-M: DİA, 2003.-224 s.
4. Carlsen G.G. Endüstriyel ahşap yapılar: Tasarım örnekleri / Ed. İYİ OYUN. Carlsen. –M.: Stroyizdat, 1967.-320 s.
5. Carlsen G.G. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar / Ed. İYİ OYUN. Carlsen. 4. baskı. M.: Stroyizdat, 1975.- 688 s.
6. Kovalchuk, L.M.İnşaatta ahşap yapılar / L. M. Kovalchuk, S. B. Turkovsky ve diğerleri - M .: Stroyizdat, 1995. - 248 s.
7. Lomakin A.D. Ahşap yapıların korunması / Lomakin A.D. - M.: LLC RIF "Stroymaterialy" 2013.- 424p. ISBN 978-5-94026-024-0

39. Otreshko, A.I. Tasarımcının El Kitabı. Ahşap yapılar / A. I. Otreshko. -M.: Stroyizdat, 1957.-263 s.

40. Svetozarova, E.I. Yapıştırılmış ahşap ve su geçirmez kontrplaktan yapılmış yapılar. Tasarım örnekleri: ders kitabı. ödenek / E. I. Svetozarova, S. A. Dushechkin, E. N. Serov. - L.: LISI, 1974. -133 s.

41. Serov E.N. Ahşap yapıların tasarımı: çalışma kılavuzu / E.N. Serov, Yu.D. Sannikov, A.E. Serov; ed. E.N. Serova; - M.: Izd-vo ASV, 2011. -536s. ISBN 978-5-9227-0236-2; ISBN 978-5-93093-793-0

42. Serov, E.N. Yapıştırılmış ahşap yapıların tasarımı: ders kitabı. ödenek. Bölüm 1. Çerçeve binaların kiriş ve raflarının tasarımı / E. N. Serov, Yu. D. Sannikov / / St. Petersburg: SPbGASU, 1995. - 140s; Ch. P. Doğrusal elemanlardan çerçeve tasarımı / St. Petersburg: SPbGASU, 1998. - 133 s.; Bölüm III Kavisli kesitli ve kemerli çerçeve tasarımı / St. Petersburg: SPbGASU, 1999. - 160 s.

1. Svetozarova E.I. Yapıştırılmış ahşap ve su geçirmez kontrplaktan yapılar: Tasarım örnekleri / Svetozarova E.I. ., Dushechkin S.A., Serov E.N. - L.: LISI, 1974.- 134 s.

44. Slitskoukhov, Yu.V. Endüstriyel ahşap yapılar. Tasarım örnekleri / Yu. V. Slitskoukhov ve diğerleri - M.: Stroyizdat, 1991. - 256 s.

45. Slitskoukhov Yu.V. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar: ders kitabı. üniversiteler için / Yu.V. Slitskoukhov [ve diğerleri]; ed. İYİ OYUN. Carlsen, Yu.V. Slitskoukhov, - Ed.5, revize edildi. ve ek –M.: Stroyizdat, 1986.-547 s.

46. V.V. Stoyanov. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar / V.V. Stoyanov: Ders notları, bölüm 1. OGAŞ Yayınevi, 2005.-157p.

47. V.V. Stoyanov. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar / V.V. Stoyanov: Ders notları, bölüm 2. LLC "Vneshreklamservis" yayınevi, 2005.- 136p.

48. Türkovski S.B. Modern yapıda (TsNIISK Sistemi) / S.B.'nin genel editörlüğünde yapıştırılmış çubuklarda düğümlü yapıştırılmış ahşap yapılar. Turkovsky ve I.P. Preobrazhenskaya.- M.; RIF "Yapı malzemeleri" 2013.-308s.

49. Schmid, A.B. Yapıştırılmış ahşap ve su geçirmez kontrplaktan yapılmış bina yapılarının atlası: ders kitabı. Ödenek / A.B. Shmd, P.A. Dmitriev.-M.: Dernek Yayınevi kurar. Vuzov, 2001.- 292 s.- ISBN 5-274-00419-9.

50. "Ahşap ve plastikten yapılmış tasarımlar" disiplini üzerine kurs projesi için yönergeler / Vladim. Belirtmek, bildirmek. un-t; E.A. Smirnov, S.I. Roshchina, M.V. Gryaznov.-Vladimir: VlSU Yayınevi, 2012. - 56s.

51. "Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar" disiplininde "Tek katlı çerçeve bina" ders projesi için yönergeler / ALTI; B.V. Labudin, N.P. Kovalenko.-Arkhangelsk: ALTI yayınevi, 1983. - 28s.

52. "Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar" kursu için kurs projesinin uygulanmasına ilişkin yönergeler / LISI; Yu.S. Ovchinnikov.-L: LISI Yayınevi, 1977.–42s

1.	DERSİN KONUSU VE KAPSAMI PROJE…………………………….
2.	TASARIM ÖDEME………………………………………
3.	TEKNİK PROJENİN YERLEŞİM BÖLÜMÜ…………
4.	PROJE İÇİN GENEL HÜKÜMLER……………………………………
5.	YAPISAL MALZEMELER İÇİN GEREKLİLİKLER…………………….
6.	MALZEMELERİN HESAPLANAN ÖZELLİKLERİ…………………….
	EKLER……………………………………………………………
	BİR DERS PROJESİ GRAFİK TASARIM ÖRNEĞİ
	KAYNAKÇA LİSTESİ……………………………………….

Labudin Boris Vasilyeviç

Güryev Alexander Yurievich

TASARIMLAR

AHŞAP VE PLASTİK

Metodik talimatlar ve görevler

ders projesine

İnşaat alanındaki çelik yapılar neredeyse her zaman cıvatalı bağlantı kullanılarak bağlanır ve diğer bağlantı yöntemlerine ve hepsinden önemlisi kaynaklı bağlantıya göre birçok avantajı vardır - bu, bağlantının montaj kolaylığı ve kalite kontrolüdür.

Eksiklikler arasında, kaynaklı bir bağlantıya kıyasla büyük bir metal tüketimi not edilebilir, çünkü. çoğu durumda, kaplamalara ihtiyaç vardır. Ayrıca cıvata deliği bölümü zayıflatır.

Cıvatalı bağlantıların pek çok türü vardır, ancak bu yazıda bina yapılarında kullanılan klasik bağlantıyı ele alacağız.

SNiP II-23-81 Çelik yapılar

SP 16.13330.2011 Çelik yapılar (SNiP II-23-81'in güncellenmiş versiyonu)

SNiP 3.03.01-87 Rulman ve muhafaza yapıları

SP 70.13330.2011 Rulman ve muhafaza yapıları (SNiP 3.03.01-87'nin güncellenmiş versiyonu)

STO 0031-2004 Cıvatalı bağlantılar. Ürün yelpazesi ve uygulamalar

STO 0041-2004 Cıvatalı bağlantılar. Tasarım ve hesaplama

STO 0051-2006 Cıvatalı bağlantılar. İmalat ve kurulum

Cıvatalı bağlantı türleri

Cıvata sayısına göre: tek cıvata ve çok cıvata. Açıklanması gerektiğini düşünmüyorum.

Kuvvetin bir elementten diğerine transferinin doğası gereği:

Kesmeye dayanıklı ve kesmeye dayanıklı değil (sürtünme). Bu sınıflandırmanın anlamını anlamak için, kesmede çalışırken genel durumda cıvatalı bir bağlantının nasıl çalıştığını düşünelim.

Gördüğünüz gibi, cıvata 2. plakaları sıkıştırıyor ve çabanın bir kısmı sürtünme kuvvetleri tarafından algılanıyor. Cıvatalar plakaları yeterince güçlü bir şekilde sıkıştırmazsa, plakalar kayar ve Q kuvveti cıvata tarafından algılanır.

Kaymayan bağlantıların hesaplanması, cıvataların sıkma kuvvetinin kontrol edilmediğini ve ortaya çıkan sürtünme kuvvetleri dikkate alınmadan tüm yükün yalnızca cıvata üzerinden iletildiğini gösterir. Böyle bir bağlantıya, cıvataların kontrollü gerilimi olmayan bir bağlantı denir.

Kesme veya sürtünme bağlantıları, plakaları, Q yükünün 2 plaka arasındaki sürtünme kuvvetleri aracılığıyla aktarılacağı bir kuvvetle sıkan yüksek mukavemetli cıvatalar kullanır. Böyle bir bağlantı sürtünme veya sürtünme-kesme olabilir, ilk durumda, hesaplamada sadece sürtünme kuvvetleri dikkate alınır, ikincisinde sürtünme kuvvetleri ve cıvatanın kesme mukavemeti dikkate alınır. Sürtünme-kesme bağlantısı daha ekonomik olmasına rağmen, bunu çok cıvatalı bir bağlantıda pratikte uygulamak çok zordur - tüm cıvataların aynı anda kesme üzerindeki yükü taşıyabileceği kesin değildir, bu nedenle hesaplamak daha iyidir. kesmeyi hesaba katmadan sürtünme bağlantısı.

Yüksek kesme yüklerinde, bir sürtünme bağlantısı daha çok tercih edilir. bu bileşiğin metal içeriği daha azdır.

Doğruluk sınıfına göre cıvata çeşitleri ve uygulamaları

Doğruluk sınıfı A cıvataları - bu cıvatalar, tasarım çapına göre delinmiş deliklere takılır (yani cıvata, boşluk olmadan deliğe oturur). Başlangıçta delikler daha küçük bir çaptan yapılır ve yavaş yavaş istenen çapa kadar raybalanır. Bu tür bağlantılardaki deliğin çapı, cıvatanın çapını 0,3 mm'den fazla aşmamalıdır. Böyle bir bağlantı kurmak son derece zordur, bu nedenle yapılarda pratik olarak kullanılmazlar.

Doğruluk sınıfı B (normal doğruluk) ve C (kaba doğruluk) cıvataları, cıvata çaplarından 2-3 mm daha büyük deliklere monte edilir. Bu cıvatalar arasındaki fark cıvata çapı hatasıdır. B doğruluk sınıfı cıvatalar için, gerçek çap, 1 mm'ye kadar doğruluk sınıfı cıvatalar için 0,52 mm'den fazla sapma gösterebilir (30 mm'ye kadar çapa sahip cıvatalar için).

Bina yapıları için, kural olarak, doğruluk sınıfı B cıvataları kullanılır. bir şantiyede kurulum gerçeklerinde, yüksek doğruluk elde etmek neredeyse imkansızdır.

Mukavemete göre cıvata çeşitleri ve uygulamaları

Karbon çelikleri için, mukavemet sınıfı bir nokta ile iki sayı ile gösterilir.

Aşağıdaki cıvata mukavemet sınıfları vardır: 3.6; 3.8; 4.6; 4.8; 5.6; 5.8; 6.6; 8.8; 9.8; 10.9; 12.9.

Cıvata çekme dayanımı sınıflandırmasındaki ilk hane cıvatanın çekme dayanımını gösterir - bir birim 100 MPa çekme dayanımını gösterir, yani. 9.8 mukavemet sınıfındaki bir cıvatanın nihai mukavemeti 9x100=900 MPa'dır (90 kg/mm²).

Mukavemet sınıfının sınıflandırmasındaki ikinci hane, akma mukavemetinin çekme mukavemetine oranını yüzde onlarca olarak gösterir - mukavemet sınıfı 9.8 olan bir cıvata için, akma mukavemeti çekme mukavemetinin %80'idir, yani. akma mukavemeti 900 x 0.8 = 720 MPa'dır.

Bu sayılar ne anlama geliyor? Aşağıdaki şemaya bakalım:

İşte genel bir çelik çekme testi durumu. Yatay eksen, test numunesinin uzunluğundaki değişimi gösterir ve dikey eksen, uygulanan kuvveti gösterir. Diyagramdan görebileceğiniz gibi, kuvvetteki bir artışla, cıvatanın uzunluğu sadece 0'dan A noktasına kadar olan alanda doğrusal olarak değişir, bu noktadaki stres akma noktasıdır, daha sonra yükte hafif bir artışla, cıvata daha fazla uzar, D noktasında cıvata kırılır - bu çekme dayanımıdır. Bina yapılarında cıvatalı bağlantının akma dayanımı dahilinde çalışmasını sağlamak gerekir.

Cıvatanın mukavemet sınıfı, cıvata başının ucunda veya yan yüzeyinde belirtilmelidir.

Cıvatalarda işaret yoksa, büyük olasılıkla bunlar 4.6'nın altında bir mukavemet sınıfına sahip cıvatalardır (GOST'a göre işaretlenmesi gerekli değildir). SNiP 3.03.01 uyarınca işaretsiz cıvata ve somunların kullanılması yasaktır.

Yüksek mukavemetli cıvatalarda ayrıca erime sembolü gösterilir.

Kullanılan cıvatalar için, mukavemet sınıflarına karşılık gelen somunların kullanılması gerekir: cıvatalar için 4.6, 4.8 mukavemet sınıfı 4 somunları, cıvatalar için 5.6, 5.8 mukavemet sınıfı 5, vb. somunlar kullanılır. Bir mukavemet sınıfındaki somunları daha yüksek olanlarla değiştirmek mümkündür (örneğin, bir nesne için bir mukavemet sınıfındaki somunları tamamlamak daha uygunsa).

Cıvatalar sadece kesme için kullanıldığında, cıvataların mukavemet sınıfı ile somunların mukavemet sınıfını kullanmasına izin verilir: 4 - 5.6 ve 5.8'de; 5 - 8.8'de; 8 - 10.9'da; 10 - 12.9'da.

Paslanmaz çelik cıvatalar da cıvata başında işaretlenmiştir. Çelik sınıfı - A2 veya A4 ve kg / mm² - 50, 70, 80 cinsinden çekme mukavemeti. Örneğin A4-80: çelik kalitesi A4, mukavemet 80 kg / mm² \u003d 800 MPa.

Bina yapılarındaki cıvataların mukavemet sınıfı SP 16.13330.2011 Tablo D.3'e göre belirlenmelidir.

Cıvata çelik sınıfı seçimi

Cıvata çelik kalitesi SP 16.13330.2011 Tablo D.4'e göre atanmalıdır.

İnşaat için cıvata çapı seçimiyapılar

Bina metal yapılarının bağlantıları için, GOST 7798'e göre normal doğrulukta altıgen başlı cıvatalar veya GOST 7805'e göre artan doğruluk, 12 ila 48 mm çaplarında kaba diş aralığı ile 5.6, 5.8, 8.8 ve 10.9'a göre mukavemet sınıfları GOST 1759.4, GOST 5915'e göre normal doğrulukta altıgen somunlar veya GOST 5927'ye göre güç sınıfları 5, 8 ve 10'a göre artırılmış doğruluk, GOST 1759.5'e göre onlar için yuvarlak rondelalar, GOST 11371'e göre 1 doğruluk sınıfı A uygulaması ve yüksek -GOST 22353 - GOST 22356 çapları 16, 20, 22, 24, 27, 30, 36, 42 ve 48 mm'ye göre mukavemetli cıvatalar, somunlar ve rondelalar.

Cıvataların çapı ve sayısı, montajın gerekli mukavemetini sağlayacak şekilde seçilir.

Bağlantı üzerinden önemli yükler iletilmezse, M12 cıvatalar kullanılabilir. Yüklü elemanları bağlamak için M20'den temeller için M16'dan cıvataların kullanılması tavsiye edilir.

M12 cıvatalar için - 40 mm;

M16 cıvatalar için - 50 mm;

M20 cıvatalar için - 60 mm;

M24 cıvatalar için - 100 mm;

M27 cıvatalar için - 140 mm.

cıvata deliği çapı

A doğruluk sınıfı cıvatalar için delikler boşluksuz yapılır, ancak üretiminin büyük karmaşıklığı nedeniyle böyle bir bağlantının kullanılması önerilmez. Bina yapılarında, kural olarak, doğruluk sınıfı B cıvataları kullanılır.

B doğruluk sınıfı cıvatalar için delik çapı aşağıdaki tablodan belirlenebilir:

cıvata aralığı

Cıvataları yerleştirirken mesafeler SP 16.13330.2011 Tablo 40'a göre alınmalıdır.

Eklemlerde ve düğümlerde, cıvatalar birbirine daha yakın ve yapısal bağlantı cıvataları (parçaları önemli yükler aktarmadan bağlamak için kullanılır) maksimum mesafelerde yerleştirilmelidir.

Parçaların bir cıvata ile sabitlenmesine izin verilir.

Cıvata uzunluğu seçimi

Cıvatanın uzunluğunu şu şekilde belirliyoruz: Birleştirilecek elemanların kalınlıklarını, rondelaların ve somunların kalınlıklarını toplayın ve 0,3d (cıvata çapının %30'u) ekleyin ve ardından çeşitlere bakın ve en yakın uzunluk (yuvarlatılmış). Bina yönetmeliklerine göre, cıvata somundan en az bir tur dışarı çıkmalıdır. Çok uzun bir cıvata kullanılamaz. cıvatanın sadece ucunda bir iplik vardır.

Kolaylık sağlamak için aşağıdaki tabloyu kullanabilirsiniz (Sovyet referans kitabından)

Dış eleman kalınlığı 8 mm'ye kadar olan kesme cıvatalı bağlantılarda, diş, bağlı elemanlar paketinin dışında olmalıdır; diğer durumlarda, cıvata dişi, somunun yanındaki uç elemanın kalınlığının yarısından veya 5 mm'den fazla deliğe girmemelidir. Seçilen cıvata uzunluğu bu gereksinimi karşılamıyorsa, bu gereksinimi karşılamak için cıvata uzunluğu artırılmalıdır.

İşte bir örnek:

Cıvata makasla çalışır, sabitlenen elemanların kalınlığı hesaba göre 2x12 mm'dir, 20 mm çapında bir cıvata, 3 mm rondela kalınlığı, 5 mm yaylı rondela kalınlığı ve somun kalınlığı 16 mm kabul edilir.

Cıvatanın minimum uzunluğu: 2x12 + 3 + 5 + 16 + 0.3x20 = 54 mm, GOST 7798-70'e göre M20x55 cıvatasını seçiyoruz. Cıvatanın dişli kısmının uzunluğu 46 mm'dir, yani. koşul sağlanmadı çünkü iplik deliğe 5 mm'den fazla girmemelidir, bu nedenle cıvatanın uzunluğunu 2x12 + 46-5 = 65 mm'ye çıkarıyoruz. Normlara göre, bir M20x65 cıvata kabul edilebilir, ancak bir M20x70 cıvata kullanmak daha iyidir, o zaman tüm dişler deliğin dışında olacaktır. Yaylı rondela normal bir rondela ile değiştirilebilir ve başka bir somun eklenebilir (yaylı rondelaların kullanımı sınırlı olduğu için bu çok sık yapılır).

Cıvataların gevşemesini önlemek için önlemler

Sabitlemenin zamanla gevşememesi için, civata ve somunların gevşemesini önlemek için 2. somun veya rondela kullanılması gerekir. Cıvata gerginse, 2. bir cıvata kullanılmalıdır.

Tutma halkalı veya flanşlı özel somunlar da vardır.

Oval delikler için yaylı rondelalar kullanmayın.

Yıkayıcı kurulumu

Somunun altına birden fazla pul takılmamalıdır. Cıvata kafasının altına bir rondela takılmasına da izin verilir.

Cıvatalı bir bağlantının mukavemet hesabı

Cıvatalı bağlantı aşağıdaki kategorilere ayrılabilir:

1) gerilimde çalışan bağlantı;

2) kesme bağlantısı;

3) kesme ve gerilim üzerinde çalışan bağlantı;

4) sürtünme bağlantısı (makasla çalışır, ancak güçlü bir cıvata gerilimi ile)

Gerilimde cıvatalı bir bağlantının hesaplanması

İlk durumda, cıvatanın gücü 188 SP 16.13330.2011 formülüne göre kontrol edilir.

Nbt, bir cıvatanın çekme mukavemetidir;

Rbt, cıvatanın tasarım çekme mukavemetidir;

Cıvatalı kesme bağlantısının hesaplanması

Bağlantı bir dilim üzerinde çalışıyorsa, 2 koşulu kontrol etmeniz gerekir:

186 SP 16.13330.2011 formülüne göre kesme hesabı

burada Nbs, kesme başına bir cıvatanın taşıma kapasitesidir;

Rbs, cıvatanın tasarım kesme mukavemetidir;

Ab, cıvatanın brüt kesit alanıdır (SP 16.13330.2011 Tablo D.9'a göre kabul edilir);

ns, bir cıvatanın kesim sayısıdır (cıvata 2 plakayı birleştiriyorsa, o zaman kesim sayısı bir, eğer 3 ise, o zaman 2 vb.);

γb, SP 16.13330.2011 Tablo 41'e göre alınan cıvatalı bağlantının çalışma koşulu katsayısıdır (ancak 1.0'dan fazla değildir);

γc, SP 16.13330.2011 Tablo 1'e göre alınan çalışma koşullarının katsayısıdır.

ve 187 SP 16.13330.2011 formülüne göre çökme hesaplaması

burada Nbp, çöken bir cıvatanın taşıma kapasitesidir;

Rbp, cıvatanın tasarım taşıma gücüdür;

db, cıvata sapının dış çapıdır;

∑t - bir yönde ezilmiş bağlı elemanların en küçük toplam kalınlığı (cıvata 2. plakaları bağlarsa, cıvata 3 plakayı birbirine bağlarsa, en ince plakalardan birinin kalınlığı alınır, ardından kalınlıkların toplamı yükü bir yönde ileten plakalar için ve yükü diğer yönde aktaran plakanın kalınlığı ile karşılaştırılarak en küçük değeri alan;

γb, SP 16.13330.2011 Tablo 41'e göre alınan cıvatalı bağlantının çalışma koşulunun katsayısıdır (ancak 1.0'dan fazla değildir)

γc, SP 16.13330.2011 Tablo 1'e göre alınan çalışma koşullarının katsayısıdır.

Cıvataların tasarım direnci SP 16.13330.2011 Tablo D.5'e göre belirlenebilir.

Tasarım direnci Rbp SP 16.13330.2011 Tablo D.6'dan belirlenebilir.

Cıvataların hesaplanan kesit alanları SP 16.13330.2011 Tablo D.9'dan belirlenebilir.

Kesme ve çekmede çalışan bir bağlantının hesaplanması

Cıvataların kaymasına ve gerilmesine neden olan kuvvetlerin cıvatalı bağlantısı üzerinde eş zamanlı hareket ile, en çok gerilmiş cıvata, formül (188)'e göre kontrol ile birlikte, formül 190 SP 16.13330.2011'e göre kontrol edilmelidir.

burada Ns, Nt sırasıyla cıvata, kesme ve çekme üzerine etkiyen kuvvetlerdir;

Nbs, Nbt - SP 16.13330.2011'in 186 ve 188 formülleriyle belirlenen tasarım kuvvetleri

Sürtünme bağlantısı hesabı

Yüksek mukavemetli cıvataların gerilmesi nedeniyle birleştirilecek elemanların temas yüzeylerinde oluşan sürtünme yoluyla kuvvetlerin iletildiği sürtünme derzleri kullanılmalıdır: akma dayanımı 375 N/mm²'den fazla olan çelik yapılarda ve hareketli, titreşimli ve diğer dinamik yükleri doğrudan algılama; deformasyonun sınırlandırılması açısından artan gereksinimlere tabi olan çok cıvatalı bağlantılarda.

Yüksek mukavemetli bir cıvata ile sıkılan elemanların her bir sürtünme düzlemi tarafından alınabilecek tasarım kuvveti, 191 SP 16.13330.2011 formülü ile belirlenmelidir.

burada Rbh, SP 16.13330.2011 6.7'nin gerekliliklerine göre belirlenen, yüksek mukavemetli bir cıvatanın tasarım çekme mukavemetidir;

Abn net kesit alanıdır (SP 16.13330.2011 Tablo D.9'a göre kabul edilir);

μ birleştirilecek parçaların yüzeyleri arasındaki sürtünme katsayısıdır (SP 16.13330.2011 Tablo 42'ye göre kabul edilir);

γh, SP 16.13330.2011 Tablo 42'ye göre alınan katsayıdır.

Sürtünmeli bağlantı için gerekli cıvata sayısı 192 SP 16.13330.2011 formülü ile belirlenebilir.

burada n gerekli cıvata sayısıdır;

Qbh, bir cıvatanın aldığı tasarım kuvvetidir (biraz daha yukarıda açıklanan 191 SP 16.13330.2011 formülüne göre hesaplanmıştır);

k, bağlı elemanların sürtünme düzlemlerinin sayısıdır (genellikle 2 eleman, farklı taraflarda bulunan 2 üst plaka aracılığıyla bağlanır, bu durumda k = 2);

γc, SP 16.13330.2011 Tablo 1'e göre alınan çalışma koşullarının katsayısıdır;

γb - kuvveti emmek için gereken cıvata sayısına bağlı olarak alınan ve şuna eşit alınan çalışma koşullarının katsayısı:

n'de 0.8< 5;

5 ≤ n için 0.9< 10;

n ≤ 10 için 1.0.

Çizimlerde cıvatalı bir bağlantının tanımı

Yapıların inşası sürecinde metal yapı elemanları birbirine bağlanmalıdır. Bu bağlantılar elektrik kaynağı, cıvatalı ve perçinli bağlantılar kullanılarak yapılır.

kaynaklı bağlantılar .

Bu, şantiyelerde en yaygın bağlantı türüdür. Bağlantıların güvenilirliğini, sağlamlığını ve dayanıklılığını sağlar, bağlantıların yoğunluğunu (su ve gaz geçirimsizliği) sağlar ve yüksek performanslı ekipman kullanıldığında inşaat süresinin ve maliyetinin azaltılmasına yardımcı olur. Kaynaklı bağlantıların ana türü, kaynak yapılacak elemanlar ile elektrot arasında bir elektrik arkının oluşmasına dayanan elektrik ark kaynağıdır. Ark, binlerce santigrat derece mertebesinde yüksek bir sıcaklık sağlar ve bundan dolayı elektrot eritilir ve kaynak yapılacak parçaların metali eritilir. Soğutulduğunda kaynağa dönüşen ortak bir sıvı metal kaynak havuzu ortaya çıkıyor.

Tüm kaynak işlerinin yaklaşık %70'i manuel ark kaynağı (MAW) kullanılarak yapılır. Bu kaynak türü minimum ekipman gerektirir: kaynak transformatörleri, elektrik kabloları, uygun kaplamalı elektrotlar ve bir kaynak direğinin organizasyonu. Elektrot kaplaması kaynak sırasında erir ve kısmen buharlaşarak kaynak bölgesi çevresinde sıvı bir cüruf ve bir gaz bulutu oluşturur. Bu, kararlı ark yanmasını, kaynak bölgesinin atmosferik havadan korunmasını ve kaynak metalinin zararlı kirliliklerden (fosfor ve kükürt) temizlenmesini sağlar. Bu tür kaynağın dezavantajı, nispeten düşük üretkenliktir. Daha iyi kaynak elde etmek ve işgücü verimliliğini artırmak için, bir akı tabakası altında ve karbondioksit ortamında otomatik (ADS) ve yarı otomatik kaynak kullanılır.

Bu tür kaynaklarla, kaynak bölgesine otomatik olarak tel şeklinde kaynaklı bir elektrot beslenir, oraya akı veya karbondioksit de verilir. Bu maddeler, elektrotun kaplanmasıyla aynı işlevi görür. Yarı otomatik kaynakta elektrotun dikiş boyunca hareketi manuel olarak gerçekleştirilir. İnce sacların (3 mm'ye kadar) kaynağı için, direnç nokta kaynağı veya rulo kaynağı kullanılır. Birleştirilen elemanların konumuna bağlı olarak alın, bindirme, köşe ve birleşik derzler vardır. Alın bağlantılarında birleştirilen elemanlar aynı düzlemde, bindirme bağlantılarında ise üst üste binerler. Ana kaynaklı bağlantı türleri, Şekil 5.1'de gösterilmektedir. Eşleşen elemanların hangi kenarlarının kaynaklandığına bağlı olarak a) b) c) d)

Şekil.5.1 Kaynaklı bağlantı türleri:

a - popo, düz ve eğik dikişler; b - yan dikişlerle örtüşme; c - ön dikişlerle örtüşme; g - yan dikişli bindirmeli bağlantı

Şekil 5.1. Devam;

d - ön dikişleri olan bir kaplama ile derz; e - birleştirilmiş bir bindirme ile; h - Toros'ta köşe eklemi; g - köşedeki bir bağlantı, ön ve yan dikişleri ayırt eder ve kaynak, alt, yatay, tavan ve dikey dikişler sırasında boşluktaki konuma bağlı olarak, şek. 5.2.

Pirinç. 5.2. Pozisyon: a - alın ve b - uzayda köşe kaynakları;

1 - alt dikiş, 2 - yatay, 3 - dikey, 4 - tavan

Alüminyumdan yapılmış metal yapıların elemanları argon-ark kaynağı kullanılarak kaynaklanır.

Kaynaklı bağlantıların hesaplanması, bağlantı tipine ve etki eden kuvvetlere göre kaynağın yönüne bağlıdır. Eksenel kuvvetin etkisi için alın kaynaklarının hesaplanması aşağıdaki formüle göre yapılır:

N / (t l w) ≤ R wy ? c , (5.1)

burada N, çabanın hesaplanan değeridir; t - kaynaklı sacların en küçük kalınlığı;

l w - kaynağın tasarım uzunluğu, R wy - alın kaynaklı bağlantıların tasarım direnci ve? c - çalışma koşullarının katsayısı. Dikişin tahmini uzunluğu, fiziksel uzunluğu eksi dikişin ilk bölümü - krater ve son bölüm - penetrasyon eksikliğine eşittir. Bu alanlarda kaynak işlemi kararsızdır ve kaynağın kalitesi gereksinimleri karşılamaz. Bu durumda l w = l - 2t. Ön ve yan dikişlerin tahribatı, kesme kuvvetlerinden meydana gelir, bkz. şek. 5.3. Kesim iki düzlem boyunca meydana gelebilir - kaynak metali boyunca ve füzyon sınırındaki metal boyunca, Şekil 1 ve 2'deki bölümler. 5.4.

Pirinç. 5.3. Kaynak kesim modeli:

a - yan dikişlerin imhası, c - ön

Kaynak metalinin gücü aşağıdaki formülle kontrol edilir:

N / (β f k f l w) ≤ R wf ? w? c , (5.2)

ve orana göre füzyon sınırı boyunca:

N / (β z k f l w) ≤ R wz ? wz? c , (5.3)

burada l w, dikişin tahmini uzunluğudur; k f - dikişin ayağı; ? w ve? w z - dikişin çalışma koşullarının katsayıları; ? c - çalışma koşullarının katsayısı; R wf - kaynağın kesmeye karşı tasarım direnci; R wz - füzyon sınırı boyunca tasarım direnci; β f ve β z - kaynak tipine, kaynak telinin çapına, kaynak ayağının yüksekliğine ve çeliğin akma dayanımına bağlı olarak katsayılar.

Pirinç. 5.4. Köşe kaynağı ile kaynaklı bir bağlantının hesaplanmasına:

1 - kaynak metali bölümü; 2 - füzyon sınırı boyunca bölüm

Çelik yapılardaki kaynakları tasarlarken, bir takım tasarım gereksinimlerine uyulmalıdır. Kaynak yapılacak elemanların kalınlıkları 4 mm'den az ve 25 mm'yi geçmemelidir. Köşe kaynağının minimum hesaplanan uzunluğu 40 mm'den az olmamalı ve maksimum 85 β f k f'yi geçmemelidir. Kaynağın kalınlığı, ayağının maksimum değeri ile sınırlıdır k f ≤ 1,2 t, burada t birleştirilecek elemanların en küçük kalınlığıdır.

Cıvatalı bağlantılar. Yapı elemanlarının civata yardımı ile birbirine geçtiği bu tür bağlantılardır. Kaynaklı bağlantılarla karşılaştırıldığında, cıvatalı bağlantılar, elemanların eşleştirilmesinin kolaylığından ve yüksek fabrika hazırlığından yararlanır, ancak yüksek metal tüketimi ve daha fazla deforme olabilirlik nedeniyle kaybederler. Artan metal tüketimi, cıvatalar için delikler tarafından birleştirilen elemanların zayıflamasından ve astarlar, cıvatalar, somunlar ve rondelalar için metal tüketiminden kaynaklanmaktadır ve artan deforme olabilirlik, yükün etkisi altında, cıvataların dayanağındaki sızıntılar ve bağlı elemanların duvarları seçilir.

Cıvatalar sıradan ve yüksek mukavemetlidir. Sıradan cıvatalar, soğuk veya sıcak başlık ile karbon çeliğinden yapılır. Yüksek mukavemetli cıvatalar alaşımlı çelikten yapılmıştır. Cıvatalar, kendinden kılavuzlu hariç, 12 ila 48 mm çapında ve 25 ila 300 mm çubuk uzunluğunda yapılır. Cıvatalar doğruluk sınıflarında farklılık gösterir. C Sınıfı - kaba hassasiyet, normal hassasiyet - B sınıfı ve A sınıfı - yüksek hassasiyetli cıvatalar. Sınıflardaki fark, cıvataların çaplarının ve onlar için deliklerin tasarım çapından sapmalarında yatmaktadır. C ve B sınıfı cıvatalar için çaplarındaki sapmalar sırasıyla 1 ve 0,52 mm'ye ulaşabilir. C ve B sınıfı cıvatalar için birleştirilmiş elemanlardaki delikler cıvata çapından 2 - 3 mm daha büyük yapılır ve A sınıfı için deliklerin çapı cıvata çapından 0,3 mm'den fazla olmamalıdır.

Bu durumda cıvata çapı için artı toleransa ve delik için eksi toleransa izin verilmez. Cıvata ve deliğin çaplarındaki fark, bağlantıların montajını kolaylaştırır, ancak bu fark, yükün etkisi altında, deliklerin bitişik duvarlarındaki sızıntılar ve cıvatalı bağlantıların deforme olabilirliğinin artmasına da neden olur. cıvatalar seçilir. Aynı boyuttaki fark, bağlantıdaki bireysel cıvataların düzensiz çalışmasına yol açar. Bu nedenle, kritik kesme bağlantılarında B ve C sınıfı cıvataların kullanılması önerilmez. Kritik yapılarda sıradan A sınıfı civatalar veya yüksek mukavemetli civatalar kullanılmaktadır.

Yüksek mukavemetli cıvatalar, normal doğrulukta cıvatalardır, daha büyük çaplı deliklere yerleştirilirler. Bu cıvataları, cıvatanın sıkma kuvvetini ve germe kuvvetini kontrol etmenizi sağlayan bir tork anahtarı ile sıkın. Mafsalların taşıma kapasitesini artırmak için yüksek mukavemetli cıvatalar kullanılır. Bu, somunların kontrollü gerilimi altında, birleştirilen levhaların, sürtünme nedeniyle eklemdeki kesme kuvvetlerinin algılanmasını sağlayacak kadar sıkı bir şekilde birbirine çekilmesiyle elde edilir. Bu tür bağlantılarda, birleştirilecek elemanların kalınlıklarının tamamen aynı olması gerekir, aksi takdirde alın levhasını her iki elemana yeterince sıkı bir şekilde bastırmak imkansızdır.

Ek olarak, yapışma kabiliyetlerini arttırmak için eşleşen yüzeylerin özel olarak işlenmesi (yağ, kir, pas ve tortunun temizlenmesi) gereklidir. Yüksek mukavemetli civatalar üzerindeki sürtünmeli mafsallara ek olarak, civataların sürtünme kuvvetlerinin mafsal çalışması, ezilme ve makaslama ile kuvvetleri algılayan mafsallar vardır. Cıvatalı bağlantıların bir diğer türü de yapıştırılmış bağlantılardır. Bu durumda, metal yapıların elemanları önce birbirine yapıştırılır ve daha sonra cıvatalarla birlikte çekilir. Son olarak, ince ve sac bağlantıların birleştirilmesi için, genellikle 6 mm çapında yapılan kendinden kılavuzlu cıvatalar kullanılır.

Sıradan cıvatalar, tertibata bir yük uygulandığında, kafayı bükmek ve koparmak, cıvatayı kesmek, cıvata ve delik yüzeylerini ezmek, gerdirmek için çalışır, şek. 5.5 ve kenar yırtılması için birleştirilmiş levhalar. Yük arttıkça, cıvatalı bir bağlantının kesme işlemi dört aşamaya ayrılabilir. İlk aşamada birleştirilecek levhalar arasındaki sürtünme kuvvetleri aşılamadığında cıvata sadece

Pirinç. 5.5. Cıvatalı bir bağlantının stres durumu türleri:

a - cıvata milinin bükülmesi; b - cıvata mili kesimi; c - çiftleşme levhalarının deliklerinin duvarlarının ezilmesi; d - cıvatanın merkezi gerilimi, somunun sıkılmasından kaynaklanan çekme gerilmeleri ve tüm bağlantı elastik olarak çalışır.

Yükün artmasıyla, iç sürtünme kuvvetlerinin üstesinden gelinir ve tüm bağlantı, cıvata ile delik arasındaki boşluk miktarı kadar kaydırılır. Sonraki üçüncü aşamada, cıvata mili ve deliğin kenarları yavaş yavaş ezilir, cıvata bükülür ve gerilir, bu da cıvatanın başı ve somunu tarafından engellenir. Yükün daha da artmasıyla, cıvata, çalışmanın elastik-plastik aşamasına geçer ve bağlı elemanlardan birinin kesilmesi, ezilmesi, delinmesi veya cıvata kafasının ayrılmasıyla yok edilir.

Cıvatalı bağlantının hesaplanması aşağıdaki gibidir. Bir cıvatanın taşıma kapasitesi belirlenir ve ardından bağlantıda gerekli cıvata sayısı belirlenir.

Cıvatanın kesme durumundan taşıma kapasitesi şu orana göre belirlenir:

N b \u003d R bs? b Bir s? c , (5.4)

burada N b, kesme başına bir cıvata tarafından algılanan tasarım kuvvetidir; R bs - cıvata malzemesinin kaymaya karşı tasarım direnci; ? b - bağlantının çalışma koşullarının katsayısı; A - cıvata sapının kesit alanı (dişsiz kısım boyunca); n s - bir cıvatanın tasarım bölümlerinin sayısı; ? c, yapının çalışma koşullarının katsayısıdır.

Bir eklemin göçme açısından taşıma kapasitesi, genellikle birleştirilen elemanların duvarlarının çökmesine bağlı olarak belirlenir (cıvata malzemesi genellikle daha güçlüdür)

Nb = Rbp? b d b? c ∑ t , (5.5)

burada R bp, cıvatalı bağlantının çökmeye karşı tasarım direncidir; db - cıvata çapı;

∑ t - bir yönde ezilmiş en küçük toplam eleman kalınlığı.

Cıvata tarafından gerilimde algılanan tasarım kuvveti, N b \u003d R bt A bn? c , (5.6)

burada - R bt, cıvata malzemesinin tasarım gerilme mukavemetidir, A bn, diş açma dikkate alınarak cıvatanın net kesit alanıdır.

Bağlantının ağırlık merkezine uygulanan N kesme kuvvetinin etkisi altında bağlantıdaki n cıvata sayısı, formüle göre tüm cıvataların eşit mukavemet koşuluna göre belirlenir.

n = N / N dak , (5.6)

burada N min (5.5) ve (5.6) bağıntıları tarafından belirlenen en küçük değerdir;

ve cıvatalar gerilim altında çalıştığında, (5.6) bağıntısındaki değer.

Bağlantı kesildiğinde, bağlantıdaki cıvataların mukavemetini kontrol etmenin yanı sıra, bölümlerinin deliklerle zayıflamasını ve kenarların kesme mukavemetini dikkate alarak birleştirilmiş elemanların çekme mukavemetini kontrol etmek gerekir. birleştirilmiş elemanlar Son kontrol genellikle yapılmaz, çünkü ilk cıvata sırasının levhanın kenarından mesafesi, delinme mukavemeti garanti edilecek şekilde seçilmektedir.

Perçinli bağlantılar doğada cıvatalı bağlantılara benzer ve perçinli bağlantıların hesaplanması cıvatalı bağlantıların hesaplanmasına benzer.

Şu anda, yüksek emek yoğunluğu ve düşük verimlilik nedeniyle neredeyse hiç kullanılmamaktadırlar. İlginçtirler, ilk olarak sıkı bir bağlantı sağlarlar, çünkü soğurken perçin büzülür ve birleştirilen elemanları sıkar ve ikinci olarak, perçin gövdesi, ısıtılmış olanın plastik deformasyonları nedeniyle birleştirilmiş elemanlardaki deliği tamamen doldurur. perçinleme işlemi sırasında metal. Şu anda, yüksek mukavemetli alüminyum alaşımlarının kullanımı elektrik kaynağı kullanımını hariç tuttuğundan, titreşim ve alternatif yüklere maruz kalan çelik yapılarda ve alüminyum yapılarda perçinli bağlantılar kullanılmaktadır.

Şekil 5.6. Levha elemanlarının derzleri:

a - çift taraflı kaplama ile; c - tek taraflı kaplama ile

Tasarım özelliklerine göre, iki tip cıvatalı ve perçinli bağlantı ayırt edilir - bağlantı elemanları ve elemanların birbirine bağlanması. Sac metal bağlantılar bindirmeler kullanılarak gerçekleştirilir: tek taraflı veya iki taraflı, şek. 5.6. Eklemin simetrik bir gerilim durumunu sağladıklarından çift taraflı bindirmeler tercih edilir. Tek taraflı bindirmeli derzler eksantrik bir bağlantı sağlar, içinde eğilme momentleri oluşur ve bu nedenle hesaplama için gereken cıvata sayısı% 10 artar. Profil metalinin derzleri, Şekil 5.7, bindirmeler - köşe veya levha kullanılarak gerçekleştirilir. Elemanların birbirine bağlanması

Pirinç. 5.7. Haddelenmiş profillerin cıvatalı ve perçinli bağlantıları:

a - köşe profilleri; - kanallar; 1 - köşe pedi; 2 - pah; 3 - conta;

4 - yaprak bindirmeler de sac bindirmeler, eşarplar veya köşe elemanları kullanılarak gerçekleştirilir.

Eklemlerdeki cıvatalar veya perçinler, delinme mukavemetini ve cıvataları yerleştirme kolaylığını sağlayan, birbirinden minimum mesafede bir sıraya veya dama tahtası desenine yerleştirilir. Makaslamada çalışan levha ve açı elemanlarının alın bağlantılarının şeması, Şek. 5.8.

Pirinç. 5.8. Kesme bağlantılarında cıvata ve perçin yerleşimi

Kaynaklı, cıvatalı ve perçinli bağlantılar, inşaat çizimlerinde standart tanımlamalara sahiptir, Şekil 5.9.

Pirinç. 5.9. Eklemlerdeki kaynaklar, cıvatalar ve perçinler için semboller:

a - yuvarlak bir delik; b - oval delik; c - kalıcı cıvata; g - geçici cıvata;

d - yüksek mukavemetli cıvata; e - perçin

Cıvatalı ve perçinli bağlantılar arasında bir ara konum, kilit cıvataları (yüksüklü cıvatalar) üzerindeki bağlantılar tarafından işgal edilir. Ağırlıklı olarak alüminyum yapılardaki bağlantılar için kullanılırlar ve bu cıvataların çapları 6 - 14 mm aralığındadır.

Kesme işi, cıvatalı bağlantıların ana işidir. Aynı zamanda, sıradan cıvatalar (kaba, normal ve artırılmış doğruluk) kesme için çalışır ve bağlı elemanlardaki deliklerin duvarları ezme için çalışır (aşağıdaki şekiller).

1. ve 2. grubun cıvataları perçinlendiğinde kesme ve ezme için çalışır. Cıvatalar arasındaki bağlantının ağırlık merkezinden geçen boyuna kuvvet N'nin dağılımının düzgün olduğu varsayılır. Kesme mukavemeti koşulundan bir cıvatanın alabileceği tasarım kuvveti formül ile belirlenir.

N b = R bs A b n s γ b ;

kırma için bir cıvata tarafından alınabilen tasarım kuvveti:

N = R bp γ b d∑t;

cıvataların uzunlamasına eksenine paralel olarak yönlendirilen bir dış kuvvetin etkisi altında, çalışmaları gergindir (aşağıdaki şekil). Gerilimde çalışırken bir cıvatanın alabileceği tahmini kuvvet:

Geleneksel cıvataların çalışma şeması

a - tek yönlü bağlantı; 6 - iki yönlü bağlantı; c - gerginlik için; 1 - kesme düzlemi; 2 - deliklerin duvarlarının çökmesi

Aşağıdaki formüllerde R bs, R bp, R bt cıvatalı bağlantıların kesme, ezilme ve gerilmeye karşı hesaplanan dirençleridir (tabloda verilmiştir); d, cıvatanın dış çapıdır; A \u003d πd 2 / 4 - cıvata çubuğunun hesaplanan kesit alanı; Bir bn, cıvatanın (diş boyunca) net kesit alanıdır, aşağıdaki tablo; ∑t - bir yönde ezilmiş en küçük toplam eleman kalınlığı; n s, bir cıvatanın hesaplanan kesim sayısıdır; γ b - Çok cıvatalı bir bağlantıda kaba ve normal doğruluktaki cıvatalar için SNiP tablosuna göre alınan bağlantıların çalışma koşullarının katsayısı γ b = 0.9, artan doğruluktaki cıvatalar için γ b = 1.0.

Cıvataların hesaplanan kesme ve çekme dayanımları

Cıvatalarla bağlanan elemanların çökmesine karşı tahmini direnç

	Cıvatalarla bağlanan elemanların ezilmesine karşı tasarım direnci, MPa		Bağlı elemanların çeliğinin geçici direnci, MPa	Cıvatalarla bağlanan elemanların ezilmesine karşı tasarım direnci, MPa
	kesinlik			kesinlik	kaba ve normal hassasiyet

cıvata alanı

A b cm 2 A bn cm 2

* Belirtilen çaplardaki cıvatalar tavsiye edilmez.

Boyuna bir kuvvetin etkisi altında bağlantıdaki gerekli cıvata sayısı n, aşağıdaki formülle belirlenmelidir:

n ≥ N / γ c Nbmin

burada N bmin, aşağıdaki formüllere göre ezilme, kesme, germe için hesaplanan bir cıvata için tasarım kuvvetlerinden daha küçük olanıdır; γ c çalışma koşullarının katsayısıdır.

Cıvata çekme kuvveti ve sürtünme yüzeylerinin kalitesi, yüksek mukavemetli cıvatalar üzerinde bir bağlantının çalışmasında belirleyici bir öneme sahiptir.

Bir yüksek mukavemetli cıvata (aşağıdaki şekil) ile sıkılan, bağlanacak elemanların her bir sürtünme yüzeyi tarafından algılanabilen tasarım kuvveti, formül ile belirlenir.

Q bn = R bn γ b A bn μ / γ h

burada R bh \u003d 0.7R topuz - yüksek mukavemetli bir cıvatanın tasarım gerilme mukavemeti (R topuz - cıvata malzemesinin en küçük gerilme mukavemeti, aşağıdaki tablo); γ b - Tasarım kuvvetini algılamak için gereken cıvata sayısına bağlı olarak bağlantının çalışma koşullarının katsayısı ve şuna eşit alınır: n'de 0.8< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.

Yüksek mukavemetli cıvatalarda bağlantının çalışma şeması

Boyuna kuvvetin etkisi altındaki bir eklemdeki yüksek mukavemetli cıvataların sayısı aşağıdaki formülle belirlenir:

n ≥ N / Q bh γ c k

burada k, bağlı elemanların sürtünme yüzeylerinin sayısıdır.

Yüksek mukavemetli cıvataların gerilimi, eksenel kuvvet P \u003d R bh A bn tarafından üretilir (aşağıdaki şekil).

Çalışan yapı elemanındaki bağlantının bir tarafındaki cıvata sayısı, kural olarak en az iki olarak alınır. Derzlerde ve bağlantı noktalarında (balataların malzemesini korumak için) cıvatalar arasındaki mesafe minimum olmalıdır. Zayıf çalışan (bağlayıcı, yapısal) bağlantılarda, cıvata sayısını azaltmak için mesafe maksimum olmalıdır.

Yüksek Mukavemetli Cıvataların Mekanik Özellikleri

Cıvata çapı d, mm	Çelikten yapılmış standart çekme mukavemeti R cıvata malzemesi, MPa
	40X "selek"	38XC "seç"

Yüksek mukavemetli cıvatalardaki bağlantılar için sürtünme ve güvenilirlik katsayıları

Birleştirilecek yüzeylerin işlenmesi (temizlenmesi) yöntemi			Katsayı y/, yük altında ve nominal delik ve cıvata çaplarındaki fark 8, mm
			ile dinamik δ = 3-6; statik, δ = 5-6'da	dinamik, δ=1'de; statik, δ = 1-4'te
İki yüzeyi kumlama veya bilye püskürtme
Aynısı, çinko veya alüminyum ile metalizasyon yoluyla koruma ile
Bir yüzeyin polimer yapıştırıcı ile korunarak kumlanması veya bilye ile kumlanması ve karborundum tozu ile serpilmesi, çelik fırçalar ile koruma yapılmadan - diğer yüzeyin
Alev iki yüzey
Çelik fırçalar iki yüzey
İşlem yok

Not. M - büküm momentine göre gerilim kontrolü; a - somunun dönme açısına göre aynı.

Cıvataların saclara ve haddelenmiş profillere yerleştirilmesi sıradan ve kademeli olabilir. Deliklerin merkezlerinden geçen çizgilere risk denir. Çaba boyunca riskler arasındaki mesafeye bir adım ve çaba boyunca - bir yol (aşağıdaki şekil) denir.

Delik yerleşimi

a - sac malzemede; b - haddeleme profillerinde; 1 - riskler; l - adım; e - iz

Çelik yapılarda cıvata merkezleri arasındaki minimum mesafeler, ana metalin mukavemet durumu ile belirlenir, maksimum mesafeler, cıvatalar veya perçinler arasındaki boşluktaki bağlı elemanların basınçtaki stabilite koşulları ile belirlenir.

Tablo 35*

karakteristik Bileşikler	Bağlantı hizmeti faktörü gb
1. Cıvatalı kesme ve çökme hesaplamalarında çoklu cıvata:
doğruluk sınıfı A
doğruluk sınıfı B ve C, ayarlanamayan gerilime sahip yüksek mukavemet
2. a = 1.5'te ezilme açısından tek cıvatalı ve çok cıvatalı d ve b\u003d 2d akma dayanımı olan çelik yapı elemanlarında, MPa (kgf / cm 2):
St. 285 (2900) - 380 (3900)
Tablo 35'te kabul edilen tanımlamalar*: a - elemanın kenarından en yakın deliğin merkezine olan kuvvet boyunca mesafe; b - aynı, deliklerin merkezleri arasında; d cıvata deliğinin çapıdır. Notlar: 1. Poz. 1 ve 2 aynı anda dikkate alınmalıdır. 2. Mesafeler için a ve b, poz. Tabloda 2. 39, oran gb lineer interpolasyon ile belirlenmelidir.

Tek cıvatalı bağlantılar için servis faktörleri dikkate alınmalıdır gc Madde 11.8'in gerekliliklerine uygun olarak.

11.8. Boyuna bir kuvvetin etkisi altında bağlantıdaki cıvataların sayısı n N formüle göre belirlenmeli

nerede az dakika - bu standartların 11.7* maddesi gerekliliklerine göre hesaplanan, bir cıvata için tasarım kuvveti değerlerinden daha küçük olanı.

11.9. Bağlantıya, bağlı elemanların kaymasına neden olan bir moment etki ettiğinde, cıvatalar üzerindeki kuvvetlerin dağılımı, bağlantının ağırlık merkezinden söz konusu cıvataya olan mesafelerle orantılı olarak alınmalıdır.

11.10. Kesme ve çekmede aynı anda çalışan cıvatalar, kesme ve çekme için ayrı ayrı kontrol edilmelidir.

Boyuna kuvvet ve momentin eşzamanlı hareketinden kesmede çalışan cıvatalar, bileşke kuvvet için kontrol edilmelidir.

11.11. Ara parçalar veya diğer ara elemanlar vasıtasıyla bir elemanın diğerine tespitinde ve ayrıca tek taraflı astarlı tespitlerde cıvata sayısı hesaplamaya karşı %10 arttırılmalıdır.

Köşelerin veya kanalların çıkıntılı raflarını kısa yığınlar yardımıyla sabitlerken, kısa yığının raflarından birine bağlanan cıvata sayısı hesaplamaya karşı% 50 artırılmalıdır.

Yüksek mukavemetli cıvatalardaki bağlantılar

11.12. Yüksek dayanımlı cıvatalardaki bağlantılar, bağlantılara ve ataşmanlara etki eden kuvvetlerin, yüksek dayanımlı cıvataların geriliminden bağlı elemanların temas düzlemleri boyunca meydana gelen sürtünme yoluyla aktarıldığı varsayımıyla hesaplanmalıdır. Bu durumda, cıvatalar arasındaki boyuna kuvvetin dağılımı üniform olarak alınmalıdır.

11.13*. Tahmini kuvvet Qbh Bir yüksek mukavemetli cıvata ile sıkılan bağlı elemanların her bir sürtünme yüzeyi tarafından algılanabilen , formül ile belirlenmelidir.

, (131)*

nerede Rbh - yüksek mukavemetli bir cıvatanın çekme mukavemetini tasarlamak;

m - tabloya göre alınan sürtünme katsayısı. 36*;

g h - Tabloya göre alınan güvenilirlik katsayısı. 36*;

bir milyar - Tabloya göre belirlenen net cıvata kesit alanı. 62*;

gb - sayıya bağlı olarak bağlantı çalışma koşullarının katsayısı n tasarım kuvvetinin algılanması için gerekli cıvatalar ve aşağıdakilere eşit alınır:

0.8'de n 5;

5'te 0.9 £ n 10;

1.0'da n ³ 10.

Miktar n uzunlamasına bir kuvvetin etkisi altındaki bir eklemdeki yüksek mukavemetli cıvatalar, formülle belirlenmelidir.

nerede k

Yüksek mukavemetli bir cıvatanın gerilimi, eksenel bir kuvvetle yapılmalıdır. P = R bh A bn.

Tablo 36

İşleme metodu	düzenlenmiş	katsayı	oranlar g h yük altında ve nominal delik ve cıvata çaplarında bir farkla g, mm
(temizlik) bağlı yüzeyler	tansiyon	sürtünme m	dinamik ve d=3 – 6; statik ve d = 5– 6	dinamik ve d=1; statik ve d = 1– 4
1. Korumasız iki yüzeyin kumlanması veya kumlanması	Tarafından a
2. Aynı, koruma ile (çinko veya alüminyum sprey kaplama)	Tarafından a
3. Polimer yapıştırıcı ile korunarak ve karborundum tozu serpilerek, çelik fırçalar ile koruma yapılmadan bir yüzeyin çekimi - başka bir yüzey	Tarafından a
4. Korumasız iki yüzeyli gaz-plazma	Tarafından a
5. Çelik fırçalanmış iki yüzey koruma olmadan	Tarafından a
6. İşlemesiz	Tarafından a
Notlar. 1. Cıvataların gerginliğini aşağıdakilere göre ayarlama yöntemi M tork ile kontrol anlamına gelir ve a - somunun dönüş açısı ile. 2. Sürtünme katsayılarının değerlerini sağlayarak birleştirilecek yüzeylerin işlenmesi için diğer yöntemlere izin verilir. m tabloda belirtilenden daha düşük değil.

11.14. Yüksek mukavemetli cıvatalar için delikler tarafından zayıflatılan bağlı elemanların mukavemet hesabı, dikkate alınan bölümdeki her cıvata başına kuvvetin yarısının zaten sürtünme kuvvetleri tarafından aktarıldığı gerçeği dikkate alınarak yapılmalıdır. Bu durumda, zayıflamış bölümler kontrol edilmelidir: dinamik yükler altında – net kesit alanına göre brüt kesit alanına göre ANCAK de Bir ³ 0.85A veya nominal alana göre AC = 1,18Bir de Bir 0.85A.

Freze uçlu bağlantılar

11.15. Uçları frezelenmiş elemanların bağlantılarında (kolonların birleşim yerlerinde ve tabanlarında vb.), basma kuvvetinin uçlardan tamamen iletildiği düşünülmelidir.

Eksantrik olarak sıkıştırılmış ve sıkıştırılmış bükülmüş elemanlarda, yüksek mukavemetli olanlar da dahil olmak üzere bu bağlantıların kaynak ve cıvataları, moment hareketinden maksimum çekme kuvveti ve bunların en elverişsiz kombinasyonu ile boyuna kuvvet için de hesaplanmalıdır. enine kuvvetin etkisinden kesme kuvvetine gelince.

Kompozit kirişlerde kayış bağlantıları.

11.16. Kompozit I-kirişlerin duvarlarını ve kirişlerini birleştiren kaynaklar ve yüksek mukavemetli cıvatalar Tabloya göre hesaplanmalıdır. 37*.

Tablo 37*

Karakter yükler	bağlantılar	Kayış hesaplama formülleri kompozit kirişlerdeki bağlantılar
hareketsiz	Köşe dikişleri: iki taraflı	T/(2bfkf ) £ rwfgwf gc ; (133) T/(2b z k f ) £ rwzgwz gc (134)
	tek taraflı	T/(bfkf ) £ rwfgwf gc ; (135) T/(b z k f ) £ rwzgwz gc (136)
	Yüksek mukavemetli cıvatalar	at £ Q bh kgc (137)*
hareketli	Köşe kaynakları çift taraflı
	Yüksek mukavemetli cıvatalar
Tablo 37'de kabul edilen tanımlamalar*: Q enine kuvvetinin neden olduğu, birim uzunluk başına kesme kayışı kuvvetidir, burada S nötr eksene göre kiriş kirişinin statik momentidir; - konsantre bir yükten gelen basınç F(dinamik bir katsayı olmadan alınan vinç tekerleğinin basıncından kaynaklanan vinç kirişleri için), burada g f - Yükler ve darbeler için SNiP gereksinimlerine göre kabul edilen katsayı, sol - paragraflara göre alınan konsantre yükün dağılımının koşullu uzunluğu. bu kuralların 5.13 ve 13.34*'ü; a - ağın üst kirişe tutturulduğu kirişin üst kirişindeki yükte alınan katsayı, a = 0.4 ve duvar bağlantısının olmaması veya alt kiriş boyunca yük altında a = 1; a – kayış yüksek mukavemetli cıvataların adımı; Qbh - formül (131) * ile belirlenen yüksek mukavemetli bir cıvatanın tasarım kuvveti; k bağlı elemanların sürtünme yüzeylerinin sayısıdır.

Büyük sabit konsantre yüklerin iletimi için takviyelerin yokluğunda, üst kirişin bağlanmasının hesaplanması, hareketli bir konsantre yük için olduğu gibi yapılmalıdır.

Kirişin alt kirişine sabit bir konsantre yük uygulanırken, bu kirişi gövdeye bağlayan kaynaklar ve yüksek mukavemetli cıvatalar formüller (138) kullanılarak hesaplanmalıdır. - (140) * sekmesi. 37* Yüklerin uygulandığı yerlerde stifnerlerin varlığına bakılmaksızın.

Duvarın tüm kalınlığı boyunca nüfuz ederek yapılan kaynaklı kuşak dikişleri, duvarla eşit mukavemet olarak kabul edilmelidir.

11.17. Çok tabakalı kayış paketlerine sahip yüksek mukavemetli cıvatalar üzerindeki bağlantılara sahip kirişlerde, sacların her birinin teorik kırılma yerinin arkasına bağlanması, sac bölümü tarafından algılanabilecek kuvvetin yarısında hesaplanmalıdır. Her bir yaprağın, koptuğu asıl yer ile bir önceki yaprağın koptuğu yer arasındaki alandaki eki, sayfanın kesiti tarafından algılanabilen toplam kuvvet üzerinden hesaplanmalıdır.

12. Çelik yapıların tasarımı için genel şartlar

Anahtar noktaları

12.1*. Çelik yapılar tasarlarken gereklidir:

kurulum ve işletme sırasında yapının bir bütün olarak ve elemanlarının stabilitesini ve mekansal değişmezliğini sağlayan bağlantıları sağlamak, bunları yapının ana parametrelerine ve çalışma moduna (yapısal şema, açıklıklar, vinç tipleri ve çalışma modları) bağlı olarak atayarak , sıcaklık etkileri, vb.); S.);

işletmelerin teknolojik ve vinç ekipmanlarının üretim kabiliyetlerini ve kapasitesini dikkate almak - çelik yapı üreticileri ile kurulum organizasyonlarının taşıma ve diğer ekipmanları;

taşıma türü ve araçların boyutları, yapıların inşaat için rasyonel ve ekonomik taşınması ve üreticide maksimum iş miktarının uygulanması dikkate alınarak yapıları nakliye elemanlarına ayırmak;

üreticinin uygun ekipmana sahip olması durumunda, güçlü sıkıştırılmış ve eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanlar için parmak frezeleme olasılığını kullanın (önemli kenar çekme gerilmelerinin yokluğunda);

elemanların sabitlenmesini sağlamak (montaj tablolarının düzenlenmesi vb.);

cıvatalı montaj bağlantılarında, B ve C doğruluk sınıfı cıvataların yanı sıra yüksek mukavemetli cıvataları kullanın, önemli dikey kuvvetleri algılayan bağlantılarda (kafes bağlantıları, traversler, çerçeveler vb.), tablolar sağlanmalıdır; derzlerde eğilme momentlerinin varlığında, gerilimde çalışan doğruluk sınıfı B ve C cıvataları kullanılmalıdır.

12.2. Çelik kaynaklı yapılar tasarlanırken, uygun tasarım çözümleri (elemanlarda ve parçalarda en düzgün gerilim dağılımı ile, kaynak stresleri ve ayrıca stres konsantrasyonu dahil olmak üzere artık deformasyonların ve streslerin zararlı etkileri olasılığı hariç tutulmalıdır, köşelere girmeden, kesit ve diğer yoğunlaştırıcı streslerinde keskin değişiklikler) ve teknolojik önlemler (montaj ve kaynak prosedürü, ön bükme, ilgili bölgelerin planyalama, frezeleme, aşındırıcı bir tekerlekle temizleme vb.)

12.3. Çelik yapıların kaynaklı bağlantılarında, aşağıdaki faktörlerin olumsuz bir kombinasyonunun bir sonucu olarak kurulum ve işletim sırasında yapıların gevrek kırılma olasılığı hariç tutulmalıdır:

yoğun yüklerin veya eklem parçalarının deformasyonlarının etkisinin yanı sıra artık gerilmelerin neden olduğu yüksek yerel gerilmeler;

yüksek yerel gerilimlere sahip alanlarda ve hareket eden çekme gerilimlerinin yönü boyunca yönlendirilmiş keskin gerilim yoğunlaştırıcılar;

Belirli bir çelik sınıfının kimyasal bileşimine, yapısına ve haddelenmiş ürünlerin kalınlığına bağlı olarak kırılgan bir duruma geçtiği düşük sıcaklık.

Kaynaklı yapılar tasarlanırken, katı duvar yapılarının kafes yapılara kıyasla daha az stres toplayıcıya sahip olduğu ve eksantrikliklere daha az duyarlı olduğu dikkate alınmalıdır.

12.4*. Bina yapılarının korozyondan korunması için çelik yapılar SNiP'ye uygun olarak korozyondan korunmalıdır.

Tropikal bir iklimde çalışması amaçlanan yapıların korunması * 'e göre yapılmalıdır.

12.5. Erimiş metale maruz kalabilecek yapılar (metal dökülürken, metal fırınlardan veya potalardan kırıldığında sıçrayanlar şeklinde), refrakter tuğla veya refrakter betondan yapılmış duvarlarla kaplanarak veya kapatılarak, mekanik hasarlardan korunmalıdır.

Termal ünitelerin kazaları sırasında uzun süreli radyan veya konvektif ısıya veya kısa süreli yangına maruz kalan yapılar, asma metal ekranlar veya tuğla veya refrakter beton kaplama ile korunmalıdır.

kaynaklı bağlantılar

12.6. Kaynaklı bağlantılara sahip yapılarda şunları yapmalısınız:

yüksek performanslı mekanize kaynak yöntemlerinin kullanılmasını sağlamak;

Seçilen kaynak yöntemi ve teknolojisi dikkate alınarak kaynaklı bağlantıların yapıldığı yerlere ücretsiz erişim sağlar.

12.7. Kaynak için kesme kenarları GOST 8713'e göre alınmalıdır. – 79*, GOST 11533 - 75, * ve GOST 11534 – 75.

12.8. Kaynaklı köşe kaynaklarının boyutları ve şekli aşağıdaki koşullar dikkate alınarak alınmalıdır:

a) köşe kaynaklarının bacakları kf 1.2'den fazla olmamalıdır t, nerede t - bağlı elemanların en küçük kalınlığı;

b) köşe kaynaklarının bacakları kf hesaplamaya göre alınmalıdır, ancak Tabloda belirtilenlerden az olmamalıdır. 38*;

c) köşe kaynağının hesaplanan uzunluğu en az 4 olmalıdır. kf ve en az 40 mm;

d) yan dikişin tahmini uzunluğu 85'ten fazla olmamalıdır. bfkf (bf - tabloya göre alınan katsayı. 34 *), kuvvetin dikiş boyunca etki ettiği dikişler hariç;

e) örtüşmenin boyutu, kaynaklı elemanların en incesinin en az 5 kalınlığında olmalıdır;

f) Köşe kaynaklarının bacaklarının boyutlarının oranı kural olarak 1:1 olarak alınmalıdır. Kaynak yapılacak elemanların farklı kalınlıkları ile, eşit olmayan bacaklara sahip dikişlerin kabul edilmesine izin verilirken, daha ince elemana bitişik olan bacak, 12.8, a ve daha kalın elemana bitişik olan şartlara uygun olmalıdır. - Madde 12.8, b'nin gereklilikleri;

g) Dinamik ve titreşim yüklerini algılayan yapıların yanı sıra I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde dikilen yapılarda, iç köşe kaynakları, hesaplama ile doğrulandığında ana metale yumuşak bir geçişle yapılmalıdır. kırılgan tahribatı hesaba katarak dayanıklılık veya güç.

Tablo 38*

Bağlantı türü		çeliğin akma dayanımı,	Minimum bacak dikişleri kf, mm, kaynaklı elemanların kalınlığı daha kalın olan t, mm
		MPa (kgf / cm2)	4– 6	6– 10	11– 16	17– 22	23– 32	33– 40	41– 80
Tavrovoe ile iki yüz
ön köşe dikişleri; üst üste gelmek-		430 (4400)
hassas ve açısal	Otomatik ve
	yarı otomatik	430 (4400)
Tavrovoe ile
tek taraflı dolgu kaynakları	Otomatik ve yarı otomatik
Notlar: 1. Akma dayanımı 530 MPa'dan (5400 kgf/cm2) fazla olan çelikten yapılan yapılarda ve ayrıca eleman kalınlığı 80 mm'den fazla olan tüm çeliklerde, asgari köşe kaynak ayakları aşağıdakilere göre kabul edilir: özel özellikler. 2. Grup 4 yapılarda, tek taraflı köşe kaynaklarının minimum ayakları, kaynaklı elemanların kalınlığı 40 mm'ye kadar dahil olmak üzere 1 mm azaltılmalıdır. ve 2 mm - 40 mm'nin üzerindeki elemanların kalınlığı ile.

12.9*. Paragraflara göre kaynaklı I-kirişlerin sertleştiricilerini, diyaframlarını ve kayışlarını takmak için. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 ve grup 4 yapıları, ayakları tek taraflı köşe kaynakları kullanımına izin verilir. kf hesaplamaya göre alınmalıdır, ancak Tabloda belirtilenlerden az olmamalıdır. 38*.

Bu tek taraflı köşe kaynaklarının yapılarda kullanımına izin verilmez:

orta agresif ve oldukça agresif ortamlarda çalıştırılır (bina yapılarının korozyondan korunması için SNiP'ye göre sınıflandırma);

I 1 , I 2 , II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde dikilmiştir .

12.10. Tasarım ve yapısal köşe kaynakları için tasarım, kaynak tipini, elektrotları veya kaynak telini ve kaynak sırasında kaynağın konumunu belirtmelidir.

12.11. Sac parçaların kaynaklı alın bağlantıları, kural olarak, tam nüfuziyetli ve kurşun plakalar kullanılarak düz yapılmalıdır.

Kurulum koşulları altında, kök kaynağı ile tek taraflı kaynak yapılmasına ve kalan çelik destek üzerinde kaynak yapılmasına izin verilir.

12.12. Kuvvetin bir kısmının kaynaklar tarafından algılandığı kombine bağlantıların kullanımı ve kısmen – cıvatalar, izin verilmez.

12.13. Deliklerin ön delinmesiyle manuel kaynakla yapılan aralıklı dikişlerin yanı sıra elektrikli perçinlerin kullanımına yalnızca grup 4 yapılarında izin verilir.

Yüksek mukavemetli cıvatalarda cıvatalı bağlantılar ve bağlantılar

12.14. Çelik yapıların detaylarındaki delikler, metal yapılar için iş üretimi ve kabulü kurallarına göre SNiP gerekliliklerine uygun olarak yapılmalıdır.

12.15*. Birleştirilmiş elemanlarda tasarım çapına veya bireysel elemanlar ve parçalardaki iletkenler boyunca deliklerin açıldığı, ayrı parçalarda delindiği veya daha küçük bir çapa sürüldüğü, ardından montajlı olarak tasarım çapına raybalamanın yapıldığı bağlantılar için doğruluk sınıfı A cıvataları kullanılmalıdır. elementler.

Çok cıvatalı bağlantılarda doğruluk sınıfı B ve C cıvataları, akma dayanımı 380 MPa'ya (3900 kgf / cm2) kadar olan çelikten yapılmış yapılar için kullanılmalıdır.

12.16. Düğümdeki elemanlar bir cıvata ile sabitlenebilir.

12.17. Kesilmemiş parçanın uzunluğu boyunca farklı çaplarda kesitlere sahip cıvataların, bu cıvataların kesme işlemi yaptığı bağlantılarda kullanılmasına izin verilmez.

12.18*. Cıvata somunlarının altına GOST 11371'e göre yuvarlak rondelalar takılmalıdır. – 78*, yüksek mukavemetli cıvataların somunlarının ve başlarının altına, pullar *'e göre takılmalıdır. Yüksek mukavemetli cıvatalar * için artan kafa ve somun boyutlarına sahip ve deliğin ve cıvatanın nominal çaplarında 3 mm'yi aşmayan bir fark olan ve çekme mukavemeti en az 440 MPa (4500 kgf) olan çelikten yapılmış yapılarda / cm 2), 4 mm'yi geçmeyen, somunun altına bir pul takılmasına izin verilir.

Kesme cıvatasının dişi, dışta olması gereken yapısal yapılar, güç iletim kuleleri ve açık şalt ve taşıma kontak hatları hariç, somuna bitişik elemanın kalınlığının yarısından veya 5 mm'den fazla olmamalıdır. bağlı elemanların paketi.

12.19*. Cıvatalar (yüksek mukavemetli olanlar dahil) Tabloya göre yerleştirilmelidir. 39.

Tablo 39

mesafe karakteristiği	cıvata aralığı
1. Herhangi bir yönde cıvata merkezleri arasındaki mesafeler: en az
b) Gerginlik ve sıkıştırmada sınırlayıcı köşelerin yokluğunda aşırı sıralardaki maksimum	8d veya 12 t
c) orta sıralarda ve ayrıca kenarlıklı köşelerin varlığında dış sıralarda maksimum:
gergin	16d veya 24 t
sıkıştırma altında	12d veya 18 t
2. Cıvatanın merkezinden elemanın kenarına olan mesafeler:
a) çaba boyunca minimum
b) çaba boyunca aynı:
kesik kenarlı
yuvarlanan kenarlı
c) maksimum	4d veya 8 t
d) herhangi bir kenar ve herhangi bir kuvvet yönüne sahip yüksek mukavemetli cıvatalar için minimum
* Akma dayanımı 380 MPa'dan (3900 kgf/cm2) fazla olan çelikten yapılmış bağlantılı elemanlarda, cıvatalar arasındaki minimum mesafe 3'e eşit alınmalıdır. d. Tablo 39'da kabul edilen tanımlamalar: d - cıvata deliğinin çapı; t en ince dış elemanın kalınlığıdır. Not. 380 MPa'ya (3900 kgf / cm2) kadar akma dayanımına sahip çelikten yapılmış bağlantılı elemanlarda, cıvatanın merkezinden elemanın kenarına olan mesafeyi kuvvet boyunca ve minimum mesafeyi azaltmaya izin verilir. paragraflara göre bağlantıların çalışma koşullarının ilgili katsayıları dikkate alınarak hesaplama durumunda cıvataların merkezleri. 11.7* ve 15.14*.

Bağlantı cıvataları kural olarak maksimum mesafelerde, ek yerlerinde ve düğüm noktalarında, cıvatalar minimum mesafelerde yerleştirilmelidir.

Cıvataları bir dama tahtası desenine yerleştirirken, merkezleri arasındaki mesafe en az kuvvet boyunca alınmalıdır. a + 1,5d, nerede a - kuvvet boyunca sıralar arasındaki mesafe, d cıvata deliğinin çapıdır. Bu yerleşim ile elemanın kesiti Bir kuvvet boyunca sadece bir bölümde bulunan delikler tarafından zayıflaması dikkate alınarak belirlenir ("zikzak" boyunca değil).

Tek raflı bir köşe takarken, ucundan en uzaktaki delik, popoya en yakın riske yerleştirilmelidir.

12.20*. A, B ve C doğruluk sınıfı cıvatalarla bağlantılarda (ikincil yapıların ve yüksek mukavemetli cıvatalardaki bağlantıların sabitlenmesi hariç), somunların gevşetilmesine karşı önlemler alınmalıdır (yaylı rondelalar veya kontra somunlar).

13. Endüstriyel bina ve yapıların tasarımı için ek gereklilikler 1

Göreceli sapmalar ve yapıların sapmaları

13.1*. Yapısal elemanların eğilmeleri ve yer değiştirmeleri, SNiP tarafından yük ve darbeler için belirlenen sınır değerleri aşmamalıdır.

Sekme. 40* hariçtir.

13.2– 13.4 ve Tablo 41* hariçtir.

1 Diğer bina ve yapılara uygulanmasına izin verilir.

Genleşme derzleri arasındaki mesafeler

13.5. Tek katlı binaların ve yapıların çelik çerçevelerinin genleşme derzleri arasındaki en büyük mesafeler Tabloya göre alınmalıdır. 42.

Tabloda belirtilenlerin %5'inden fazlasını aştığında. 42 mesafenin yanı sıra, çerçevenin duvarlar veya diğer yapılar tarafından sertliğinde bir artışla birlikte, hesaplama, iklimsel sıcaklık etkilerini, yapıların esnek olmayan deformasyonlarını ve düğümlerin uyumunu dikkate almalıdır.

Tablo 42

	En büyük mesafeler, m
	genleşme derzleri				genleşme derzinden veya binanın sonundan en yakın eksene
Bina özellikleri ve tesisler	bloğun uzunluğu boyunca (bina boyunca)		blok genişliğine göre		dikey bağlantı
	iklimsel inşaat alanlarında
		I 1 , I 2 , II 2 ve II 3	I 1 , I 2 , II 2 ve II 3 hariç hepsi	I 1 , I 2 , II 2 ve II 3	I 1 , I 2 , II 2 ve II 3 hariç hepsi	I 1 , I 2 , II 2 ve II 3
Isıtmalı binalar
Isıtılmamış binalar ve sıcak dükkanlar
Üst geçitleri aç			–	–
Not. Bir binanın veya yapının genleşme derzleri arasında iki dikey bağlantı varsa, eksenlerdeki ikincisi arasındaki mesafe aşağıdakileri aşmamalıdır: binalar için – 40– 50 m ve açık üst geçitler için – 25- 30 m, I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde inşa edilen bina ve yapılar için belirtilen mesafelerden küçük olanı alınmalıdır.

Çiftlikler ve yapısal

kaplama levhaları

13.6. Kafes kirişlerinin ve yapıların çubuklarının eksenleri, kural olarak, tüm düğümlerde ortalanmalıdır. Çubukların merkezlenmesi, kesitlerin ağırlık merkezlerine göre (5 mm'ye kadar yuvarlatılmış) kaynaklı makaslarda ve cıvatalı olarak yapılmalıdır. - Popoya en yakın köşelerin risklerine göre.

Bölümleri değiştirirken kiriş kirişlerinin eksenlerinin yer değiştirmesi, kiriş yüksekliğinin% 1.5'ini geçmiyorsa dikkate alınmayabilir.

Düğümlerde eksantrikliklerin varlığında, kirişlerin ve yapıların elemanları, karşılık gelen eğilme momentleri dikkate alınarak hesaplanmalıdır.

Kafes düğümlerinin dışına yükler uygulandığında, kirişler, boyuna kuvvetlerin ve eğilme momentlerinin birleşik etkisi için tasarlanmalıdır.

13.7. Çatı makaslarını 36 m'den fazla uzatırken, sabit ve uzun süreli yüklerden sapmaya eşit bir inşaat asansörü sağlanmalıdır. Düz çatılar için, açıklıktan bağımsız olarak, toplam standart yükten sapma artı açıklığın 1/200'üne eşit olarak inşaat kaldırma sağlanmalıdır.

13.8. Köşelerden veya T'lerden elemanlarla kafes kirişler hesaplanırken, kafes düğümlerindeki elemanların bağlantıları mafsallı olarak alınabilir. I-kiriş, H-şekilli ve boru şeklindeki elemanların bölümleri ile, bölümün yüksekliğinin elemanların uzunluğuna oranı geçmediğinde menteşeli şemaya göre kafes kirişlerin hesaplanmasına izin verilir: 1/10 - I 1, I 2, II 2 ve II 3 hariç tüm iklim bölgelerinde işletilen yapılar için; 1/15 – I 1 , I 2 , II 2 ve II 3 bölgelerinde.

Bu oranların aşılması durumunda, düğümlerin rijitliğinden dolayı elemanlarda ek eğilme momentleri dikkate alınmalıdır. Kafeslerdeki düğümlerin sertliğini yaklaşık yöntemlerle hesaba katmasına izin verilir; eksenel kuvvetlerin menteşeli şemaya göre belirlenmesine izin verilir.

13.9*. Kafes elemanlarının kenarları ile köşebentli kaynaklı kafes kirişlerin düğümlerindeki kayış arasındaki mesafe en az alınmalıdır. a = 6t – 20 mm, ancak 80 mm'den fazla değil (burada t – köşebent kalınlığı, mm).

Kafes kayışlarının birleştirilmiş elemanlarının uçları arasında, bindirmelerle örtüşen en az 50 mm'lik bir boşluk bırakılmalıdır.

Kafes kafes elemanlarını köşebentlere bağlayan kaynaklar elemanın ucuna 20 mm uzunluğa getirilmelidir.

13.10. T-kirişlerden, I-kirişlerden ve tek köşelerden yapılmış kayışlara sahip kafes düğümlerinde, köşebentlerin kayışların raflarına uçtan uca sabitlenmesi, köşenin tüm kalınlığı boyunca nüfuz ederek yapılmalıdır. Grup 1'in tasarımlarında ve iklim bölgelerinde I 1, I 2, II 2 ve II 3'te çalıştırılan tasarımlarda, düğüm noktalarının kuşaklara bağlantısı, poz. 7 tablo 83*.

sütunlar

13.11. İki düzlemde ızgaralı geçiş kolonlarının gönderici elemanları, gönderici elemanın uçlarında bulunan diyaframlarla güçlendirilmelidir.

Aynı düzlemde bir bağlantı ızgarasına sahip geçişli kolonlarda, diyaframlar en az 4 m aralıklarla yerleştirilmelidir.

13.12*. 12.9 * maddesi uyarınca tek taraflı kuşak dikişli merkezi olarak sıkıştırılmış kolonlarda ve raflarda, kuvvet aktarım bölgesindeki çapraz, kiriş, payanda ve diğer elemanların bağlantı noktalarında, konturların ötesine uzanan iki taraflı kuşak dikişleri kullanılmalıdır. ekli elemanın (düğüm) uzunluğu 30 kf her taraftan.

13.13. Bağlantı ızgarasının köşebentlerini üst üste binen kolonlara bağlayan köşe kaynakları, hesaba göre atanmalı ve köşebentlerin her iki tarafına dama tahtası deseninde ayrı bölümler şeklinde kolon boyunca yerleştirilmeli, bu türlerin uçları arasındaki mesafe ise dikişler 15 köşebent kalınlığını geçmemelidir.

I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde inşa edilen yapılarda ve ayrıca manuel ark kaynağı kullanıldığında, dikişler köşebendin tüm uzunluğu boyunca sürekli olmalıdır.

13.14. Kolonların montaj derzleri, yüksek mukavemetli olanlar da dahil olmak üzere kaynaklı dikişler veya cıvatalarla bindirmelerde, alın kaynaklı, frezelenmiş uçlarla yapılmalıdır. Bindirmelerin kaynağı yapılırken, dikişler her iki tarafta 30 mm ek yerine getirilmemelidir. Sıkı bir temas ve çekme yoluyla sıkıştırma kuvvetlerinin aktarımı ile flanş bağlantılarının kullanılmasına izin verilir. - cıvatalar.

Bağlantılar

13.15. Binanın her bir sıcaklık bloğunda bağımsız bir bağlantı sistemi sağlanmalıdır.

13.16. Açıklığı 12 m'den fazla olan vinç kirişlerinin ve kafes kirişlerin alt kirişleri yatay çaprazlarla güçlendirilmelidir.

13.17. İki kol kolonlu vinç kirişlerinin seviyesinin altındaki ana kolonlar arasındaki dikey bağlantılar, kolonun kollarının her birinin düzleminde bulunmalıdır.

İki dallı bağlantıların dalları, kural olarak, ızgaraları birbirine bağlayarak birbirine bağlanmalıdır.

13.18. Enine yatay bağlantılar, sıcaklık bloklarının uçları boyunca binanın her açıklığında çatı makaslarının üst veya alt kirişleri seviyesinde sağlanmalıdır. Sıcaklık bloğunun uzunluğu 144 m'den fazla ise, ara enine yatay destekler sağlanmalıdır.

Çapraz desteklere doğrudan bitişik olmayan mertek makasları, bu desteklerin bulunduğu düzlemde ara parçalar ve germe işaretleri ile desteklenmelidir.

Çapraz bağların yerlerinde, kafes kirişler arasında dikey bağlantılar sağlanmalıdır.

Çatının sabit diskinin üst kirişler seviyesinde olması durumunda, yapıları hizalamak ve kurulum sırasında stabilitelerini sağlamak için çıkarılabilir envanter bağları sağlanmalıdır.

I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde işletilen bina ve yapıların kaplamalarında, kural olarak, tüm bina boyunca her açıklığın ortasında (genellikle kullanılanlara ek olarak) dikey bağlar sağlanmalıdır. .

13.19*. 6K çalışma modu gruplarına sahip vinçlere sahip binalarda, aşırı kolon sıraları boyunca çatı makaslarının alt kirişlerinin düzlemindeki uzunlamasına yatay bağlantılar sağlanmalıdır. - 8K ile ; kafes kirişli kaplamalarda; 10 ton veya daha fazla kaldırma kapasitesine sahip gezer köprülü vinçlere sahip bir ve iki açıklıklı binalarda ve kiriş yapılarının tabanının 18 m'nin üzerinde bir işareti ile – vinçlerin kaldırma kapasitesinden bağımsız olarak.

Üçten fazla açıklığa sahip binalarda, 6K çalışma modu gruplarına sahip vinçlerin bulunduğu binalarda, en azından açıklık boyunca kolonların orta sıraları boyunca yatay boyuna bağlar da yerleştirilmelidir. – 8K üzerinde ve üzerinde iki açıklık diğer binalarda.

13.20. Konveyör galeri açıklıklarının bölünmüş makaslarının üst ve alt kirişleri boyunca yatay bağlantılar her açıklık için ayrı ayrı tasarlanmalıdır.

13.21. Kaplama bağlarının çapraz kafesi kullanıldığında, çaprazların sadece çekme kuvvetlerini algıladığı varsayımıyla koşullu bir şemaya göre hesaplamaya izin verilir.

Bağlantı elemanlarındaki kuvvetleri belirlerken, kural olarak, kiriş kirişlerinin sıkıştırılması dikkate alınmamalıdır.

13.22. Kafes kirişlerinin alt kirişlerinin düzlemine bir membran güverte monte ederken, membranın çalışmasını dikkate almasına izin verilir.

13.23. Düzlemsel taşıyıcı sistemli (çift bölgeli, eğilme-rijit gergiler vb.) asma kaplamalarda taşıyıcı sistemler arasında düşey ve yatay bağlantılar sağlanmalıdır.

kirişler

13.24. Kaynaklı I-kirişlerin kirişleri için sac paketlerin kullanımına genellikle izin verilmez.

Yüksek mukavemetli cıvatalardaki kiriş kirişleri için, en fazla üç yapraktan oluşan paketlerin kullanılmasına izin verilirken, bel köşelerinin alanı, kirişin tüm alanının en az% 30'una eşit alınmalıdır. .

13.25. Kaynaklı kirişlerin kayış dikişleri ve yardımcı elemanları ana kiriş bölümüne (örneğin takviyeler) bağlayan dikişler sürekli olmalıdır.

13.26. Statik yük taşıyan kaynaklı I-kirişlerde tek taraflı kayış kaynakları kullanıldığında, aşağıdaki gereksinimler karşılanmalıdır:

tasarım yükü, kirişin enine kesitine göre simetrik olarak uygulanmalıdır;

sıkıştırılmış kiriş kirişinin stabilitesi, madde 5.16*, a'ya göre sağlanmalıdır;

nervürlü betonarme döşemelerden gelen yükler de dahil olmak üzere kiriş kirişine yoğun yüklerin uygulandığı yerlerde, enine stifnerler kurulmalıdır.

Destek düğümlerindeki çerçeve yapılarının çapraz çubuklarında iki taraflı bel dikişleri kullanılmalıdır.

Paragrafların gerekliliklerine göre hesaplanan kirişlerde. 5.18* - Bu standartların 5.23'ünde, tek taraflı bel dikişlerinin kullanılmasına izin verilmez.

13.27. Kaynaklı kirişlerin stifnerleri, duvar bağlantılarından en az 10 et kalınlığından uzaklaştırılmalıdır. Kiriş ağının alın kaynaklarının uzunlamasına bir takviye ile kesiştiği yerde, nervürü gövdeye bağlayan dikişler alın kaynağına 40 mm uzatılmamalıdır.

13.28. Grup 2 yapılarının kaynaklı I-kirişlerinde - 4, kural olarak, tek taraflı takviyeler, yerleri kirişin bir tarafında olacak şekilde kullanılmalıdır.

Tek taraflı bel kaynaklarına sahip kirişlerde, takviyeler, gövdenin tek taraflı bel kaynaklarının bulunduğu yere zıt tarafına yerleştirilmelidir.

Vinç kirişleri

13.29. Vinç kirişlerinin dayanım analizi, dikey ve yatay yüklerin etkisi için Madde 5.17'nin gerekliliklerine uygun olarak yapılmalıdır.

13.30*. Vinç kirişlerinin duvarlarının mukavemetinin hesaplanması (dayanıklılık için hesaplanan kirişler hariç, metalurjik üretim atölyelerinde çalışma modu grupları 7K ve 'ye göre 8K olan vinçler için) formül (33)'e göre yapılmalıdır, burada, sürekli kirişlerin destekleri üzerindeki bölümleri hesaplarken, 1 katsayısı yerine, 15, 1.3 katsayısını almalıdır.

13.31. Vinç kirişlerinin stabilitesi için hesaplama, madde 5.15'e göre yapılmalıdır.

13.32. Vinç kirişlerinin duvarlarının ve bant levhalarının stabilitesinin kontrolü, Bölüm gerekliliklerine uygun olarak yapılmalıdır. Bu kurallardan 7.

13.33*. Vinç kirişleri, Sec'e göre dayanıklılık için hesaplanmalıdır. Bu standartlardan 9 tanesi dikkate alınırken a = 0.77, 7K (metalurji üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarındaki vinçlerle ve ve a = 1,1 diğer durumlarda.

Duvarlar boyunca 7K (metalurji tesislerinde) ve 8K çalışma modu gruplarındaki vinçler için vinç kirişlerinde, ayrıca, mukavemet 13.34* maddesine göre ve dayanıklılık 13.35* maddesine göre hesaplanmalıdır.

Buna göre tasarım yükünden kiriş kesitindeki eğilme momenti ve enine kuvvet;

g f 1 - yükler ve darbeler için SNiP gereksinimlerine uygun olarak alınan, vincin tek bir tekerleği üzerindeki dikey konsantre yükteki artış katsayısı;

F - dinamik faktörü hesaba katmadan vinç tekerleğinin tasarım basıncı;

sol - formül tarafından belirlenen koşullu uzunluk

nerede ile - kaynaklı ve haddelenmiş kirişler için kabul edilen katsayı 3.25, yüksek mukavemetli cıvatalardaki kirişler için – 4,5;

J1f - kirişin kirişinin ve vinç rayının kendi atalet momentlerinin toplamı veya rayın ve kirişin ortak çalışmasını sağlayan dikişlerle kaynak yapılması durumunda rayın ve kirişin toplam eylemsizlik momentinin toplamı akor;

Mt - formül tarafından belirlenen yerel tork

Mt = Fe + 0,75 Q t saat, (147)

nerede e - 15 mm'ye eşit alınan koşullu eksantriklik;

Q t - yükler ve darbeler için SNiP gerekliliklerine uygun olarak alınan, gezer vincin çarpıklıklarından ve vinç raylarının paralel olmamasından kaynaklanan enine tasarım yatay yük;

saat – vinç rayı yüksekliği;

ray ve kayışın kendi burulma atalet momentlerinin toplamıdır, burada tf ve bf sırasıyla kirişin üst (sıkıştırılmış) kirişinin kalınlığı ve genişliğidir.

Formüllerdeki tüm gerilmeler (141) – (145)* artı işareti ile alınmalıdır.

13.35*. Kompozit vinç kirişinin duvar üst bölgesinin dayanım hesabı aşağıdaki formüle göre yapılmalıdır.

nerede Rn - kaynaklı kirişler ve yüksek mukavemetli cıvatalar için sırasıyla eşit alınan tüm çelikler için tasarım yorulma direnci: Rn \u003d duvarın sıkıştırılmış üst bölgesi için 75 MPa (765 kgf / cm 2) ve 95 MPa (930 kgf / cm 2) (kiriş açıklığındaki bölüm); Rn \u003d Duvarın gergin üst bölgesi (sürekli kirişlerin destek bölümleri) için 65 MPa (665 kgf / cm 2) ve 89 MPa (875 kgf / cm 2).

Formül (148)'deki stres değerleri, yükler ve darbeler için SNiP gereksinimlerine uygun olarak oluşturulan vinç yüklerinden 13.34 * maddesine göre belirlenmelidir.

7K (metalurji üretim atölyelerinde) ve 8K by çalışma modu gruplarındaki vinçler için vinç kirişlerindeki üst bel dikişleri, duvarın tüm kalınlığı boyunca nüfuz edecek şekilde yapılmalıdır.

13.36. Vinç kirişlerinin gerilmiş kirişlerinin ve vagonlardan gelen yükü doğrudan algılayan çalışma platformlarının kirişlerinin serbest kenarları, makine oksijen veya plazma ark kesimi ile haddelenmeli, planyalanmalı veya kesilmelidir.

13.37*. Vinç kirişlerinin takviyelerinin boyutları, madde 7.10'un gerekliliklerini karşılamalı ve çift taraflı nervürün çıkıntılı kısmının genişliği en az 90 mm olmalıdır. İki taraflı enine stifnerler kiriş kirişlerine kaynak yapılmamalıdır. Stifnerlerin uçları, kirişin üst kirişine sıkıca oturtulmalıdır; aynı zamanda, 7K (metalurji üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarının vinçlerinin altındaki kirişlerde, üst kayışa bitişik uçların planlanması gerekir.

1K çalışma modu gruplarından oluşan vinçler için kirişlerde - 5K, 13.28. maddeye göre duvara ve üst kirişe ve yere kaynağı ile tek taraflı enine sertleştiricilerin kullanılmasına izin verilir.

13.38. Vinç raylarının (monoraylar) asma kirişlerinin mukavemet hesaplaması, kiriş ekseni boyunca ve boyunca yönlendirilen vinç tekerleğinden basınç uygulama alanındaki yerel normal gerilmeler dikkate alınarak yapılmalıdır.

sac yapılar

13.39. Kabukların enine stifnerlerinin konturu kapalı olarak tasarlanmalıdır.

13.40. Konsantre yüklerin sac yapılara aktarımı, kural olarak, stifnerler aracılığıyla sağlanmalıdır.

13.41. Çeşitli şekillerdeki kabukların birleştiği yerlerde, yerel gerilmeleri azaltmak için kural olarak yumuşak geçişler kullanılmalıdır.

13.42. Tüm alın kaynakları, ya çift taraflı kaynakla ya da kök veya sırt kaynağı ile tek taraflı kaynakla sağlanmalıdır.

Proje, bu sıkılığın gerekli olduğu yapıların birleşim yerlerinin sıkılığının sağlanması gerektiğini belirtmelidir.

13.43. Sac yapılarda, kural olarak, alın kaynaklı bağlantılar kullanılmalıdır. 5 mm veya daha az kalınlıktaki levhaların derzleri ile saha derzleri üst üste binebilir.

13.44. Sac yapıları tasarlarken, aşağıdakileri kullanarak üretim ve kurulum için endüstriyel yöntemler sağlamak gerekir:

büyük ebatlı levhalar ve bantlar;

haddeleme yöntemi, kabuk şeklinde boşluklar vb.;

en az atık sağlayan kesim;

otomatik kaynak;

kurulumda gerçekleştirilen minimum kaynak sayısı.

13.45. Dikdörtgen veya kare düz membranlar tasarlarken, destekleyici konturların köşelerinde, kural olarak, kontur elemanlarının düzgün konjugasyonu kullanılmalıdır. Membran yapılar için, kural olarak, korozyona karşı direnci arttırılmış çelikler kullanılmalıdır.

Montaj bağlantı elemanları

13.46*. Bina yapılarının ve dayanıklılık için hesaplanan vinç kirişli yapıların yanı sıra demiryolu trenleri için yapıların montaj tespitleri, kaynak veya yüksek mukavemetli cıvatalar üzerinde yapılmalıdır.

Bu yapıların alan bağlantılarında doğruluk sınıfı B ve C cıvataları kullanılabilir:

aşıkları sabitlemek için, bir fener yapısının elemanları, kafes kirişlerin üst kirişleri boyunca bağlar (alt kirişler boyunca bağlar veya sert bir çatı varsa), kirişler ve fenerler boyunca dikey bağlar ve ayrıca fachwerk elemanları;

sert bir çatı (betonarme veya gözenekli betondan yapılmış betonarme döşemeler, çelik profilli döşeme, vb.) varlığında kirişlerin alt kirişleri boyunca bağları sabitlemek için;

düşey destek basıncının tablodan iletilmesi şartıyla, kafes kirişleri ve kafes kirişleri kolonlara ve kafes kirişleri kafes kirişlere sabitlemek için;

ayrık vinç kirişlerini birbirine tutturmak ve alt kirişlerini dikey bağlantıların bağlı olmadığı kolonlara tutturmak için;

dinamik yüklere maruz kalmayan çalışma platformlarının kirişlerini sabitlemek için;

ikincil yapıları sabitlemek için.

14. Konut ve kamu binaları ve yapılarının tasarımı için ek gereklilikler

Çerçeve binalar

14.1- 14.3 ve sekme. 43 hariçtir.

14.4*. Çerçeve sistemlerinin elemanlarındaki eğilme momentlerini yeniden dağıtmak için, plastik aşamada çalışan kolonlarla çapraz çubukların bağlantılarında çelik plakaların kullanılmasına izin verilir.

Astarlar, 345 MPa'ya (3500 kgf / cm2) kadar akma dayanımına sahip çeliklerden yapılmalıdır.

Pedlerdeki kuvvetler minimum akma mukavemetinde belirlenmelidir. s y,dak = Ryn ve maksimum akma mukavemeti s y,maks = Ryn+ 100 MPa (1000 kgf/cm2).

Plastik aşamada çalışan kaplamaların uzunlamasına kenarları rendelenmiş veya frezelenmiş olmalıdır.

Asılı kapaklar

14.5. Filament yapıları için kural olarak halatlar, teller ve yüksek mukavemetli tel kullanılmalıdır. kiralamaya izin verilir.

14.6. Asılı bir kaplamanın çatısı, kural olarak, doğrudan yatak dişlerinin üzerine yerleştirilmeli ve oluşturdukları şekli tekrar etmelidir. Özel bir üst yapıya yaslanarak çatıyı dişlerin üzerine kaldırmasına veya alttan dişlere asmasına izin verilir. Bu durumda çatının şekli, sarkma dişlerinin şeklinden farklı olabilir.

14.7. Destek konturlarının ana hatları, tasarım yükleri altında kendilerine bağlı dişlerdeki kuvvetlerden gelen basınç eğrileri dikkate alınarak atanmalıdır.

14.8. Kabul edilen çatı yapısının sızdırmazlığını sağlaması gereken rüzgar emişinden gelenler de dahil olmak üzere geçici yüklere karşı form stabilitesi için asma çatılara güvenilmelidir. Bu durumda kaplamanın eğriliğindeki değişimi iki yönde kontrol etmek gerekir. - iplikler boyunca ve boyunca. Gerekli stabilite, yapıcı önlemlerin yardımıyla elde edilir: kaplamanın ağırlığı veya ön gerilim nedeniyle ipliğin geriliminin arttırılması; özel bir stabilize edici yapının oluşturulması; bükülme açısından sert dişlerin kullanımı; iplik ve çatı kaplama levhaları sisteminin tek bir yapıya dönüştürülmesi.

14.9. Dişin kesiti, belirtilen kaplama geometrisindeki değişiklikler dikkate alınarak tasarım yükünde meydana gelen en büyük kuvvete göre hesaplanmalıdır. Ek olarak, ağ sistemlerinde, dişin enine kesiti, yalnızca bu diş boyunca bulunan hareketli bir yükün hareketinden kaynaklanan kuvvet açısından kontrol edilmelidir.

14.10. Dişlerin dikey ve yatay hareketleri ve içlerindeki kuvvetler, kaplama yapılarının doğrusal olmama durumu dikkate alınarak belirlenmelidir.

14.11. Halatlardan gelen ipliklerin çalışma koşullarının katsayıları ve bunların tespitleri Sec. 16. Halatları stabilize etmek için, destek halkası için nefes almıyorlarsa, servis faktörü gc = 1.

14.12. Haddelenmiş profillerden dişlerin destek düğümleri, kural olarak menteşeli yapılmalıdır.

on beş*. Havai elektrik hatları, açık şalt yapıları ve iletişim ağları hatları için desteklerin tasarımı için ek gereksinimler

15.1*. Havai elektrik hatlarının (VL) ve açık şalt cihazlarının (OSG) yapılarının ve ulaşım iletişim ağlarının (CS) hatlarının destekleri için, kural olarak, Tabloya göre çelikler kullanılmalıdır. 50* (С390, С390К, С440, С590, С590К çelikleri hariç) ve sekme. 51, bir.

15.2*. 100 m'ye kadar yüksekliğe sahip havai hat destekleri ve dış mekan şalt yapıları için doğruluk sınıfı A, B ve C cıvataları, dayanıklılık için tasarlanmamış yapılar ve 100 m'den daha yüksek destekler için alınmalıdır. - dayanıklılık için tasarlanmış yapılara gelince.

15.3. Döküm parçalar, GOST 977'ye göre 35L ve 45L döküm grupları II ve III karbon çeliği kalitelerinden tasarlanmalıdır. – 75*.

15.4*. Havai hatların desteklerini ve dış mekan şalt ve CS yapılarını hesaplarken, Sec tarafından oluşturulan çalışma koşullarının katsayıları. 4* ve 11, ayrıca tabloya göre. 44*, paragraf 15.14* ve adj. 4* bu standartlardan.

Madde 5.2'ye göre, tek köşelerden gerilmiş elemanların cıvatalarla sabitlendiği noktalarda bölümlerin hesaplanması hariç, destek elemanlarının mukavemet hesaplamasına izin verilmez.

Tablo 44*

Yapısal elemanlar	Çalışma koşulları katsayıları g ile
1. Düğüm bağlantılarında ayakkabıdan ilk iki panelde serbest duran destek raflarının tek köşelerinden sıkıştırılmış kayışlar
a) kaynak
b) cıvatalar üzerinde
2. Bir rafla tutturulmuş tek eşit raflı köşelerden düz kafes traverslerinin sıkıştırılmış elemanları (Şekil 21):
a) iki veya daha fazla cıvata ile doğrudan destek direğine bağlanan kayışlar
b) destek direğine bir cıvata veya bir köşebent ile bağlanan kayışlar
c) parantezler ve destekler
3. Çelik halatlardan ve yüksek mukavemetli tel demetlerinden adamlar:
a) normal çalışma modlarında ara destekler için
b) ankraj, ankraj açısı ve köşe destekleri için:
normal çalışma koşullarında
acil operasyonda
Not: Tabloda belirtilen çalışma koşullarının katsayıları, düğümlerdeki elemanların bağlantıları için geçerli değildir.