Tehnološki pokazatelji šeme obogaćivanja volframovih ruda. Razvoj tehnologije za vađenje volframa iz ustajale jalovine Dzhida VMC Olesya Stanislavovna Artemova. Tehnološka svojstva mineralnih sirovina

Hemijski element je volfram.

Prije nego što opišemo proizvodnju volframa, potrebno je napraviti kratku digresiju u povijest. Naziv ovog metala sa njemačkog je preveden kao "vučja krema", porijeklo termina seže u kasni srednji vijek.

Prilikom dobijanja kalaja iz raznih ruda uočeno je da se u nekim slučajevima gubi, prelazeći u pjenastu zguru, „kao vuk koji proždire plijen“.

Metafora se ukorijenila, dajući ime kasnije primljenom metalu, trenutno se koristi na mnogim jezicima svijeta. Ali na engleskom, francuskom i nekim drugim jezicima volfram se naziva drugačije, od metafore "teški kamen" (volfram na švedskom). Švedsko porijeklo riječi povezuje se s eksperimentima poznatog švedskog hemičara Scheelea, koji je prvi dobio volframov oksid iz rude koja je kasnije nazvana po njemu (šeelit).

Švedski hemičar Šele, koji je otkrio volfram.

Industrijska proizvodnja volfram metala može se podijeliti u 3 faze:

• obogaćivanje rude i proizvodnja volfram anhidrita;
• redukcija na metal u prahu;
• dobijanje monolitnog metala.

Obogaćivanje rude

Volfram se u prirodi ne nalazi u slobodnom stanju, prisutan je samo u sastavu raznih jedinjenja.

• volframiti
• scheelites

Ove rude često sadrže male količine drugih supstanci (zlato, srebro, kalaj, živa itd.), uprkos vrlo niskom sadržaju dodatnih minerala, ponekad je njihovo vađenje tokom obogaćivanja ekonomski izvodljivo.

1. Obogaćivanje počinje drobljenjem i mljevenjem stijene. Zatim materijal ide u dalju preradu, čiji načini zavise od vrste rude. Obogaćivanje ruda volframita obično se vrši gravitacionom metodom, čija je suština upotreba kombinovanih sila zemljine gravitacije i centrifugalne sile, minerali su razdvojeni po hemijskim i fizičkim svojstvima - gustini, veličini čestica, kvasivosti. Na taj način se odvaja otpadna stijena, a koncentrat se magnetskom separacijom dovodi do potrebne čistoće. Sadržaj volframita u nastalom koncentratu kreće se od 52 do 85%.
2. Šelit, za razliku od volframita, nije magnetni mineral, pa se na njega ne primjenjuje magnetna separacija. Za šeelitne rude, algoritam obogaćivanja je drugačiji. Glavna metoda je flotacija (proces odvajanja čestica u vodenoj suspenziji) praćena upotrebom elektrostatičke separacije. Koncentracija scheelite može biti i do 90% na izlazu. Rude su takođe složene, istovremeno sadrže volframite i šeelite. Za njihovo obogaćivanje koriste se metode koje kombiniraju gravitacijske i flotacijske sheme.
   
   Ukoliko je potrebno dodatno prečišćavanje koncentrata prema utvrđenim standardima, koriste se različiti postupci u zavisnosti od vrste nečistoća. Da bi se smanjila nečistoća fosfora, koncentrati scheelite se na hladnom tretiraju hlorovodoničnom kiselinom, dok se kalcit i dolomit uklanjaju. Za uklanjanje bakra, arsena, bizmuta koristi se pečenje, nakon čega slijedi tretman kiselinama. Postoje i druge metode čišćenja.

Da bi se volfram pretvorio iz koncentrata u rastvorljivo jedinjenje, koristi se nekoliko različitih metoda.

1. Na primjer, koncentrat se sinterira s viškom sode, čime se dobiva natrijum volframit.
2. Može se koristiti i druga metoda - luženje: volfram se ekstrahuje rastvorom sode pod pritiskom na visokoj temperaturi, nakon čega sledi neutralizacija i taloženje.
3. Drugi način je tretiranje koncentrata gasovitim hlorom. U tom procesu nastaje volfram hlorid, koji se zatim sublimacijom odvaja od hlorida drugih metala. Dobiveni proizvod se može pretvoriti u volframov oksid ili koristiti direktno za preradu u elementarni metal.

Glavni rezultat različitih metoda obogaćivanja je proizvodnja volfram trioksida. Nadalje, on je taj koji ide u proizvodnju metalnog volframa. Od njega se dobija i volfram karbid, koji je glavna komponenta mnogih tvrdih legura. Postoji još jedan proizvod direktne prerade koncentrata volframove rude - ferovolfram. Obično se topi za potrebe crne metalurgije.

Oporavak volframa

Nastali volfram trioksid (volfram anhidrit) u sljedećoj fazi mora se reducirati u stanje metala. Restauracija se najčešće izvodi široko rasprostranjenom metodom vodika. Pokretni kontejner (čamac) s volfram trioksidom se ubacuje u peć, temperatura se usput povećava, vodik se dovodi prema njoj. Kako se metal smanjuje, nasipna gustina materijala se povećava, volumen utovara kontejnera se smanjuje za više od pola, stoga se u praksi koristi rad u 2 faze, kroz različite vrste peći.

1. U prvoj fazi nastaje dioksid iz volfram trioksida, u drugoj fazi se iz dioksida dobija čisti volframov prah.
2. Zatim se prah prosijava kroz mrežicu, krupne čestice se dodatno melju kako bi se dobio prah zadate veličine zrna.

Ponekad se ugljenik koristi za redukciju volframa. Ova metoda donekle pojednostavljuje proizvodnju, ali zahtijeva više temperature. Osim toga, ugljen i njegove nečistoće reagiraju s volframom, stvarajući različite spojeve koji dovode do kontaminacije metala. Postoji niz drugih metoda koje se koriste u proizvodnji širom svijeta, ali u pogledu parametara, redukcija vodonika ima najveću primjenjivost.

Dobivanje monolitnog metala

Ako su prve dvije faze industrijske proizvodnje volframa dobro poznate metalurzima i koriste se jako dugo, tada je bio potreban razvoj posebne tehnologije za dobivanje monolita iz praha. Većina metala se dobija jednostavnim topljenjem i potom lijeva u kalupe, s volframom zbog njegovog glavnog svojstva - netopivosti - takav postupak je nemoguć. Metoda za dobivanje kompaktnog volframa iz praha, koju je početkom 20. stoljeća predložio američki Coolidge, još uvijek se koristi s raznim varijacijama u naše vrijeme. Suština metode je da se prah pod utjecajem električne struje pretvara u monolitni metal. Umjesto uobičajenog topljenja, da bi se dobio metalni volfram, potrebno je proći nekoliko faza. Na prvom od njih prah se utiskuje u posebne šipke-šipke. Zatim se ove šipke podvrgavaju postupku sinterovanja, a to se radi u dvije faze:

1. 1. Prvo, na temperaturama do 1300ºS, štap se prethodno sinterira kako bi se povećala njegova čvrstoća. Postupak se izvodi u posebnoj zatvorenoj peći s kontinuiranim dovodom vodonika. Za dodatnu redukciju koristi se vodonik, prodire u poroznu strukturu materijala, a uz dodatno izlaganje visokoj temperaturi stvara se čisto metalni kontakt između kristala sinterovane šipke. Štabik nakon ove faze je značajno očvrsnut, gubi do 5% u veličini.
   2. Zatim prijeđite na glavnu fazu - zavarivanje. Ovaj proces se izvodi na temperaturama do 3 hiljadeºC. Stub je fiksiran steznim kontaktima i kroz njega prolazi električna struja. U ovoj fazi se koristi i vodonik - potreban je za sprječavanje oksidacije. Struja koja se koristi je vrlo velika, za šipke poprečnog presjeka 10x10 mm potrebna je struja od oko 2500 A, a za poprečni presjek od 25x25 mm - oko 9000 A. Napon koji se koristi je relativno mali, od 10 do 20 V. Za svaku seriju monolitnog metala prvo se zavaruje ispitna šipka koja se koristi za kalibraciju načina zavarivanja. Trajanje zavarivanja ovisi o veličini šipke i obično se kreće od 15 minuta do sat vremena. Ova faza, kao i prva, također dovodi do smanjenja veličine štapa.

Gustoća i veličina zrna nastalog metala ovise o početnoj veličini zrna štapa i o maksimalnoj temperaturi zavarivanja. Gubitak dimenzija nakon dva koraka sinterovanja je do 18% dužine. Konačna gustina je 17–18,5 g/cm².

Za dobivanje volframa visoke čistoće koriste se različiti aditivi koji isparavaju tijekom zavarivanja, na primjer, oksidi silicija i alkalnih metala. Kako se zagrijavaju, ovi aditivi isparavaju, uzimajući sa sobom druge nečistoće. Ovaj proces doprinosi dodatnom pročišćavanju. Kada se koristi ispravan temperaturni režim i odsustvo tragova vlage u atmosferi vodonika tokom sinterovanja, uz pomoć ovakvih aditiva, stepen prečišćavanja volframa se može povećati na 99,995%.

Proizvodnja proizvoda od volframa

Dobiven iz originalne rude nakon opisane tri faze proizvodnje, monolitni volfram ima jedinstven skup svojstava. Osim vatrostalnosti, ima vrlo visoku dimenzijsku stabilnost, zadržavanje čvrstoće na visokim temperaturama i odsustvo unutrašnjeg naprezanja. Volfram takođe ima dobru duktilnost i duktilnost. Dalja proizvodnja se najčešće sastoji od izvlačenja žice. To su tehnološki relativno jednostavni procesi.

1. Prazni delovi ulaze u mašinu za rotaciono kovanje, gde se materijal redukuje.
2. Zatim se izvlačenjem dobije žica različitih promjera (crtanje je provlačenje šipke na specijalnoj opremi kroz konusne rupe). Tako možete dobiti najtanju volframovu žicu s ukupnim stupnjem deformacije od 99,9995%, dok njena čvrstoća može doseći 600 kg / mm².

Volfram se počeo koristiti za filamente električnih svjetiljki čak i prije razvoja metode za proizvodnju savitljivog volframa. Ruski naučnik Lodygin, koji je prethodno patentirao princip upotrebe niti za lampu, 1890-ih je predložio korištenje volframove žice uvijene u spiralu kao takvog filamenta. Kako je volfram dobijen za takve žice? Prvo je pripremljena mješavina volframovog praha sa nekim plastifikatorom (na primjer, parafinom), zatim je iz ove smjese istisnuta tanka nit kroz rupu određenog promjera, osušena i kalcinirana u vodiku. Dobivena je prilično krhka žica, čiji su pravolinijski segmenti pričvršćeni na elektrode lampe. Bilo je pokušaja da se dobije kompaktni metal drugim metodama, međutim, u svim slučajevima, krhkost niti je ostala kritično visoka. Nakon rada Coolidgea i Finka, proizvodnja volframove žice dobila je solidnu tehnološku osnovu, a industrijska upotreba volframa počela je brzo rasti.

Lampa sa žarnom niti koju je izumio ruski naučnik Lodygin.

Svjetsko tržište volframa

Obim proizvodnje volframa je oko 50 hiljada tona godišnje. Lider u proizvodnji, ali i u potrošnji, je Kina, ova zemlja proizvodi oko 41 hiljadu tona godišnje (Rusija, za poređenje, proizvodi 3,5 hiljada tona). Važan faktor u ovom trenutku je prerada sekundarnih sirovina, obično otpadnog volfram karbida, strugotine, piljevine i ostataka volframa u prahu, takva prerada osigurava oko 30% svjetske potrošnje volframa.

Filamenti izgorelih žarulja sa žarnom niti se praktički ne recikliraju.

Globalno tržište volframa je nedavno pokazalo pad potražnje za volframovim filamentima. To je zbog razvoja alternativnih tehnologija u oblasti rasvjete - fluorescentne i LED sijalice agresivno zamjenjuju konvencionalne žarulje sa žarnom niti kako u svakodnevnom životu tako iu industriji. Stručnjaci predviđaju da će se upotreba volframa u ovom sektoru u narednim godinama smanjivati ​​za 5% godišnje. Potražnja za volframom u cjelini ne opada, pad primjenjivosti u jednom sektoru nadoknađen je rastom u drugim, uključujući inovativne industrije.

Glavni minerali volframa su šelit, hübnerit i volframit. U zavisnosti od vrste minerala, rude se mogu podeliti na dve vrste; šeelit i volframit (huebnerit).
Šeelitne rude u Rusiji, a u nekim slučajevima iu inostranstvu, obogaćuju se flotacijom. U Rusiji se proces flotacije scheelitnih ruda u industrijskom obimu odvijao prije Drugog svjetskog rata u tvornici Tyrny-Auz. Ova fabrika prerađuje veoma složene rude molibden-šeelit koje sadrže niz minerala kalcijuma (kalcit, fluorit, apatit). Minerali kalcija, poput scheelite, plutaju se oleinskom kiselinom, depresija kalcita i fluorita nastaje miješanjem u otopini tekućeg stakla bez zagrijavanja (dugi kontakt) ili uz zagrijavanje, kao u tvornici Tyrny-Auz. Umjesto oleinske kiseline koriste se frakcije talovog ulja, kao i kiseline iz biljnih ulja (reagensi 708, 710 itd.) same ili u mješavini sa oleinskom kiselinom.

Tipična shema flotacije šeelitne rude data je na sl. 38. Po ovoj šemi moguće je ukloniti kalcit i fluorit i dobiti koncentrate koji su kondicionirani u smislu volfram trioksida. Ho apatit i dalje ostaje u tolikoj količini da je sadržaj fosfora u koncentratu iznad standarda. Višak fosfora se uklanja otapanjem apatita u slaboj hlorovodoničnoj kiselini. Potrošnja kiseline zavisi od sadržaja kalcijum karbonata u koncentratu i iznosi 0,5-5 g kiseline po toni WO3.
Kod kiselog luženja, dio scheelite, kao i powellita, se otapa, a zatim precipitira iz otopine u obliku CaWO4 + CaMoO4 i drugih nečistoća. Nastali prljavi sediment se zatim obrađuje po metodi I.N. Maslenitsky.
Zbog poteškoća u dobivanju kondicioniranog volframovog koncentrata, mnoge tvornice u inostranstvu proizvode dva proizvoda: bogati koncentrat i siromašan za hidrometaluršku preradu u kalcijum volframat prema metodi razvijenoj u Mekhanobre I.N. Maslenitsky, - luženje sodom u autoklavu pod pritiskom sa prelaskom u rastvor u obliku CaWO4, nakon čega sledi prečišćavanje rastvora i taloženje CaWO4. U nekim slučajevima, kod grubo rasprostranjenog scheelite, dorada flotacijskih koncentrata se vrši na stolovima.
Iz ruda koje sadrže značajnu količinu CaF2, ekstrakcija šeelita u inostranstvu flotacijom nije savladana. Takve rude, na primjer u Švedskoj, obogaćuju se na stolovima. Šelit uvučen fluoritom u flotacijski koncentrat se zatim izvlači iz ovog koncentrata na stolu.
U tvornicama u Rusiji, scheelit rude se obogaćuju flotacijom, čime se dobijaju kondicionirani koncentrati.
U fabrici Tyrny-Auz ruda sa sadržajem 0,2% WO3 koristi se za proizvodnju koncentrata sa sadržajem 6o% WO3 sa ekstrakcijom od 82%. U fabrici Chorukh-Dairon, sa istom rudom po sadržaju VVO3, dobija se 72% WO3 u koncentratima sa ekstrakcijom od 78,4%; u fabrici Koitash, sa rudom sa 0,46% WO3 u koncentratu, dobija se 72,6% WO3 sa iskorišćenjem WO3 od 85,2%; u fabrici Lyangar u rudi 0,124%, u koncentratima - 72% uz ekstrakciju 81,3% WO3. Dodatno odvajanje loših proizvoda moguće je smanjenjem gubitaka u jalovini. U svim slučajevima, ako su sulfidi prisutni u rudi, oni se izoluju prije flotacije scheelite.
Potrošnja materijala i energije ilustrirana je sljedećim podacima, kg/t:

Volframit (Hübnerite) rude se obogaćuju isključivo gravitacionim metodama. Neke rude sa neujednačenim i krupnozrnim širenjem, kao što je ruda Bukuki (Transbaikalija), mogu se prethodno obogaćivati ​​teškim suspenzijama, odvajajući oko 60% otpadnog kamena finoće -26 + 3 MM sa sadržajem ne više od 0,03% WO3.
Međutim, s relativno niskom produktivnošću tvornica (ne više od 1000 tona / dan), prva faza obogaćivanja se izvodi u mašinama za šivanje, obično počevši od veličine čestica od oko 10 mm s grubo raspršenim rudama. U novim modernim shemama, osim strojeva za jigging i stolova, koriste se i Humphrey vijčani separatori, koji zamjenjuju neke od stolova s ​​njima.
Progresivna shema obogaćivanja volframovih ruda data je na sl. 39.
Završna obrada volframovih koncentrata zavisi od njihovog sastava.

Sulfidi iz koncentrata tanjih od 2 mm izoluju se flotacijskom gravitacijom: koncentrati se nakon miješanja sa kiselinom i flotacijskim reagensima (ksantat, ulja) šalju u koncentracionu tablicu; dobijeni CO koncentrat se suši i podvrgava magnetnoj separaciji. Krupnozrnati koncentrat se prethodno usitnjava. Sulfidi iz finih koncentrata sa tabela sa suspenzijom se izoluju pjenom flotacijom.
Ako ima puno sulfida, preporučljivo je odvojiti ih iz hidrociklonskog odvoda (ili klasifikatora) prije obogaćivanja na stolovima. Ovo će poboljšati uslove za odvajanje volframita na stolovima i tokom dorade koncentrata.
Tipično, grubi koncentrati prije dorade sadrže oko 30% WO3 sa povratom do 85%. Za ilustraciju u tabeli. 86 prikazuje neke podatke o fabrikama.

Prilikom gravitacionog obogaćivanja ruda volframita (hubnerit, ferberit) iz mulja tanje od 50 mikrona, ekstrakcija je veoma mala, a gubici u sluznom dijelu su značajni (10-15% sadržaja u rudi).
Iz mulja flotacijom sa masnim kiselinama pri pH=10, dodatni WO3 se može povratiti u nemasne proizvode koji sadrže 7-15% WO3. Ovi proizvodi su pogodni za hidrometaluršku obradu.
Rude volframita (Hübnerite) sadrže određenu količinu obojenih, rijetkih i plemenitih metala. Neki od njih prelaze tokom gravitacionog obogaćivanja u gravitacione koncentrate i prenose se u doradnu jalovinu. Koncentrati molibdena, bizmuta-olovo, olovo-bakar-srebro, cink (sadrže kadmijum, indijum) i pirit mogu se izolovati selektivnom flotacijom iz sulfidne jalovine, kao i iz mulja, a može se dodatno izolovati i proizvod volframa.

25.11.2019

U svakoj industriji u kojoj se proizvode tečni ili viskozni proizvodi: farmaceutski, kozmetički, prehrambeni i hemijski – svuda...

25.11.2019

Do danas je grijanje ogledala nova opcija koja vam omogućava da očuvate površinu ogledala od vruće pare nakon poduzimanja vodenih postupaka. Hvala za...

25.11.2019

Barkod je grafički simbol koji prikazuje izmjenu crnih i bijelih pruga ili drugih geometrijskih oblika. Primjenjuje se kao dio obilježavanja ...

25.11.2019

Mnogi vlasnici seoskih stambenih imanja, koji žele stvoriti najudobniju atmosferu u svom domu, razmišljaju o tome kako pravilno odabrati ložište za kamin, ...

25.11.2019

Kako u amaterskoj tako i u profesionalnoj gradnji, profilne cijevi su vrlo popularne. Uz njihovu pomoć grade sposobne da izdrže teška opterećenja ...

24.11.2019

Zaštitna obuća je dio opreme radnika namijenjen za zaštitu stopala od hladnoće, visokih temperatura, hemikalija, mehaničkih oštećenja, struje itd...

24.11.2019

Svi smo navikli da se, napuštajući kuću, obavezno pogledamo u ogledalo da provjerimo svoj izgled i još jednom se nasmijemo svom odrazu....

23.11.2019

Od pamtivijeka glavni poslovi žena širom svijeta bili su pranje rublja, čišćenje, kuhanje i sve vrste aktivnosti koje doprinose organizaciji udobnosti u kući. Međutim, tada...

Minerali volframa, rude i koncentrati

Volfram je rijedak element, njegov prosječan sadržaj u zemljinoj kori je Yu-4% (po masi). Poznato je oko 15 minerala volframa, međutim, od praktične važnosti su samo minerali grupe volframit i šeelit.

Volframit (Fe, Mn)WO4 je izomorfna mješavina (čvrsta otopina) volframata željeza i mangana. Ako u mineralu ima više od 80% željeznog volframata, mineral se naziva feberit, u slučaju prevlasti manganovog volframata (više od 80%) - hübnerit. Smjese koje se nalaze u sastavu između ovih granica nazivaju se volframiti. Minerali grupe volframit su obojeni crnom ili smeđom bojom i imaju veliku gustoću (7D-7,9 g/cm3) i tvrdoću od 5-5,5 na mineraloškoj skali. Mineral sadrži 76,3-76,8% W03. Volframit je slabo magnetičan.

Scheelite CaWOA je kalcijum volframat. Boja minerala je bijela, siva, žuta, smeđa. Gustina 5,9-6,1 g/cm3, tvrdoća prema mineraloškoj skali 4,5-5. Šelit često sadrži izomorfnu primjesu powellita, CaMo04. Kada je zračen ultraljubičastim zracima, scheelite fluorescira plavo - plavo svjetlo. Pri sadržaju molibdena većem od 1%, fluorescencija postaje žuta. Šelit nije magnetan.

Volframove rude su obično siromašne volframom. Minimalni sadržaj W03 u rudama, pri kojem je njihova eksploatacija isplativa, trenutno iznosi 0,14-0,15% za velika i 0,4-0,5% za mala ležišta.

Zajedno sa mineralima volframa, u rudama se nalaze molibdenit, kasiterit, pirit, arsenopirit, halkopirit, tantalit ili kolumbit itd.

Prema mineraloškom sastavu razlikuju se dva tipa ležišta - volframit i šelit, a prema obliku rudnih formacija - venski i kontaktni tipovi.

U venskim naslagama minerali volframa se uglavnom nalaze u kvarcnim žilama male debljine (0,3-1 m). Kontaktni tip ležišta povezan je sa zonama kontakta granitnih stijena i krečnjaka. Karakteriziraju ih naslage škarne koja sadrži šeelit (skarne su silicificirani krečnjaci). Rude tipa skarn uključuju ležište Tyrny-Auzskoye, najveće u SSSR-u, na Sjevernom Kavkazu. Tokom trošenja venskih naslaga nakupljaju se volframit i šeelit, formirajući naslaga. U potonjem, volframit se često kombinuje sa kasiteritom.

Volframove rude se obogaćuju kako bi se dobili standardni koncentrati koji sadrže 55-65% W03. Visok stepen obogaćenja ruda volframita postiže se različitim metodama: gravitacijom, flotacijom, magnetnom i elektrostatičkom separacijom.

Prilikom obogaćivanja šeelitnih ruda koriste se gravitaciono-flotacijske ili čisto flotacijske sheme.

Ekstrakcija volframa u kondicionirane koncentrate pri obogaćivanju volframovih ruda kreće se od 65-70% do 85-90%.

Prilikom obogaćivanja složenih ili teško obogaćivih ruda, ponekad je ekonomski povoljno ukloniti međuproizvode sa sadržajem 10-20% W03 iz ciklusa obogaćivanja za hemijsku (hidrometaluršku) preradu, zbog čega se "vještački šelit" ili dobije se tehnički volfram trioksid. Takve kombinovane sheme osiguravaju visoku ekstrakciju volframa iz ruda.

Državni standard (GOST 213-73) predviđa sadržaj W03 u volframovim koncentratima 1. razreda ne manji od 65%, 2. razreda - ne manji od 60%. Ograničavaju sadržaj nečistoća P, S, As, Sn, Cu, Pb, Sb, Bi u rasponu od stotih procenta do 1,0%, u zavisnosti od vrste i namjene koncentrata.

Istražene rezerve volframa do 1981. godine procjenjuju se na 2903 hiljade tona, od čega je u NRK 1360 hiljada tona. Značajne rezerve imaju SSSR, Kanada, Australija, SAD, Južna i Sjeverna Koreja, Bolivija, Brazil i Portugal. Proizvodnja volframovih koncentrata u kapitalističkim zemljama i zemljama u razvoju u periodu 1971-1985. varirao je u granicama od 20 - 25 hiljada tona (u smislu sadržaja metala).

Metode prerade volframovih koncentrata

Glavni proizvod direktne prerade volframovih koncentrata (pored ferovolframa, topljenog za potrebe crne metalurgije) je volfram trioksid. Služi kao početni materijal za volfram i volfram karbid, glavni sastojak tvrdih legura.

Proizvodne sheme za preradu volframovih koncentrata podijeljene su u dvije grupe u zavisnosti od prihvaćenog načina razgradnje:

Koncentrati volframa se sinteruju sa sodom ili tretiraju vodenim rastvorima sode u autoklavu. Koncentrati volframa se ponekad razlažu vodenim rastvorima natrijum hidroksida.

Koncentrati se razlažu kiselinama.

U slučajevima kada se za razgradnju koriste alkalni reagensi, dobijaju se rastvori natrijevog volframata iz kojih se nakon pročišćavanja od nečistoća proizvode krajnji proizvodi - amonijum paravolframat (PVA) ili volframova kiselina. 24

Kada se koncentrat razloži kiselinama, dobija se taloženje tehničke volframove kiseline, koja se u narednim operacijama prečišćava od nečistoća.

Razgradnja volframovih koncentrata. alkalni reagensi Sinterovanje sa Na2C03

Sinterovanje volframita sa Na2C03. Interakcija volframita sa sodom u prisustvu kiseonika teče aktivno na 800-900 C i opisuje se sledećim reakcijama: 2FeW04 + 2Na2C03 + l/202 = 2Na2W04 + Fe203 + 2C02; (l) 3MnW04 + 3Na2C03 + l/202 = 3Na2W04 + Mn304 + 3C02. (2)

Ove reakcije se odvijaju uz veliki gubitak Gibbsove energije i praktički su nepovratne. Sa odnosom u volframitu FeO:MnO = i:i AG° 1001C = -260 kJ/mol. Sa viškom Na2C03 u punjenju od 10-15% iznad stehiometrijske količine, postiže se potpuna razgradnja koncentrata. Da bi se ubrzala oksidacija željeza i mangana, ponekad se u punjenje dodaje 1-4% nitrata.

Sinterovanje volframita sa Na2C03 u domaćim preduzećima vrši se u cevastim rotacionim pećima obloženim šamotnom ciglom. Kako bi se izbjeglo topljenje polnjenja i stvaranje naslaga (izraslina) u zonama peći sa nižom temperaturom, u punjenju se dodaje jalovina od luženja kolača (sadrži okside željeza i mangana), čime se smanjuje sadržaj W03. u njemu na 20-22%.

Peć, dužine 20 m i vanjskog prečnika 2,2 m, pri brzini rotacije od 0,4 o/min i nagibu od 3, ima kapacitet od 25 t/dan u smislu punjenja.

Komponente punjenja (drobljeni koncentrat, Na2C03, salitra) se iz lijevka dovode u pužnu miješalicu pomoću automatske vage. Smjesa ulazi u spremnik peći, iz kojeg se ubacuje u peć. Nakon izlaska iz peći, sinter komadi prolaze kroz valjke za drobljenje i mlin za mokro mljevenje, iz kojeg se pulpa šalje u gornji stroj za poliranje (Sl. 1).

Šeelit sinterovanje sa Na2C03. Na temperaturama od 800-900 C, interakcija scheelite sa Na2C03 može se odvijati prema dvije reakcije:

CaW04 + Na2CQ3 Na2W04 + CaCO3; (1.3)

CaW04 + Na2C03 *=*■ Na2W04 + CaO + C02. (1.4)

Obje reakcije se odvijaju uz relativno malu promjenu Gibbsove energije.

Reakcija (1.4) teče u znatnoj mjeri iznad 850 C, kada se opaža razgradnja CaCO3. Prisustvo kalcijum oksida u sinteru dovodi, kada se sinter ispira vodom, do stvaranja slabo rastvorljivog kalcijum volframata, koji smanjuje ekstrakciju volframa u rastvor:

Na2W04 + Ca(OH)2 = CaW04 + 2NaOH. (1.5)

Sa velikim viškom Na2CO3 u naboju, ova reakcija je u velikoj mjeri potisnuta interakcijom Na2CO4 sa Ca(OH)2 kako bi se formirao CaCO3.

Da bi se smanjila potrošnja Na2C03 i spriječilo stvaranje slobodnog kalcijevog oksida, u smjesu se dodaje kvarcni pijesak kako bi se kalcijev oksid vezao u nerastvorljive silikate:

2CaW04 + 2Na2C03 + Si02 = 2Na2W04 + Ca2Si04 + 2C02;(l.6) AG°100IC = -106,5 kJ.

Ipak, iu ovom slučaju, da bi se osigurao visok stupanj ekstrakcije volframa u otopinu, u punjenje se mora unijeti značajan višak Na2CO3 (50–100% stehiometrijske količine).

Sinterovanje koncentratnog punjenja šeelita sa Na2C03 i kvarcnim peskom vrši se u bubnjevima, kao što je gore opisano za volframit na 850–900°C. Da bi se spriječilo otapanje, u punjenje se dodaju deponije za luženje (koji sadrže uglavnom kalcijum silikat) uz smanjenje sadržaja W03 na 20-22%.

Ispiranje mrlja sode. Kada se kolači izluže vodom, u rastvor prelaze natrijum volframat i rastvorljive soli nečistoća (Na2Si03, Na2HP04, Na2HAs04, Na2Mo04, Na2S04), kao i višak Na2C03. Ispiranje se vrši na 80-90°C u čeličnim reaktorima sa mehaničkim mešanjem, koji rade u hijerarhiji.

Koncentrati sa sodom:

Elevator koji dovodi koncentrat u mlin; 2 - kuglični mlin koji radi u zatvorenom ciklusu sa separatorom vazduha; 3 - svrdlo; 4 - separator vazduha; 5 - vrećasti filter; 6 - automatski dozatori težine; 7 - transportni puž; 8 - vijčani mikser; 9 - rezervoar za punjenje; 10 - hranilica;

Drum pećnica; 12 - drobilica valjaka; 13 - štapni mlin-lužnik; 14 - reaktor sa mešalicom

Wild mod, ili kontinuirani rotirajući liksivijatori bubnja. Potonji su punjeni šipkama za drobljenje za drobljenje komada kolača.

Ekstrakcija volframa iz sintera u rastvor je 98-99%. Jaki rastvori sadrže 150-200 g/l W03.

Autoklav o-c Jedna metoda razgradnje volframovih koncentrata

Metoda autoklav-soda je predložena i razvijena u SSSR-u1 u vezi sa preradom scheelitnih koncentrata i mešavine. Trenutno se metoda koristi u velikom broju domaćih fabrika iu stranim zemljama.

Razgradnja scheelita sa rastvorima Na2C03 zasniva se na reakciji razmene

CaW04CrB)+Na2C03(pacTB)^Na2W04(pacTB)+CaC03(TB). (1.7)

Na 200-225 °C i odgovarajućem višku Na2C03, u zavisnosti od sastava koncentrata, razgradnja se odvija dovoljnom brzinom i potpunošću. Konstante ravnoteže koncentracije reakcije (1.7) su male, rastu s temperaturom i zavise od ekvivalenta sode (tj. broja molova Na2C03 po 1 molu CaWO4).

Sa ekvivalentom sode od 1 i 2 na 225 C, konstanta ravnoteže (Kc = C / C cq) je 1,56 i

0,99 respektivno. Iz ovoga slijedi da je na 225 C minimalno potrebni ekvivalent sode 2 (tj. višak Na2C03 je 100%). Stvarni višak Na2C03 je veći, jer se brzina procesa usporava kako se ravnoteža približava. Za scheelite koncentrate sa sadržajem 45-55% W03 na 225 C, potreban je ekvivalent sode od 2,6-3. Za srednje mešavine koje sadrže 15-20% W03, potrebno je 4-4,5 mola Na2C03 po 1 molu CaW04.

CaCO3 filmovi formirani na česticama šeelita su porozni i do debljine 0,1-0,13 mm nije utvrđen njihov utjecaj na brzinu razgradnje šeelita otopinama Na2CO3. Uz intenzivno mešanje, brzina procesa je određena brzinom hemijske faze, što potvrđuje visoka vrednost prividne energije aktivacije E = 75+84 kJ/mol. Međutim, u slučaju nedovoljne brzine miješanja (koja

Javlja se u horizontalnim rotirajućim autoklavima), ostvaruje se srednji režim: brzina procesa je određena i brzinom dovoda reagensa na površinu i brzinom hemijske interakcije.

0,2 0,3 0, it 0,5 0,5 0,7 0,8

Kao što se može vidjeti sa slike 2, specifična brzina reakcije opada približno obrnuto proporcionalno porastu omjera molarnih koncentracija Na2W04:Na2C03 u otopini. to

Ryas. Slika 2. Zavisnost specifične brzine razgradnje šeelita rastvorom sode u autoklavu j od molarnog omjera koncentracija Na2W04/Na2C03 u rastvoru pri

Izaziva potrebu za značajnim viškom Na2C03 u odnosu na minimum potrebnog, određenog vrijednošću konstante ravnoteže. Da bi se smanjila potrošnja Na2C03, provodi se dvostepeno protustrujno ispiranje. U tom slučaju se jalovina nakon prvog ispiranja, u kojoj ima malo volframa (15-20% originalnog), tretira svježim rastvorom koji sadrži veliki višak Na2C03. Dobijeni rastvor, koji cirkuliše, ulazi u prvu fazu ispiranja.

Razgradnja otopinama Na2C03 u autoklavima koristi se i za koncentrate volframita, međutim, reakcija je u ovom slučaju složenija, jer je praćena hidrolitičkom razgradnjom željeznog karbonata (mangan karbonat je samo djelimično hidrolizovan). Razlaganje volframita na 200-225 °C može se predstaviti sljedećim reakcijama:

MnW04(TB)+Na2C03(paCT)^MiiC03(TB)+Na2W04(paCTB); (1.8)

FeW04(TB)+NaC03(pacT)*=iFeC03(TB)+Na2W04(paCTB); (1.9)

FeC03 + HjO^FeO + H2CO3; (1.10)

Na2C03 + H2C03 = 2NaHC03. (l. ll)

Rezultirajući željezni oksid FeO na 200-225 ° C prolazi kroz transformaciju prema reakciji:

3FeO + H20 = Fe304 + H2.

Formiranje natrijum bikarbonata dovodi do smanjenja koncentracije Na2CO3 u rastvoru i zahteva veliki višak reagensa.

Da bi se postigla zadovoljavajuća razgradnja koncentrata volframita, potrebno ih je fino samljeti i povećati potrošnju Na2C03 na 3,5-4,5 g-ekv, u zavisnosti od sastava koncentrata. Volframite sa visokim sadržajem mangana je teže razgraditi.

Dodavanje NaOH ili CaO u autoklaviranu suspenziju (što dovodi do kaustizacije Na2C03) poboljšava stepen razgradnje.

Brzina razgradnje volframita može se povećati uvođenjem kisika (vazduha) u pulpu autoklava, koji oksidira Fe (II) i Mil (II), što dovodi do razaranja kristalne rešetke minerala na reagirajućoj površini.

sekundarna para

Ryas. 3. Autoklav uređaj sa horizontalno rotirajućim autoklavom: 1 - autoklav; 2 - cijev za punjenje pulpe (kroz nju se uvodi para); 3 - pumpa za pulpu; 4 - manometar; 5 - pulpni reaktor-grejač; 6 - samoisparivač; 7 - separator kapljica; 8 - ulaz pulpe u samoisparivač; 9 - drobilica od oklopnog čelika; 10 - cijev za uklanjanje pulpe; 11 - kolektor pulpe

Ispiranje se vrši u čeličnim horizontalnim rotirajućim autoklavima zagrejanim živom parom (slika 3) i vertikalnim kontinualnim autoklavima uz mešanje pulpe sa parom koja mehuriće. Približan režim procesa: temperatura 225 pritisak u autoklavu ~ 2,5 MPa, odnos T: W = 1: (3,5 * 4), trajanje u svakoj fazi 2-4 sata.

Slika 4 prikazuje dijagram baterije za autoklav. Početna pulpa iz autoklava, zagrijana parom do 80-100 °C, pumpa se u autoklave, gdje se zagrijava do

sekundarna para

Ditch. 4. Šema kontinualnog autoklavnog postrojenja: 1 - reaktor za zagrijavanje početne pulpe; 2 - klipna pumpa; 3 - autoklav; 4 - gas; 5 - samoisparivač; 6 - kolektor pulpe

200-225 °C živa para. U kontinuiranom radu, pritisak u autoklavu se održava ispuštanjem suspenzije kroz prigušnicu (kalibrirani karbidni perač). Pulpa ulazi u samoisparivač - posudu pod pritiskom od 0,15-0,2 MPa, gde se pulpa brzo hladi usled intenzivnog isparavanja. Prednosti autoklav-soda razgradnje koncentrata scheelite prije sinterovanja su isključenje procesa u peći i nešto manji sadržaj nečistoća u otopinama volframa (posebno fosfora i arsena).

Nedostaci metode uključuju veliku potrošnju Na2C03. Visoka koncentracija viška Na2C03 (80-120 g/l) povlači povećanu potrošnju kiselina za neutralizaciju rastvora i, shodno tome, visoke troškove zbrinjavanja otpadnih rastvora.

Razgradnja konc. volframata.

Rastvori natrijevog hidroksida razlažu volframit prema reakciji izmjene:

Me WC>4 + 2Na0Hi=tNa2W04 + Me(0 H)2, (1.13)

Gde je Me gvožđe, mangan.

Vrijednost konstante koncentracije ove reakcije Kc = 2 na temperaturama od 90, 120 i 150 °C jednaka je 0,68, respektivno; 2.23 i 2.27.

Potpuna razgradnja (98-99%) postiže se tretiranjem fino usitnjenog koncentrata sa 25-40% rastvorom natrijum hidroksida na 110-120°C. Potreban višak alkalija je 50% ili više. Razgradnja se vrši u čeličnim zatvorenim reaktorima opremljenim mješalicama. Prolazak vazduha u rastvor ubrzava proces usled oksidacije gvožđe (II) hidroksida Fe (OH) 2 u hidratisani gvožđe (III) oksid Fe203-«H20 i mangan (II) hidroksida Mn (OH) 2 u hidratisani mangan (IV) oksid Mn02-lH20 .

Upotreba razgradnje sa alkalnim rastvorima preporučljiva je samo za visokokvalitetne koncentrate volframita (65-70% W02) sa malom količinom silicijum dioksida i nečistoća silikata. Pri preradi koncentrata niskog kvaliteta dobijaju se visoko kontaminirani rastvori i teško filtrirani talozi.

Obrada rastvora natrijum volframata

Rastvori natrijevog volframata koji sadrže 80-150 g/l W03, kako bi se dobio volfram trioksid potrebne čistoće, do sada su se uglavnom obrađivali po tradicionalnoj shemi koja uključuje: prečišćavanje od spojeva nečistoća (Si, P, As, F, Mo); padavine

Kalcij volfram mag (vještački šelit) s njegovom naknadnom razgradnjom kiselinama i dobivanjem tehničke volframove kiseline; otapanje volframove kiseline u amonijačnoj vodi, nakon čega slijedi isparavanje otopine i kristalizacija amonijum paravolframata (PVA); kalcinacija PVA kako bi se dobio čisti volfram trioksid.

Glavni nedostatak sheme je njena višestepena priroda, izvođenje većine operacija u periodičnom režimu i trajanje određenog broja redistribucija. Tehnologija ekstrakcije i jonske izmjene za pretvaranje otopina Na2W04 u (NH4)2W04 otopine je razvijena i već se koristi u nekim preduzećima. U nastavku su ukratko razmotrene glavne redistribucije tradicionalne sheme i nove varijante tehnologije ekstrakcije i ionske izmjene.

Prečišćavanje nečistoća

Čišćenje silikona. Kada sadržaj Si02 u rastvorima prelazi 0,1% sadržaja W03, neophodno je prethodno prečišćavanje od silicijuma. Prečišćavanje se zasniva na hidrolitičkoj razgradnji Na2Si03 ključanjem rastvora neutralizovanog na pH=8*9 uz oslobađanje silicijumske kiseline.

Otopine se neutraliziraju hlorovodoničnom kiselinom, dodaju se u tankom mlazu uz miješanje (da bi se izbjegla lokalna peroksidacija) u zagrijanu otopinu natrijevog volframata.

Prečišćavanje fosfora i arsena. Za uklanjanje fosfatnih i arsenatnih jona koristi se metoda precipitacije amonijum-magnezijum soli Mg (NH4) P04 6H20 i Mg (NH4) AsC) 4 6H20. Rastvorljivost ovih soli u vodi na 20 C je 0,058 odnosno 0,038%. U prisustvu viška jona Mg2+ i NH4, rastvorljivost je manja.

Taloženje nečistoća fosfora i arsena vrši se na hladnom:

Na2HP04 + MgCl2 + NH4OH = Mg(NH4)P04 + 2NaCl +

Na2HAsQ4 + MgCl2 + NH4OH = Mg(NH4)AsQ4 + 2NaCl +

Nakon dužeg stajanja (48 sati), iz rastvora se talože kristalni precipitati amonijum-magnezijumovih soli.

Prečišćavanje od fluoridnih jona. Uz visok sadržaj fluorita u originalnom koncentratu, sadržaj fluoridnih jona dostiže 5 g/l. Rastvori se prečišćavaju od fluorid-jona precipitacijom magnezijum fluoridom iz neutralizovanog rastvora u koji se dodaje MgCl2. Prečišćavanje fluora može se kombinovati sa hidrolitičkom izolacijom silicijumske kiseline.

Čišćenje molibdena. Otopine natrijevog volframata" moraju se prečistiti od molibdena ako njegov sadržaj prelazi 0,1% sadržaja W03 (tj. 0,1-0,2 t/l). Pri koncentraciji molibdena od 5-10 g/l (na primjer, kod prerade šeelita -powellite Tyrny-Auzsky koncentrati), izolacija molibdena je od posebne važnosti, jer je usmjerena na dobivanje hemijskog koncentrata molibdena.

Uobičajena metoda je taloženje teško rastvorljivog molibden trisulfida MoS3 iz rastvora.

Poznato je da kada se natrijev sulfid doda u otopine volframata ili natrijevog molibdata, nastaju sulfosoli Na23S4 ili oksosulfosoli Na23Sx04_x (gdje je E Mo ili W):

Na2304 + 4NaHS = Na23S4 + 4NaOH. (1.16)

Konstanta ravnoteže ove reakcije za Na2MoO4 je mnogo veća nego za Na2W04(^^0 » Kzr). Stoga, ako se otopini doda količina Na2S, dovoljna samo za interakciju s Na2Mo04 (uz blagi višak), tada se pretežno formira molibden sulfosol. Uz naknadno zakiseljavanje otopine do pH = 2,5 * 3,0, sulfosol se uništava oslobađanjem molibden trisulfida:

Na2MoS4 + 2HC1 = MoS3 j + 2NaCl + H2S. (1.17)

Oksosulfosoli se razgrađuju oslobađanjem oksosulfida (na primjer, MoSjO, itd.). Zajedno sa molibden trisulfidom koprecipitira određena količina volfram trisulfida Otapanjem sulfidnog taloga u rastvoru sode i ponovnim taloženjem molibden trisulfida dobija se koncentrat molibdena sa sadržajem W03 ne većim od 2% uz gubitak od volfram 0,3-0,5% od početne količine.

Nakon parcijalnog oksidativnog prženja precipitata molibden trisulfida (na 450-500°C), dobija se hemijski koncentrat molibdena sa sadržajem od 50-52% molibdena.

Nedostatak metode taloženja molibdena u sastavu trisulfida je oslobađanje sumporovodika prema reakciji (1.17), što zahtijeva troškove za neutralizaciju plinova (koriste se apsorpcijom H2S u skruberu koji se navodnjava natrijum hidroksidom rješenje). Selekcija molibden trisulfida vrši se iz otopine zagrijane na 75-80 C. Operacija se izvodi u zatvorenim čeličnim reaktorima, gumiranim ili obloženim emajlom otpornim na kiseline. Trisulfidni precipitati se odvajaju od rastvora filtriranjem na filter presi.

Dobivanje volframske kiseline iz rastvora natrijum volframata

Volframska kiselina se može direktno izolovati iz rastvora natrijum volframata sa hlorovodoničnom ili azotnom kiselinom. Međutim, ova metoda se rijetko koristi zbog teškoće ispiranja precipitata od natrijevih iona, čiji je sadržaj u volfram trioksidu ograničen.

Uglavnom se iz rastvora u početku taloži kalcijum volframat, koji se zatim razlaže kiselinama. Kalcijum volframat se istaloži dodavanjem rastvora CaCl2 zagrejanog na 80-90 C u rastvor natrijum volfrata sa zaostalom alkalnošću rastvora od 0,3-0,7%. U tom slučaju ispada bijeli fino kristalni, lako taloženi talog, joni natrija ostaju u matičnoj tekućini, što osigurava njihov nizak sadržaj u volframskoj kiselini. Iz rastvora se taloži 99-99,5% W, matične otopine sadrže 0,05-0,07 g/l W03. Talog CaW04 ispran vodom u obliku paste ili pulpe ulazi u razgradnju sa hlorovodoničnom kiselinom kada se zagrije na 90°:

CaW04 + 2HC1 = H2W04i + CaCl2. (1.18)

Prilikom razlaganja održava se visoka konačna kiselost pulpe (90-100 g/l HCl), što osigurava odvajanje volframove kiseline od nečistoća jedinjenja fosfora, arsena i djelimično molibdena (molibdinska kiselina se rastvara u hlorovodoničnoj kiselini). Precipitati volframove kiseline zahtijevaju temeljito pranje od nečistoća (posebno od kalcijevih soli

i natrijum). Posljednjih godina savladano je kontinuirano pranje volframove kiseline u pulsirajućim kolonama, što je uvelike pojednostavilo rad.

U jednom od preduzeća u SSSR-u, pri preradi rastvora natrijum volfratata, umesto hlorovodonične kiseline, koristi se azotna kiselina za neutralizaciju rastvora i razlaganje precipitata CaW04, a taloženje potonjeg se vrši uvođenjem Ca(N03)2 u rješenja. U ovom slučaju, matične tečnosti azotne kiseline se odlažu, pri čemu se dobijaju nitratne soli koje se koriste kao đubrivo.

Prečišćavanje tehničke volframove kiseline i dobijanje W03

Tehnička volframova kiselina, dobijena gore opisanom metodom, sadrži 0,2-0,3% nečistoća. Kao rezultat kiselog kalcinacije na 500-600 C, dobija se volfram trioksid, pogodan za proizvodnju tvrdih legura na bazi volfram karbida. Međutim, za proizvodnju volframa je potreban trioksid veće čistoće sa ukupnim sadržajem nečistoća ne većim od 0,05%.

Metoda amonijaka za pročišćavanje volframske kiseline je općenito prihvaćena. Lako je rastvorljiv u amonijačnoj vodi, dok većina nečistoća ostaje u sedimentu: silicijum dioksid, hidroksidi gvožđa i mangana, i kalcijum (u obliku CaW04). Međutim, otopine amonijaka mogu sadržavati primjesu molibdena, soli alkalnih metala.

Iz otopine amonijaka, kao rezultat isparavanja i naknadnog hlađenja, izdvaja se kristalni talog PVA:

Isparavanje

12(NH4)2W04 * (NH4)10H2W12O42 4N20 + 14NH3 +

U industrijskoj praksi, sastav PVA se često piše u obliku oksida: 5(NH4)20-12W03-5H20, što ne odražava njegovu hemijsku prirodu kao sol izopoli kiseline.

Isparavanje se vrši u serijskim ili kontinuiranim uređajima od nerđajućeg čelika. Obično je 75-80% volframa izolirano u kristale. Dublja kristalizacija je nepoželjna kako bi se izbjegla kontaminacija kristala nečistoćama. Značajno je da većina nečistoća molibdena (70-80%) ostaje u matičnoj tečnosti. Iz matične tečnosti obogaćene nečistoćama, volfram se taloži u obliku CaW04 ili H2W04, koji se vraća u odgovarajuće faze proizvodne šeme.

PVA kristali se istiskuju na filteru, zatim u centrifugi, ispiru hladnom vodom i suše.

Volfram trioksid se dobija termičkom razgradnjom volframove kiseline ili PVA:

H2W04 \u003d "W03 + H20;

(NH4) 10H2W12O42 4H20 = 12W03 + 10NH3 + 10H20. (1.20)

Kalcinacija se vrši u rotacionim električnim pećima sa cijevi od čelika otpornog na toplinu 20X23H18. Način kalcinacije ovisi o namjeni volfram trioksida, potrebnoj veličini njegovih čestica. Dakle, da bi se dobila volframova žica razreda VA (vidi dolje), PVA se kalcinira na 500-550 ° C, žica razreda VCh i VT (volfram bez aditiva) - na 800-850 ° C.

Volframska kiselina se kalcinira na 750-850 °C. Volfram trioksid dobijen iz PVA ima veće čestice od trioksida dobijenog od volframove kiseline. U volfram trioksidu, namenjenom za proizvodnju volframa, sadržaj W03 mora biti najmanje 99,95% za proizvodnju tvrdih legura - najmanje 99,9%.

Metode ekstrakcije i ionske izmjene za preradu otopina natrijum volframata

Obrada rastvora natrijum volframata je znatno pojednostavljena kada se volfram ekstrahuje iz rastvora ekstrakcijom organskim ekstraktantom, nakon čega sledi ponovna ekstrakcija iz organske faze rastvorom amonijaka uz odvajanje PVA od rastvora amonijaka.

S obzirom da se u širokom rasponu pH=7,5+2,0 volfram nalazi u rastvorima u obliku polimernih anjona, za ekstrakciju se koriste anjonoizmjenjivači ekstraktanti: soli amina ili kvaternarne amonijeve baze. Konkretno, sulfatna so trioktilamina (i?3NH)HS04 (gde je R S8N17) se koristi u industrijskoj praksi. Najveće stope ekstrakcije volframa su uočene pri pH=2*4.

Ekstrakcija je opisana jednadžbom:

4 (i? 3NH) HS04 (opr) + H2 \ U120 * "(aq) + 2H + (aq) í̈ \u003d í̈

Í̈ \u003d í̈ (D3GSh) 4H4 \ U12O40 (org) + 4H80; (vod.). (l.2l)

Amin se rastvara u kerozinu, kojem se dodaje tehnička mješavina polihidričnih alkohola (C7 - C9) kako bi se spriječilo taloženje čvrste faze (zbog niske rastvorljivosti soli amina u kerozinu). Približan sastav organske faze: amini 10%, alkoholi 15%, kerozin - ostalo.

Rastvori prečišćeni od mrlibdena, kao i nečistoće fosfora, arsena, silicijuma i fluora, šalju se na ekstrakciju.

Volfram se ponovo ekstrahuje iz organske faze amonijačnom vodom (3-4% NH3), pri čemu se dobijaju rastvori amonijum volfrata iz kojeg se isparavanjem i kristalizacijom izoluje PVA. Ekstrakcija se vrši u aparatima tipa mikser-taložnik ili u pulsirajućim kolonama sa pakovanjem.

Prednosti ekstrakcijske obrade otopina natrijevog volframata su očigledne: smanjen je broj operacija tehnološke sheme, moguće je provesti kontinuirani proces za dobivanje otopina amonijum volframata iz otopina natrijevog volframata, a proizvodne površine su smanjene.

Otpadne vode iz procesa ekstrakcije mogu sadržavati primjese od 80-100 mg/l amina, kao i nečistoće viših alkohola i kerozina. Za uklanjanje ovih ekološki štetnih nečistoća koristi se pjenasta flotacija i adsorpcija na aktivnom ugljenu.

Tehnologija ekstrakcije se koristi u stranim preduzećima, a implementira se iu domaćim pogonima.

Upotreba smola za ionsku izmjenu prava je sheme za preradu otopina natrijevog volframata koja se natječe s ekstrakcijom. U tu svrhu koriste se niskobazni anionski izmjenjivači koji sadrže aminske grupe (često tercijarne amine) ili amfoterne smole (amfolite) koje sadrže karboksilne i aminske grupe. Pri pH=2,5+3,5 volfram polianioni se sorbuju na smolama, a za neke smole ukupan kapacitet je 1700-1900 mg W03 po 1 g smole. U slučaju smole u obliku 8C>5~, sorpcija i elucija su opisani jednadžbama, redom:

2tf2S04 + H4W12044; 5^"4H4W12O40 + 2SOf; (1.22)

I?4H4WI2O40 + 24NH4OH = 12(NH4)2W04 + 4DON + 12H20. (l.23)

Metoda jonske izmjene razvijena je i primijenjena u jednom od preduzeća SSSR-a. Potrebno vrijeme kontakta smole sa rastvorom je 8-12 sati.Proces se izvodi u kaskadi jono-izmjenjivačkih kolona sa suspendiranim slojem smole u kontinuiranom režimu. Komplicirana okolnost je djelomična izolacija PVA kristala u fazi eluiranja, što zahtijeva njihovo odvajanje od čestica smole. Kao rezultat eluiranja dobijaju se rastvori koji sadrže 150–170 g/l W03, koji se napajaju na isparavanje i kristalizaciju PVA.

Nedostatak tehnologije jonske izmjene u odnosu na ekstrakciju je nepovoljna kinetika (vrijeme kontakta 8-12 sati naspram 5-10 minuta za ekstrakciju). Istovremeno, prednosti ionskih izmjenjivača uključuju odsustvo otpadnih otopina koje sadrže organske nečistoće, kao i sigurnost od požara i netoksičnost smola.

Razgradnja scheelitnih koncentrata kiselinama

U industrijskoj praksi, uglavnom u preradi visokokvalitetnih koncentrata scheelite (70-75% W03), koristi se direktna razgradnja scheelite hlorovodoničnom kiselinom.

Reakcija raspadanja:

CaW04 + 2HC1 = W03H20 + CoCl2 (1,24)

Gotovo nepovratno. Međutim, potrošnja kiseline je mnogo veća od stehiometrijski potrebne (250-300%) zbog inhibicije procesa filmovima volframove kiseline na česticama scheelite.

Razgradnja se vrši u zatvorenim reaktorima sa mješalicama, obloženim emajlom otpornim na kiseline i grijanim kroz parnu košuljicu. Proces se odvija na 100-110 C. Trajanje razgradnje varira od 4-6 do 12 sati, što zavisi od stepena mlevenja, kao i porekla koncentrata (šeeliti različitih ležišta se razlikuju po reaktivnosti).

Jedan tretman ne dovodi uvijek do potpunog otvaranja. U tom slučaju, nakon rastvaranja volframove kiseline u amonijačnoj vodi, ostatak se ponovo tretira hlorovodoničnom kiselinom.

Prilikom razgradnje scheelite-powellite koncentrata sa sadržajem od 4-5% molibdena, većina molibdena prelazi u rastvor hlorovodonične kiseline, što se objašnjava visokom rastvorljivošću molibdinske kiseline u hlorovodoničkoj kiselini. Dakle, na 20 C u 270 g/l HC1, rastvorljivosti H2MoO4 i H2WO4 su 182 i 0,03 g/l, respektivno. Uprkos tome, nije postignuto potpuno odvajanje molibdena. Precipitati volframove kiseline sadrže 0,2-0,3% molibdena, koji se ne može ekstrahovati ponovnim tretmanom hlorovodoničnom kiselinom.

Kiselinska metoda se razlikuje od alkalne metode razgradnje scheelita po manjem broju operacija tehnološke sheme. Međutim, kod prerade koncentrata sa relativno niskim sadržajem W03 (50-55%) sa značajnim sadržajem nečistoća, da bi se dobio kondicionirani amonijum paravolframat, potrebno je izvršiti dva ili tri amonijačna prečišćavanja volframove kiseline, što je neekonomično. . Stoga se razgradnja hlorovodoničnom kiselinom najviše koristi u preradi bogatih i čistih koncentrata šeelit.

Nedostaci metode razgradnje hlorovodoničnom kiselinom su velika potrošnja kiseline, veliki volumen otpadnih rastvora kalcijum hlorida i složenost njihovog odlaganja.

U svjetlu zadataka stvaranja tehnologija bez otpada, zanimljiva je dušičnokiselinska metoda razgradnje scheelitnih koncentrata. U ovom slučaju, matične otopine se lako uklanjaju, dobijajući nitratne soli.

Strana 1 od 25

Stručnjak za državni budžet

obrazovna ustanova Republike Karelije

Politehnički koledž Kostomukša

zamjenik direktor za ML __________________ T.S. Kubar

"_____" ________________________________ 2019

ZAVRŠNI KVALIFIKACIJSKI RAD

Tema: "Održavanje glavne metode obogaćivanja volframovih ruda i korištenje pomoćnih procesa dehidracije u tehnološkoj shemi Primorskog GOK-a"

Učenik grupe: Kuzich S.E.

4 kurs, grupa OPI-15 (41S)

Specijalitet 21.02.18

"Obogaćivanje minerala"

Šef WRC-a: Volkovich O.V.

specijalni učitelj discipline

Kostomuksha

2019

Uvod………………………………………………………………………………………………………3

1. Tehnološki dio………………………………………………………………………6

1.1 Opće karakteristike volframovih ruda………………………………….6

1.2 Ekonomska procjena volframovih ruda…………………………………10

1. Tehnološka shema obogaćivanja volframovih ruda na primjeru Primorskog GOK-a…………………………………………………………………..……11

2. Dehidracija proizvoda obogaćivanja………………………………………………..17

2.1. Suština procesa dehidracije………………………………………………..….17

2.2. Centrifugiranje……………………………………………………………..…….24

3. Organizacija sigurnih uslova rada…………………………………………30

3.1. Zahtjevi za stvaranje sigurnih uslova rada na radnom mjestu………………………………………………………………………………..……30

3.2. Zahtjevi za održavanje sigurnosti na radnom mjestu…….…..32

3.3. Sigurnosni zahtjevi za zaposlene u preduzeću…………32

Zaključak…………………………………………………………………………………….…..…..34

Spisak korišćenih izvora i literature………………………………………………..36

Uvod

Mineralno obogaćivanje - je industrija koja prerađuje čvrste minerale sa namjerom da se dobiju koncentrati, tj. proizvodi, čiji je kvalitet veći od kvaliteta sirovina i ispunjava uslove za njihovu dalju upotrebu u nacionalnoj privredi.Minerali su osnova nacionalne ekonomije i ne postoji niti jedna industrija u kojoj se ne koriste minerali ili proizvodi njihove prerade.

Jedan od ovih minerala je volfram - metal sa jedinstvenim svojstvima. Ima najvišu tačku ključanja i topljenja među metalima, dok ima najniži koeficijent toplinske ekspanzije. Osim toga, jedan je od najtvrđih, najtežih, stabilnih i gustih metala: gustoća volframa je uporediva sa gustinom zlata i uranijuma i 1,7 puta je veća od gustoće olova.Glavni minerali volframa su šelit, hübnerit i volframit. U zavisnosti od vrste minerala, rude se mogu podeliti na dve vrste; šeelit i volframit. Prilikom prerade ruda koje sadrže volfram, gravitacijske, flotacijske, magnetne, a također i elektrostatičke,hidrometalurškim i drugim metodama.

Posljednjih godina, cermet tvrde legure na bazi volfram karbida su se široko koristile. Takve legure se koriste kao rezači, za proizvodnju svrdla, kalupa za hladno izvlačenje žice, kalupa, opruga, dijelova pneumatskih alata, ventila motora s unutarnjim sagorijevanjem, dijelova mehanizama otpornih na toplinu koji rade na visokim temperaturama. Površinske tvrde legure (steliti), koje se sastoje od volframa (3-15%), hroma (25-35%) i kobalta (45-65%) sa malom količinom ugljika, koriste se za premazivanje dijelova mehanizama koji se brzo troše ( lopatice turbine, oprema bagera i sl.). Legure volframa sa niklom i bakrom koriste se u proizvodnji zaštitnih ekrana od gama zraka u medicini.

Metalni volfram se koristi u elektrotehnici, radiotehnici, rendgenskoj tehnici: za proizvodnju filamenata u električnim lampama, grijača za visokotemperaturne električne peći, antikatoda i katoda rendgenskih cijevi, vakuumske opreme i još mnogo toga. Jedinjenja volframa se koriste kao boje, za davanje otpornosti na vatru i otpornost na vodu tkaninama, u hemiji - kao osjetljivi reagens za alkaloide, nikotin, proteine, kao katalizator u proizvodnji visokooktanskog benzina.

Volfram se također široko koristi u proizvodnji vojne i svemirske tehnologije (oklopne ploče, kupole tenkova, cijevi pušaka i topova, jezgra raketa itd.).

Struktura potrošnje volframa u svijetu se stalno mijenja. Iz nekih industrija ga zamjenjuju drugi materijali, ali se pojavljuju nova područja njegove primjene. Dakle, u prvoj polovini 20. stoljeća do 90% volframa je potrošeno na legiranje čelika. Trenutno u industriji dominira proizvodnja volfram karbida, a upotreba volfram metala postaje sve značajnija. Nedavno su se otvorile nove mogućnosti korištenja volframa kao ekološki prihvatljivog materijala. Volfram može zamijeniti olovo u proizvodnji različite municije, a također može naći primjenu u proizvodnji sportske opreme, posebno palica i loptica za golf. Razvoj u ovim oblastima je u toku u Sjedinjenim Državama. U budućnosti bi volfram trebao zamijeniti osiromašeni uranijum u proizvodnji municije velikog kalibra. 1970-ih, kada su cijene volframa bile oko 170 dolara. po 1% sadržaja WO 3 po 1 toni proizvoda, Sjedinjene Američke Države, a zatim i neke zemlje NATO-a, volfram su u teškoj municiji zamijenile osiromašenim uranijumom, koji je sa istim tehničkim karakteristikama bio znatno jeftiniji.

Volfram, kao hemijski element, spada u grupu teških metala i sa ekološkog gledišta spada u umereno toksičan (II-III klasa). Trenutno su izvori zagađenja životne sredine volframom procesi istraživanja, ekstrakcije i prerade (obogaćivanje i metalurgija) mineralnih sirovina koje sadrže volfram. Kao rezultat prerade, takvi izvori su neiskorišteni čvrsti otpad, kanalizacija, prašina koja sadrži sitne čestice volframa. Prilikom obogaćivanja volframovih ruda nastaje čvrsti otpad u obliku deponija i razne jalovine. Otpadne vode iz postrojenja za preradu predstavljaju jalovišta, koja se koriste kao reciklirana voda u procesima mljevenja i flotacije.

Svrha završnog kvalifikacionog rada: obrazložiti tehnološku shemu obogaćivanja volframovih ruda na primjeru Primorskog GOK-a i suštinu procesa dehidracije u ovoj tehnološkoj shemi.

IRKUTSK DRŽAVNI TEHNIČKI UNIVERZITET

Kao rukopis

Artemova Olesya Stanislavovna

RAZVOJ TEHNOLOGIJE ZA VAĐENJE VOFRAMA IZ STARE JAPOVINE DŽIDA VMK

Specijalnost 25.00.13 - Obogaćivanje minerala

disertacije za zvanje kandidata tehničkih nauka

Irkutsk 2004

Radovi su izvedeni na Irkutskom državnom tehničkom univerzitetu.

Naučni savetnik: doktor tehničkih nauka,

Profesor K. V. Fedotov

Zvanični protivnici: doktor tehničkih nauka,

Profesor Yu.P. Morozov

Kandidat tehničkih nauka A.Ya. Mashovich

Vodeća organizacija: St. Petersburg State

Rudarski institut (Tehnički univerzitet)

Odbrana će se održati 22. decembra 2004. godine u /O* sati na sastanku vijeća za disertacije D 212.073.02 Irkutskog državnog tehničkog univerziteta na adresi: 664074, Irkutsk, ul. Ljermontov, 83, soba. K-301

Naučni sekretar Vijeća za disertaciju Prof

OPŠTI OPIS RADA

Relevantnost rada. Volframove legure imaju široku primjenu u mašinstvu, rudarstvu, metaloprerađivačkoj industriji, te u proizvodnji opreme za električnu rasvjetu. Glavni potrošač volframa je metalurgija.

Povećanje proizvodnje volframa moguće je zbog uključivanja u preradu složenih po sastavu, teško obogaćenih, siromašnih sadržajem vrijednih komponenti i vanbilansnih ruda, kroz široku primjenu metoda gravitacijskog obogaćivanja.

Uključivanje u preradu ustajale jalovine Džida VMK riješit će hitan problem sirovinske baze, povećati proizvodnju traženog volframovog koncentrata i poboljšati ekološku situaciju u Zabajkalskom regionu.

Svrha rada: naučno potkrepiti, razviti i ispitati racionalne tehnološke metode i načine obogaćivanja ustajale jalovine VMK Džida koja sadrži volfram.

Ideja rada: proučavanje odnosa između strukturnog, materijalnog i faznog sastava ustajale jalovine Dzhida VMK sa njihovim tehnološkim svojstvima, što omogućava stvaranje tehnologije za preradu tehnogenih sirovina.

U radu su riješeni sljedeći zadaci: procijeniti raspodjelu volframa u prostoru glavne tehnogene formacije Dzhida VMK; proučavanje materijalnog sastava ustajale jalovine Džižinskog VMK; istražiti kontrast ustajale jalovine u izvornoj veličini prema sadržaju W i 8 (II); istražiti gravitacionu sposobnost pranja ustajale jalovine Dzhida VMK u različitim veličinama; utvrditi izvodljivost upotrebe magnetnog obogaćivanja za poboljšanje kvaliteta sirovih koncentrata koji sadrže volfram; optimizirati tehnološku šemu za obogaćivanje tehnogenih sirovina iz OTO-a Dzhida VMK; izvršiti poluindustrijska ispitivanja razvijene šeme za izdvajanje W iz ustajale jalovine FESCO.

Metode istraživanja: spektralne, optičke, optičko-geometrijske, hemijske, mineraloške, fazne, gravitacione i magnetne metode za analizu sastava materijala i tehnoloških svojstava izvornih mineralnih sirovina i proizvoda za obogaćivanje.

Pouzdanost i valjanost naučnih odredbi, zaključaka obezbjeđuje reprezentativan obim laboratorijskih istraživanja; potvrđeno zadovoljavajućom konvergencijom izračunatih i eksperimentalno dobijenih rezultata obogaćivanja, korespondencijom rezultata laboratorijskih i pilot ispitivanja.

NARODNA BIBLIOTEKA I Spec glyle!

Naučna novina:

1. Utvrđeno je da se tehnogene sirovine koje sadrže volfram Dzhida VMK u bilo kojoj veličini efikasno obogaćuju gravitacionom metodom.

2. Uz pomoć generalizovanih krivulja gravitacionog obrada utvrđeni su granični tehnološki parametri za preradu ustajale jalovine Dzhida VMK različitih veličina gravitacionom metodom i identifikovani uslovi za dobijanje deponijske jalovine uz minimalne gubitke volframa.

3. Ustanovljeni su novi obrasci procesa separacije koji određuju gravitaciono ispiranje tehnogenih sirovina koje sadrže volfram veličine čestica +0,1 mm.

4. Za staru jalovinu Dzhida VMK utvrđena je pouzdana i značajna korelacija između sadržaja WO3 i S(II).

Praktični značaj: razvijena je tehnologija za obogaćivanje ustajale jalovine Dzhida VMK, koja osigurava efikasnu ekstrakciju volframa, što omogućava dobijanje kondicioniranog volframovog koncentrata.

Provjera rada: glavni sadržaj rada disertacije i njegove pojedinačne odredbe objavljene su na godišnjim naučnim i tehničkim konferencijama Irkutskog državnog tehničkog univerziteta (Irkutsk, 2001-2004), Sveruskoj školi-seminaru za mlade naučnike " Leon Readings - 2004" (Irkutsk, 2004), naučni simpozijum "Rudarska nedelja - 2001" (Moskva, 2001), Sveruska naučna i praktična konferencija "Nove tehnologije u metalurgiji, hemiji, obogaćivanju i ekologiji" (Sankt Peterburg, 2004). .), Plaksinska čitanja - 2004. U cijelosti, rad na disertaciji predstavljen je na Odsjeku za preradu minerala i inženjersku ekologiju na ISTU, 2004. i na Katedri za preradu minerala, SPGGI (TU), 2004.

Publikacije. Na temu disertacije objavljeno je 8 štampanih publikacija.

Struktura i obim posla. Disertacija se sastoji od uvoda, 3 poglavlja, zaključka, 104 bibliografska izvora i sadrži 139 stranica, uključujući 14 slika, 27 tabela i 3 dodatka.

Autor izražava duboku zahvalnost naučnom savetniku, doktoru tehničkih nauka, prof. K.V. Fedotovu za profesionalno i prijateljsko vođenje; prof. HE. Belkova na vrijednim savjetima i korisnim kritičkim primjedbama tokom rasprave o radu disertacije; G.A. Badenikova - za konsultacije oko proračuna tehnološke šeme. Autor se iskreno zahvaljuje osoblju Odsjeka na sveobuhvatnoj pomoći i podršci pruženoj u izradi disertacije.

Objektivni preduslovi za uključivanje tehnogenih formacija u proizvodni promet su:

Neminovnost očuvanja potencijala prirodnih resursa. Osigurava se smanjenjem eksploatacije primarnih mineralnih sirovina i smanjenjem količine štete nanesene okolišu;

Potreba za zamjenom primarnih resursa sekundarnim. Zbog potreba proizvodnje u materijalu i sirovinama, uključujući i one industrije čija je baza prirodnih resursa praktično iscrpljena;

Mogućnost korištenja industrijskog otpada osigurana je uvođenjem naučnog i tehnološkog napretka.

Proizvodnja proizvoda iz tehnogenih ležišta u pravilu je nekoliko puta jeftinija nego od sirovina posebno iskopanih za ovu namjenu, a odlikuje se brzim povratom ulaganja.

Objekti za skladištenje otpada od bogaćenja ruda su objekti povećane ekološke opasnosti zbog svog negativnog uticaja na vazdušni basen, podzemne i površinske vode i zemljišni pokrivač na ogromnim površinama.

Plaćanja za zagađenje su oblik naknade ekonomske štete od emisija i ispuštanja zagađujućih materija u životnu sredinu, kao i za odlaganje otpada na teritoriji Ruske Federacije.

Rudno polje Dzhida pripada visokotemperaturnom duboko hidrotermalnom kvarc-volframitskom (ili kvarc-hubneritskom) tipu ležišta, koji igraju glavnu ulogu u ekstrakciji volframa. Glavni rudni mineral je volframit, čiji se sastav kreće od ferberita do pobnerita sa svim međučlanovima serije. Šelit je manje uobičajen volfrat.

Rude sa volframitom obogaćuju se uglavnom prema gravitacionoj shemi; Obično se gravitacione metode mokrog obogaćivanja koriste na mašinama za šivanje, hidrociklonima i koncentracijskim stolovima. Magnetna separacija se koristi za dobijanje kondicioniranih koncentrata.

Do 1976. godine, rude u fabrici Dzhida VMK prerađivane su prema dvostepenoj gravitacionoj shemi, uključujući teško-srednje obogaćivanje u hidrociklonima, dvostepenu koncentraciju usko klasifikovanih rudnih materijala na trospratnim stolovima tipa SK-22, ponovno mljevenje i obogaćivanje industrijskih proizvoda u posebnom ciklusu. Mulj je obogaćivan po posebnoj gravitacijskoj shemi korištenjem domaćih i stranih tabela koncentracije mulja.

Od 1974. do 1996. godine skladištena je jalovina obogaćivanja samo volframovih ruda. 1985-86 rude su prerađivane po gravitaciono-flotacijskoj tehnološkoj shemi. Stoga su jalovina gravitacijskog obogaćivanja i sulfidni produkt gravitacije flotacije odloženi u glavno jalovište. Od sredine 1980-ih, zbog povećanog protoka rude koja se isporučuje iz rudnika Inkursky, udio otpada iz velikih

klase, do 1-3 mm. Nakon gašenja Rudarsko-prerađivačke tvornice Dzhida 1996. godine, taložnik se samouništen zbog isparavanja i filtracije.

2000. godine „Jalovište za hitno ispuštanje“ (HAS) izdvojeno je kao samostalan objekat zbog prilično značajne razlike od glavnog jalovišta u pogledu uslova pojavljivanja, obima rezervi, kvaliteta i stepena očuvanosti tehnogenih pijesak. Druga sekundarna jalovina su aluvijalne tehnogene naslage (ATO), koje obuhvataju ponovno taloženu flotacionu jalovinu ruda molibdena u području riječne doline. Modonkul.

Osnovni standardi plaćanja za odlaganje otpada u okviru utvrđenih granica za Dzhida VMK su 90.620.000 rubalja. Godišnja ekološka šteta od degradacije zemljišta zbog postavljanja jalovine ustajale rude procjenjuje se na 20.990.200 rubalja.

Dakle, učešće u preradi ustajale jalovine obogaćivanja rude Dzhida VMK omogućiće: 1) rešavanje problema sirovinske baze preduzeća; 2) povećati proizvodnju traženog "-koncentrata" i 3) poboljšati ekološku situaciju u Zabajkalskom regionu.

Sastav materijala i tehnološka svojstva tehnogene mineralne formacije Dzhida VMK

Izvršena su geološka ispitivanja ustajale jalovine VMK Dzhida. Prilikom pregleda bočnog jalovišta (Handed Discharge Tailing Facility (HAS)) uzeto je 13 uzoraka. Na području ATO ležišta uzeto je 5 uzoraka. Površina uzorkovanja glavne deponije jalovine (MTF) iznosila je 1015 hiljada m2 (101,5 ha), uzeto je 385 parcijalnih uzoraka. Masa uzetih uzoraka je 5 tona. Svi uzeti uzorci su analizirani na sadržaj "03 i 8 (I).

OTO, CHAT i ATO su statistički upoređeni u pogledu sadržaja "03" pomoću Studentovog t-testa. Sa sigurnošću od 95% utvrđeno je: 1) odsustvo značajne statističke razlike u sadržaju "03". " između privatnih uzoraka bočne jalovine; 2) prosječni rezultati ispitivanja OTO u pogledu sadržaja "03" 1999. i 2000. godine odnose se na istu opštu populaciju 3) prosječni rezultati ispitivanja glavne i sekundarne jalovine u smislu sadržaja "03" “ međusobno se značajno razlikuju i mineralne sirovine svih jalovina ne mogu se prerađivati ​​po istoj tehnologiji.

Predmet našeg istraživanja je opšta relativnost.

Materijalni sastav mineralnih sirovina OTO Džida VMK utvrđen je analizom običnih i grupnih tehnoloških uzoraka, kao i proizvoda njihove prerade. Slučajni uzorci analizirani su na sadržaj "03 i 8(11). Grupni uzorci su korišteni za mineralošku, hemijsku, faznu i sita analizu.

Prema spektralnoj semi-kvantitativnoj analizi reprezentativnog analitičkog uzorka, glavna korisna komponenta - " i sekundarna - Pb, /u, Cu, Au i sadržaj "03 u obliku scheelite

prilično stabilan u svim veličinskim klasama raznih razlika pijeska i u prosjeku iznosi 0,042-0,044%. Sadržaj WO3 u obliku hübnerita nije isti u različitim klasama veličine. Visok sadržaj WO3 u obliku hübnerita bilježi se u česticama veličine +1 mm (od 0,067 do 0,145%), a posebno u klasi -0,08+0 mm (od 0,210 do 0,273%). Ova karakteristika je tipična za svijetli i tamni pijesak i zadržava se za prosječni uzorak.

Rezultati spektralnih, hemijskih, mineraloških i faznih analiza potvrđuju da će svojstva hubnerita, kao glavnog mineralnog oblika \UO3, odrediti tehnologiju obogaćivanja mineralnih sirovina od strane OTO Dzhida VMK.

Granulometrijske karakteristike sirovine OTO sa distribucijom volframa po klasama veličine prikazane su na sl. 1.2.

Može se vidjeti da najveći dio materijala OTO uzorka (~58%) ima finoću od -1 + 0,25 mm, po 17% spada u velike (-3 + 1 mm) i male (-0,25 + 0,1 mm) klase . Udio materijala sa veličinom čestica od -0,1 mm iznosi oko 8%, od čega polovina (4,13%) otpada na klasu mulja -0,044 + 0 mm.

Volfram karakteriše mala fluktuacija (0,04-0,05%) u sadržaju u klasama veličina od -3 +1 mm do -0,25 + 0,1 mm i nagli porast (do 0,38%) u klasi veličine -0,1+ 0,044 mm. U klasi sluzi -0,044+0 mm sadržaj volframa je smanjen na 0,19%. To jest, 25,28% volframa je koncentrisano u klasi -0,1 + 0,044 mm sa izlazom ove klase od oko 4% i 37,58% - u klasi -0,1 + 0 mm sa izlazom ove klase od 8,37%.

Kao rezultat analize podataka o impregnaciji hubnerita i šeelita u mineralne sirovine OTO početne veličine i usitnjenih do -0,5 mm (vidi tabelu 1).

Tabela 1 - Raspodjela zrna i izraslina pobnerita i šeelita po klasama veličine početnih i drobljenih mineralnih sirovina _

Klase veličina, mm Distribucija, %

Huebnerite Scheelite

Besplatno žitarice | Spojnice žitarice | spojnice

OTO materijal u originalnoj veličini (- 5 +0 mm)

3+1 36,1 63,9 37,2 62,8

1+0,5 53,6 46,4 56,8 43,2

0,5+0,25 79,2 20,8 79,2 20,8

0,25+0,125 88,1 11,9 90,1 9,9

0,125+0,063 93,6 6,4 93,0 7,0

0,063+0 96,0 4,0 97,0 3,0

Iznos 62,8 37,2 64,5 35,5

OTO materijal brušen na -0,5 +0 mm

0,5+0,25 71,5 28,5 67,1 32,9

0,25+0,125 75,3 24,7 77,9 22,1

0,125+0,063 89,8 10,2 86,1 13,9

0,063+0 90,4 9,6 99,3 6,7

Iznos 80,1 19,9 78,5 21.5

Zaključeno je da je potrebno razvrstavanje otopljenih mineralnih sirovina OTO po veličini od 0,1 mm i odvojeno obogaćivanje dobijenih klasa. Iz velike klase proizilazi: 1) odvojiti slobodna zrna u grubi koncentrat, 2) jalovinu koja sadrži izrasline podvrgnuti ponovnom mljevenju, odlivanju, kombinovanju sa olupljenom klasom -0,1 + 0 mm originalnih mineralnih sirovina i gravitacije obogaćivanje za ekstrakciju finih zrna šeelita i pobnerita u sredinu.

Za procjenu kontrasta mineralnih sirovina OTO korišten je tehnološki uzorak koji predstavlja skup od 385 pojedinačnih uzoraka. Rezultati frakcionisanja pojedinačnih uzoraka prema sadržaju WO3 i sumpornog sumpora prikazani su na sl.3,4.

0 S OS 0,2 "l Mol O 2 SS * _ " 8

S(kk|Jupytetr"oknsmm"fr**m.% Sadrži gulfkshoYa

Rice. Slika 3 Uslovne kontrastne krive početne Sl. 4 Uslovne kontrastne krive inicijalnog

mineralne sirovine OTO prema sadržaju N/O) mineralne sirovine OTO prema sadržaju 8 (II)

Utvrđeno je da su kontrasti za sadržaj WO3 i S(II) 0,44 i 0,48, respektivno. Uzimajući u obzir suprotnu klasifikaciju ruda, ispitivane mineralne sirovine prema sadržaju WO3 i S(II) spadaju u kategoriju nekontrastnih ruda. Radiometrijsko obogaćivanje nije

pogodan za vađenje volframa iz male ustajale jalovine Dzhida VMK.

Rezultati korelacione analize, koji su otkrili matematičku zavisnost između koncentracija \\O3 i S (II) (C3 = 0»0232 + 0,038C5 (u) i r = 0,827; korelacija je pouzdana i pouzdana), potvrđuju zaključke o necelishodnosti upotrebe radiometrijske separacije.

Rezultati analize odvajanja mineralnih zrna OTO u teškim tečnostima pripremljenim na bazi selen bromida korišćeni su za proračun i prikaz krivulja gravitacione ispljivosti (Sl. 5), iz čijeg oblika, posebno krive, proizilazi da OTO Dzhida VMK je pogodan za bilo koju metodu gravitacionog obogaćivanja minerala.

Uzimajući u obzir nedostatke u korišćenju krivulja gravitacionog obogaćivanja, a posebno krivulje za određivanje sadržaja metala u izbočenim frakcijama sa datim prinosom ili iskorištavanjem, izgrađene su generalizovane krivulje gravitacionog obogaćivanja (sl. 6), rezultati analize koji su dati u tabeli. 2.

Tabela 2 - Predviđeni tehnološki pokazatelji obogaćivanja različitih klasa veličine ustajale jalovine Dzhida VMK gravitacionom metodom_

g Veličina razreda, mm Maksimalni gubici \Y sa jalovinom, % Prinos jalovine, % XV sadržaj, %

u repovima na kraju

3+1 0,0400 25 82,5 0,207 0,1

3+0,5 0,0400 25 84 0,19 0,18

3+0,25 0,0440 25 90 0,15 0,28

3+0,1 0,0416 25 84,5 0,07 0,175

3+0,044 0,0483 25 87 0,064 0,27

1+0,5 0,04 25 84,5 0,16 0,2

1+0,044 0,0500 25 87 0,038 0,29

0,5+0,25 0,05 25 92,5 0,04 0,45

0,5+0,044 0,0552 25 88 0,025 0,365

0,25+0,1 0,03 25 79 0,0108 0,1

0,25+0,044 0,0633 15 78 0,02 0,3

0,1+0,044 0,193 7 82,5 0,018 1,017

U pogledu gravitacione perivosti, klase -0,25+0,044 i -0,1+0,044 mm značajno se razlikuju od materijala drugih veličina. Najbolji tehnološki pokazatelji gravitacionog obogaćivanja mineralnih sirovina predviđeni su za klasu veličine -0,1+0,044 mm:

Rezultati elektromagnetnog frakcionisanja teških frakcija (HF), gravitacione analize pomoću univerzalnog magneta Sochnev C-5 i magnetne separacije HF pokazali su da je ukupan prinos jako magnetnih i nemagnetnih frakcija 21,47% i da su gubici "u njima 4,5%.Minimalni gubici "sa nemagnetnom frakcijom i maksimalnim sadržajem" u kombinovanom slabo magnetnom proizvodu predviđaju se ako separacioni izvor u jakom magnetnom polju ima veličinu čestica od -0,1+0 mm.

Rice. 5 Gravitacijske krivulje perljivosti za ustajalu jalovinu Dzhida VMK

f) klasa -0,1+0,044 mm

Rice. 6 Uopštene krive gravitacione perivosti različitih veličinskih klasa mineralnih sirovina OTO

Izrada tehnološke šeme za obogaćivanje ustajale jalovine Dzhida VM K

Rezultati tehnološkog ispitivanja različitih metoda gravitacionog obogaćivanja ustajale jalovine VMK Džida prikazani su u tabeli. 3.

Tabela 3 - Rezultati ispitivanja gravitacionih uređaja

Dobijeni su uporedivi tehnološki pokazatelji za ekstrakciju WO3 u grubi koncentrat prilikom obogaćivanja neklasifikovane ustajale jalovine kako pužnom tako i centrifugalnom separacijom. Minimalni gubici WO3 sa jalovinom utvrđeni su pri obogaćivanju u centrifugalnom koncentratoru klase -0,1+0 mm.

U tabeli. 4 prikazuje granulometrijski sastav sirovog W-koncentrata sa veličinom čestica od -0,1+0 mm.

Tabela 4 - Raspodjela veličine čestica sirovog W-koncentrata

Klasa veličine, mm Prinos klasa, % Sadržaj Distribucija AUOz

Apsolutni relativ, %

1+0,071 13,97 0,11 1,5345 2,046

0,071+0,044 33,64 0,13 4,332 5,831

0,044+0,020 29,26 2,14 62,6164 83,488

0,020+0 23,13 0,28 6,4764 8,635

Ukupno 100,00 0,75 75,0005 100,0

U koncentratu, glavna količina WO3 je u klasi -0,044+0,020 mm.

Prema podacima mineraloške analize, u odnosu na izvorni materijal, maseni udio pobnerita (1,7%) i rudnih sulfidnih minerala, posebno pirita (16,33%), veći je u koncentratu. Sadržaj stijena - 76,9%. Kvalitet sirovog W-koncentrata može se poboljšati uzastopnom primjenom magnetne i centrifugalne separacije.

Rezultati ispitivanja gravitacionih aparata za ekstrakciju >UOz iz jalovine primarnog gravitacionog obogaćivanja mineralnih sirovina OTO sa veličinom čestica od +0,1 mm (tabela 5) dokazali su da je najefikasniji aparat koncentrator KKEL80N.

Tabela 5 - Rezultati ispitivanja gravitacionih aparata

Proizvod G,% ßwo>, % rßwo> st ">, %

vijčani separator

Koncentrat 19,25 0,12 2,3345 29,55

Jalovina 80,75 0,07 5,5656 70,45

Početni uzorak 100,00 0,079 7,9001 100,00

wing gateway

Koncentrat 15,75 0,17 2,6750 33,90

Jalovina 84,25 0,06 5,2880 66.10

Početni uzorak 100,00 0,08 7,9630 100,00

tabela koncentracije

Koncentrat 23,73 0,15 3,56 44,50

Jalovina 76,27 0,06 4,44 55,50

Početni uzorak 100,00 0,08 8,00 100,00

centrifugalni koncentrator KC-MD3

Koncentrat 39,25 0,175 6,885 85,00

Jalovina 60,75 0,020 1,215 15,00

Početni uzorak 100,00 0,081 8,100 100,00

Prilikom optimizacije tehnološke šeme za obogaćivanje mineralnih sirovina od strane OTO Džida VMK, uzeto je u obzir: 1) tehnološke šeme za preradu fino raspršenih ruda volframita domaćih i stranih postrojenja za obogaćivanje; 2) tehničke karakteristike savremene opreme koja se koristi i njene dimenzije; 3) mogućnost korišćenja iste opreme za istovremeno izvođenje dve operacije, na primer, odvajanje minerala po veličini i dehidracija; 4) ekonomski troškovi za hardversko projektovanje tehnološke šeme; 5) rezultate prikazane u poglavlju 2; 6) GOST zahtjevi za kvalitet volframovih koncentrata.

Prilikom poluindustrijskog ispitivanja razvijene tehnologije (sl. 7-8 i tabela 6) prerađeno je 15 tona početnih mineralnih sirovina za 24 sata.

Rezultati spektralne analize reprezentativnog uzorka dobijenog koncentrata potvrđuju da je W-koncentrat III magnetne separacije kondicioniran i da odgovara klasi KVG (T) GOST 213-73.

Slika 8 Rezultati tehnološkog ispitivanja šeme za doradu grubih koncentrata i srednjaka iz ustajale jalovine Dzhida VMK

Tabela 6 - Rezultati ispitivanja tehnološke šeme

Proizvod u

Kondicionirani koncentrat 0,14 62,700 8,778 49,875

Odlagalište jalovine 99,86 0,088 8,822 50,125

Izvorna ruda 100,00 0,176 17,600 100,000

ZAKLJUČAK

U radu je dato rješenje jednog urgentnog naučno-proizvodnog problema: naučno utemeljene, razvijene i u određenoj mjeri implementirane efikasne tehnološke metode za vađenje volframa iz ustajale jalovine rudne koncentracije Džida VMK.

Glavni rezultati istraživanja, razvoja i njihove praktične implementacije su sljedeći

Glavna korisna komponenta je volfram, prema čijem sadržaju je ustajala jalovina nekontrastna ruda, predstavljen je uglavnom hubneritom, koji određuje tehnološka svojstva tehnogenih sirovina. Volfram je neravnomjerno raspoređen po klasama veličina i njegova glavna količina je koncentrirana u veličini

Dokazano je da je jedina efikasna metoda obogaćivanja ustajale jalovine Dzhida VMK koja sadrži W gravitacija. Na osnovu analize generalizovanih krivulja gravitacione koncentracije ustajale jalovine koja sadrži W, utvrđeno je da je deponijska jalovina sa minimalnim gubicima volframa obeležje obogaćivanja tehnogenih sirovina sa veličinom čestica od -0,1 + Omm. . Utvrđeni su novi obrasci procesa separacije koji određuju tehnološke parametre gravitacionog obogaćivanja ustajale jalovine Dzhida VMK finoće +0,1 mm.

Dokazano je da među gravitacionim aparatima koji se koriste u rudarskoj industriji za obogaćivanje ruda koje sadrže W, za maksimalno izvlačenje volframa iz tehnogenih sirovina Džida VMK u grube W-koncentrate, pužni separator i jalovinu KKEb80N primarnog obogaćivanja tehnogenih sirovina koje sadrže W u veličini - 0,1 mm.

3. Optimizovana tehnološka šema za ekstrakciju volframa iz ustajale jalovine koncentracije rude Džida VMK omogućila je dobijanje kondicioniranog W-koncentrata, rešavanje problema iscrpljivanja mineralnih resursa Džida VMK i smanjenje negativnog uticaja. proizvodnih aktivnosti preduzeća na životnu sredinu.

Poželjna upotreba gravitacione opreme. Prilikom poluindustrijskih ispitivanja razvijene tehnologije vađenja volframa iz ustajale jalovine Džida VMK dobijen je kondicionirani "-koncentrat sa sadržajem" 03 62,7% sa ekstrakcijom od 49,9%. Rok otplate postrojenja za obogaćivanje za preradu ustajale jalovine Džida VMK za potrebe vađenja volframa bio je 0,55 godina.

Glavne odredbe disertacije objavljene su u sljedećim radovima:

1. Fedotov K.V., Artemova O.S., Polinskina I.V. Procjena mogućnosti prerade ustajale jalovine Dzhida VMK, Prerada rude: sub. naučnim radi. - Irkutsk: Izdavačka kuća ISTU, 2002. - 204 str., S. 74-78.

2. Fedotov K.V., Senchenko A.E., Artemova O.S., Polinkina I.V. Upotreba centrifugalnog separatora sa kontinuiranim ispuštanjem koncentrata za ekstrakciju volframa i zlata iz jalovine Dzhida VMK, Problemi životne sredine i nove tehnologije za složenu preradu mineralnih sirovina: Zbornik radova međunarodne konferencije „Plaksinska čitanja - 2002. ". - M.: P99, Izdavačka kuća PCC "Altex", 2002. - 130 str., str. 96-97.

3. Zelinskaya E.V., Artemova O.S. Mogućnost prilagođavanja selektivnosti djelovanja kolektora pri flotaciji ruda koje sadrže volfram iz ustajale jalovine, Usmjerene promjene fizičko-hemijskih svojstava minerala u procesima prerade minerala (Plaksin Readings), materijali međunarodnog skupa. . - M.: Alteks, 2003. -145 s, str.67-68.

4. Fedotov K.V., Artemova O.S. Problemi prerade ustajalih proizvoda koji sadrže volfram Savremene metode prerade mineralnih sirovina: Konferencijski materijali. Irkutsk: Irk. Država. One. Univerzitet, 2004 - 86 str.

5. Artemova O. S., Gaiduk A. A. Ekstrakcija volframa iz ustajale jalovine fabrike volfram-molibdena Dzhida. Perspektive razvoja tehnologije, ekologije i automatizacije hemijske, prehrambene i metalurške industrije: Zbornik radova sa naučno-praktične konferencije. - Irkutsk: Izdavačka kuća ISTU. - 2004. - 100 str.

6. Artemova O.S. Procjena neravnomjerne raspodjele volframa u jalovini Dzhida. Savremene metode za procjenu tehnoloških svojstava mineralnih sirovina plemenitih metala i dijamanata i progresivne tehnologije njihove prerade (Plaksinska čitanja): Zbornik radova međunarodnog skupa. Irkutsk, 13-17. septembar 2004. - M.: Alteks, 2004. - 232 str.

7. Artemova O.S., Fedotov K.V., Belkova O.N. Izgledi za korištenje tehnogenog ležišta Dzhida VMK. Sveruska naučno-praktična konferencija "Nove tehnologije u metalurgiji, hemiji, obogaćivanju i ekologiji", Sankt Peterburg, 2004.

Potpisano za štampu 12. H 2004. Format 60x84 1/16. Papir za štampanje. Ofset štampa. Konv. pećnica l. Uch.-ed.l. 125. Tiraž 400 primjeraka. Zakon 460.

ID br. 06506 od 26. decembra 2001. Irkutsk državni tehnički univerzitet 664074, Irkutsk, ul. Lermontova, 83

Ruski fond RNB

1. ZNAČAJ UMJETNIH MINERALNIH SIROVINA

1.1. Mineralni resursi rudne industrije u Ruskoj Federaciji i podindustrija volframa

1.2. Tehnogene mineralne formacije. Klasifikacija. Potreba za korištenjem

1.3. Tehnogene mineralne formacije Dzhida VMK

1.4. Ciljevi i zadaci studije. Metode istraživanja. Odredbe za odbranu

2. ISTRAŽIVANJE MATERIJALNOG SASTAVA I TEHNOLOŠKIH SVOJSTVA STARE JAPOVINE DŽIDA VMK

2.1. Geološko uzorkovanje i procjena raspodjele volframa

2.2. Materijalni sastav mineralnih sirovina

2.3. Tehnološka svojstva mineralnih sirovina

2.3.1. Ocjenjivanje

2.3.2. Proučavanje mogućnosti radiometrijskog odvajanja mineralnih sirovina u početnoj veličini

2.3.3. Analiza gravitacije

2.3.4. Magnetna analiza

3. IZRADA TEHNOLOŠKE ŠEME ZA VAĐENJE VOFRAMA IZ STARE JAPOVINE DŽIDA VMK

3.1. Tehnološka ispitivanja različitih gravitacionih uređaja pri obogaćivanju ustajale jalovine različitih veličina

3.2. Optimizacija šeme obrade GR

3.3. Poluindustrijsko ispitivanje razvijene tehnološke sheme za obogaćivanje opšte teorije relativnosti i industrijskog postrojenja

Uvod Disertacija iz nauka o Zemlji, na temu "Razvoj tehnologije za vađenje volframa iz ustajale jalovine Dzhida VMK"

Nauke o obogaćivanju minerala prvenstveno su usmjerene na razvoj teorijskih osnova procesa separacije minerala i stvaranje aparata za obogaćivanje, na otkrivanje odnosa između obrazaca distribucije komponenti i uslova separacije u proizvodima obogaćivanja u cilju povećanja selektivnosti i brzine separacije, njene efikasnosti i ekonomičnost i sigurnost životne sredine.

Uprkos značajnim rezervama minerala i smanjenju potrošnje resursa poslednjih godina, iscrpljivanje mineralnih resursa jedan je od najvažnijih problema u Rusiji. Slaba upotreba tehnologija koje štede resurse doprinosi velikim gubicima minerala tokom vađenja i obogaćivanja sirovina.

Analiza razvoja opreme i tehnologije za preradu minerala u proteklih 10-15 godina ukazuje na značajna dostignuća domaće fundamentalne nauke u oblasti razumevanja glavnih pojava i obrazaca u separaciji mineralnih kompleksa, što omogućava stvaranje visoko efikasne procese i tehnologije za primarnu preradu ruda složenog materijalnog sastava i, posljedično, da metalurškoj industriji obezbijedi neophodan asortiman i kvalitet koncentrata. Istovremeno, u našoj zemlji, u poređenju sa razvijenim inostranstvom, i dalje postoji značajno zaostajanje u razvoju mašinske baze za proizvodnju glavne i pomoćne opreme za obogaćivanje, njenom kvalitetu, potrošnji metala, energetskom intenzitetu. i otpornost na habanje.

Osim toga, zbog resorne pripadnosti rudarskih i prerađivačkih preduzeća, složene sirovine prerađivane su samo uzimajući u obzir neophodne potrebe industrije za određenim metalom, što je dovelo do neracionalnog korištenja prirodnih mineralnih resursa i povećanja troškova. skladištenja otpada. Trenutno je akumulirano više od 12 milijardi tona otpada, čiji sadržaj vrijednih komponenti u nekim slučajevima premašuje njihov sadržaj u prirodnim naslagama.

Pored navedenih negativnih trendova, počevši od 90-ih godina, ekološka situacija u rudarskim i prerađivačkim preduzećima se naglo pogoršala (u nizu regija koje ugrožavaju postojanje ne samo biote, već i ljudi), došlo je do progresivnog pada vađenje ruda obojenih i crnih metala, rudarske i hemijske sirovine, pogoršanje kvaliteta prerađenih ruda i, kao rezultat toga, uključenje u preradu vatrostalnih ruda složenog materijalnog sastava, koje karakteriše nizak sadržaj vrijednih komponenti , fina diseminacija i slična tehnološka svojstva minerala. Tako je u proteklih 20 godina sadržaj obojenih metala u rudama smanjen za 1,3-1,5 puta, željeza za 1,25 puta, zlata za 1,2 puta, udio vatrostalnih ruda i uglja povećan je sa 15% na 40% ukupne mase sirovina isporučenih za obogaćivanje.

Ljudski uticaj na prirodnu sredinu u procesu ekonomske aktivnosti sada postaje globalan. U pogledu obima izvađenih i transportovanih stijena, transformacija reljefa, uticaj na preraspodjelu i dinamiku površinskih i podzemnih voda, aktiviranje geohemijskog transporta itd. ova aktivnost je uporediva sa geološkim procesima.

Neviđene razmere nadoknadivih mineralnih resursa dovode do njihovog brzog iscrpljivanja, gomilanja velike količine otpada na površini Zemlje, u atmosferi i hidrosferi, postepene degradacije prirodnih pejzaža, smanjenja biodiverziteta, smanjenja prirodnog potencijala. teritorija i njihove funkcije za održavanje života.

Objekti za skladištenje otpada za preradu rude su objekti povećane ekološke opasnosti zbog negativnog uticaja na vazdušni basen, podzemne i površinske vode i zemljišni pokrivač na velikim površinama. Uz to, jalovina je slabo istražena umjetna ležišta, čija će upotreba omogućiti dobijanje dodatnih izvora rudnih i mineralnih sirovina uz značajno smanjenje razmjera narušavanja geološke sredine u regionu.

Proizvodnja proizvoda iz tehnogenih ležišta u pravilu je nekoliko puta jeftinija nego od sirovina posebno iskopanih za ovu namjenu, a odlikuje se brzim povratom ulaganja. Međutim, složen hemijski, mineraloški i granulometrijski sastav jalovine, kao i širok spektar minerala sadržanih u njoj (od glavnih i pratećih komponenti do najjednostavnijih građevinskih materijala) otežavaju izračunavanje ukupnog ekonomskog efekta njihove prerade i odrediti individualni pristup procjeni svake jalovine.

Shodno tome, u ovom trenutku se pojavio niz nerešivih kontradikcija između promene prirode mineralno-resursne baze, tj. potreba uključivanja u preradu vatrostalnih ruda i vještačkih ležišta, pogoršana ekološka situacija u rudarskim regijama i stanje tehnologije, tehnologije i organizacije primarne prerade mineralnih sirovina.

Pitanja korišćenja otpada od obogaćivanja polimetalnih, zlatonosnih i retkih metala imaju i ekonomski i ekološki aspekt.

V.A. Chanturia, V.Z. Kozin, V.M. Avdokhin, S.B. Leonov, JI.A. Barsky, A.A. Abramov, V.I. Karmazin, S.I. Mitrofanov i drugi.

Važan dio ukupne strategije rudarske industrije, uklj. volframa, je rast upotrebe otpada od prerade rude kao dodatnih izvora rude i mineralnih sirovina, uz značajno smanjenje obima narušavanja geološke sredine u regionu i negativnog uticaja na sve komponente životne sredine.

U oblasti korišćenja otpada od prerade rude, najvažnija je detaljna mineraloška i tehnološka studija svakog specifičnog, pojedinačnog tehnogenog ležišta, čiji će rezultati omogućiti razvoj efikasne i ekološki prihvatljive tehnologije za industrijski razvoj dodatnog izvora. rudnih i mineralnih sirovina.

Problemi razmatrani u radu disertacije rješavani su u skladu sa naučnim smjerom Katedre za preradu minerala i inženjersku ekologiju Irkutskog državnog tehničkog univerziteta na temu „Fundamentalna i tehnološka istraživanja u oblasti prerade mineralnih i tehnogenih sirovina za svrha njegove integrisane upotrebe, uzimajući u obzir ekološke probleme u složenim industrijskim sistemima” i filmska tema br. 118 “Istraživanje o perljivosti ustajale jalovine Dzhida VMK”.

Svrha rada je naučno potkrepiti, razviti i testirati racionalne tehnološke metode za obogaćivanje ustajale jalovine VMK Džida koja sadrži volfram.

U radu su riješeni sljedeći zadaci:

Procijeniti distribuciju volframa u prostoru glavne tehnogene formacije Dzhida VMK;

Proučiti materijalni sastav ustajale jalovine Džižinskog VMK;

Istražiti kontrast ustajale jalovine u izvornoj veličini po sadržaju W i S (II); istražiti gravitacionu sposobnost pranja ustajale jalovine Dzhida VMK u različitim veličinama;

Utvrditi izvodljivost upotrebe magnetnog obogaćivanja za poboljšanje kvaliteta sirovih koncentrata koji sadrže volfram;

Optimizirati tehnološku shemu za obogaćivanje tehnogenih sirovina iz OTO-a Dzhida VMK; izvršiti poluindustrijska ispitivanja razvijene šeme za izdvajanje W iz ustajale jalovine FESCO-a;

Razviti shemu lanca uređaja za industrijsku preradu ustajale jalovine Dzhida VMK.

Za istraživanje je korišten reprezentativni tehnološki uzorak ustajale jalovine iz VMK Dzhida.

Prilikom rješavanja formuliranih problema korištene su sljedeće metode istraživanja: spektralne, optičke, hemijske, mineraloške, fazne, gravitacijske i magnetske metode za analizu sastava materijala i tehnoloških svojstava početnih mineralnih sirovina i proizvoda obogaćivanja.

Na odbranu se daju sljedeće glavne naučne odredbe: Utvrđene su pravilnosti distribucije početnih tehnogenih mineralnih sirovina i volframa po klasama veličine. Dokazuje se neophodnost primarne (preliminarne) klasifikacije po veličini 3 mm.

Utvrđene su kvantitativne karakteristike ustajale jalovine prerade ruda VMK Džida u pogledu sadržaja WO3 i sumpornog sumpora. Dokazano je da izvorne mineralne sirovine spadaju u kategoriju nekontrastnih ruda. Otkrivena je značajna i pouzdana korelacija između sadržaja WO3 i S(II).

Utvrđeni su kvantitativni obrasci gravitacionog obogaćivanja ustajale jalovine Dzhida VMK. Dokazano je da je za izvorni materijal bilo koje veličine efikasna metoda za ekstrakciju W obogaćivanje gravitacijom. Određeni su prediktivni tehnološki pokazatelji gravitacionog obogaćivanja početnih mineralnih sirovina u različitim veličinama.

Utvrđene su kvantitativne zakonitosti u distribuciji ustajale jalovine koncentracije rude Dzhida VMK po frakcijama različite specifične magnetske osjetljivosti. Dokazano je da uzastopna upotreba magnetnog i centrifugalnog odvajanja poboljšava kvalitet sirovih proizvoda koji sadrže W. Tehnološki načini magnetne separacije su optimizirani.

Zaključak Disertacija na temu "Obogaćivanje minerala", Artemova, Olesya Stanislavovna

Glavni rezultati istraživanja, razvoja i njihove praktične implementacije su sljedeći:

1. Urađena je analiza trenutne situacije u Ruskoj Federaciji sa mineralnim resursima rudne industrije, posebno industrije volframa. Na primjeru VMK Džida pokazano je da je problem uključivanja u preradu jalovine ustajale rude aktuelan, koji ima tehnološki, ekonomski i ekološki značaj.

2. Utvrđeni su materijalni sastav i tehnološka svojstva glavne W-noseće tehnogene formacije Dzhida VMK.

Glavna korisna komponenta je volfram, prema čijem sadržaju je ustajala jalovina nekontrastna ruda, predstavljen je uglavnom hubneritom, koji određuje tehnološka svojstva tehnogenih sirovina. Volfram je neravnomjerno raspoređen po klasama veličina i njegova glavna količina je koncentrisana u veličini -0,5 + 0,1 i -0,1 + 0,02 mm.

Dokazano je da je jedina efikasna metoda obogaćivanja ustajale jalovine Dzhida VMK koja sadrži W gravitacija. Na osnovu analize generalizovanih krivulja gravitacione koncentracije ustajale jalovine koja sadrži W, ustanovljeno je da je deponijska jalovina sa minimalnim gubicima volframa obeležje obogaćivanja tehnogenih sirovina sa veličinom čestica od -0,1 + 0. mm. Utvrđeni su novi obrasci procesa separacije koji određuju tehnološke parametre gravitacionog obogaćivanja ustajale jalovine Dzhida VMK finoće +0,1 mm.

Dokazano je da su među gravitacionim uređajima koji se koriste u rudarskoj industriji za obogaćivanje ruda koje sadrže W, pužni separator i KNELSON centrifugalni koncentrator pogodni za maksimalno izvlačenje volframa iz tehnogenih sirovina Dzhida VMK u grubi W- koncentrati. Efikasnost upotrebe koncentratora KNELSON potvrđena je i za dodatnu ekstrakciju volframa iz jalovine primarnog obogaćivanja tehnogenih sirovina koje sadrže W, veličine čestica 0,1 mm.

3. Optimizovana tehnološka šema za ekstrakciju volframa iz ustajale jalovine obogaćivanja rude Džida VMK omogućila je dobijanje kondicioniranog W-koncentrata, rešavanje problema iscrpljivanja mineralnih resursa Džida VMK i smanjenje negativnog uticaja. proizvodnih aktivnosti preduzeća na životnu sredinu.

Bitne karakteristike razvijene tehnologije za vađenje volframa iz ustajale jalovine Dzhida VMK su:

Uska klasifikacija prema veličini hrane za operacije primarne prerade;

Poželjna upotreba gravitacione opreme.

Prilikom poluindustrijskog ispitivanja razvijene tehnologije vađenja volframa iz ustajale jalovine Džida VMK, dobijen je kondicionirani W-koncentrat sa sadržajem WO3 od 62,7% uz ekstrakciju od 49,9%. Rok otplate postrojenja za obogaćivanje za preradu ustajale jalovine Džida VMK za potrebe vađenja volframa bio je 0,55 godina.

Bibliografija Disertacija o naukama o zemlji, kandidat tehničkih nauka, Artemova, Olesya Stanislavovna, Irkutsk

1. Tehničko-ekonomska procjena tehnogenih naslaga obojenih metala: Pregled / V.V. Olenin, L.B. Eršov, I.V. Belyakova. M., 1990. - 64 str.

2. Rudarske nauke. Razvoj i očuvanje unutrašnjosti Zemlje / RAS, AGN, RANS, MIA; Ed. K.N. Trubetskoy. M.: Izdavačka kuća Akademije rudarskih nauka, 1997. -478 str.

3. Novikov A.A., Sazonov G.T. Stanje i izgledi za razvoj rudne i sirovinske baze obojene metalurgije Ruske Federacije, Rudarski časopis 2000 - br. 8, str. 92-95.

4. Karelov S.V., Vyvarets A.D., Distergeft JI.B., Mamyachenkov S.V., Khilai V.V., Naboychenko E.S. Procjena ekološke i ekonomske efikasnosti prerade sekundarnih sirovina i industrijskog otpada, Izvestiya VUZov, Rudarski časopis 2002 - br. 4, str. 94-104.

5. Mineralni resursi Rusije. Ekonomija i menadžment Modularne tvornice za koncentraciju, Posebno izdanje, rujan 2003. - HTJI TOMS ISTU.

6. Beresnevich P.V. i dr. Zaštita životne sredine u toku eksploatacije jalovine. M.: Nedra, 1993. - 127 str.

7. Dudkin O.B., Polyakov K.I. Problem tehnogenih ležišta, Obogaćivanje rude, 1999 - br. 11, S. 24-27.

8. Deryagin A.A., Kotova V.M., Nikolsky A.JI. Procjena mogućnosti uključivanja u eksploataciju umjetnih ležišta, Rudarsko premjeravanje i korištenje podzemnog tla 2001 - br. 1, str. 15-19.

9. Chuyanov G.G. Jalovina postrojenja za obogaćivanje, Izvestia VUZ, Rudarski časopis 2001 - br. 4-5, str. 190-195.

10. Voronin D.V., Gavelya E.A., Karpov S.V. Proučavanje i obrada tehnogenih ležišta, Obogaćivanje ruda - 2000 br. 5, S. 16-20.

11. Smoldyrev A.E. Mogućnosti rudarske jalovine, Rudarski časopis - 2002, br. 7, str. 54-56.

12. Kvitka V.V., Kumakova L.B., Yakovleva E.P. Prerada ustajale jalovine prerađivačkih postrojenja u Istočnom Kazahstanu, Rudarski časopis - 2001 - br. 9, str. 57-61.

13. Khasanova G.G. Katastarska procena tehnogeno-mineralnih objekata Srednjeg Urala Zbornik radova visokoškolskih ustanova, Rudarski časopis - 2003 - br. 4, S. 130136.

14. Tumanova E.S., Tumanov P.P. Mineralne sirovine. Tehnogene sirovine // Priručnik. M.: CJSC "Geoinformmark", 1998. - 44 str.

15. Popov V.V. Baza mineralnih sirovina Rusije. Stanje i problemi, Rudarski časopis 1995 - br. 11, str. 31-34.

16. Uzdebaeva L.K. Ustajala jalovina - dodatni izvor metala, Obojeni metali 1999 - br. 4, str. 30-32.

17. Fishman M.A., Sobolev D.S. Praksa obogaćivanja ruda obojenih i retkih metala, tom 1-2. -M.: Metalurgizdat, 1957 1960.

18. Fishman M.A., Sobolev D.S. Praksa obogaćivanja ruda obojenih i rijetkih metala, tom 3-4. Moskva: Gosgortekhizdat, 1963.

19. Leonov S.B., Belkova O.N. Proučavanje minerala za sposobnost pranja: Udžbenik. - M.: "Intermet inženjering", 2001. - 631s.

20. Trubetskoy K.N., Umanets V.N., Nikitin M.B. Klasifikacija tehnogenih ležišta, glavne kategorije i pojmovi, Rudarski časopis - 1990 - br. 1, str. 6-9.

21. Uputstvo za primjenu Klasifikacije rezervi na ležišta volframovih ruda. M., 1984. - 40 str.

22. Betekhtin A.G., Golikov A.S., Dybkov V.F. i dr. Tok ležišta minerala Izd. 3. revizija i dodaj./Pod. Ed. P.M. Tatarinov i A.G. Betekhtina-M.: Nedra, 1964.

23. Khabirov V.V., Vorobyov A.E. Teorijske osnove za razvoj rudarske i prerađivačke industrije u Kirgistanu / Ed. akad. N.P. Laverov. M.: Nedra, 1993. - 316 str.

24. Izoitko V.M. Tehnološka mineralogija volframovih ruda. - L.: Nauka, 1989.-232 str.

25. Izoitko V.M., Boyarinov E.V., Shanaurin V.E. Osobine mineraloškog i tehnološkog vrednovanja ruda u preduzećima industrije volfram-molibdena. M. TSNIITSVETMET i inform., 1985.

26. Mineloška enciklopedija / Ed. C. Freya: Per. sa engleskog. - Ld: Nedra, 1985.-512 str.

27. Mineraloško proučavanje ruda obojenih i rijetkih metala / Ed. A.F. Lee. Ed. 2nd. M.: Nedra, 1967. - 260 str.

28. Ramder Paul Ore minerali i njihovi međurastovi. M.: IL, 1962.

29. Kogan B.I. rijetki metali. Status i izgledi. M.: Nauka, 1979. - 355 str.

30. Kochurova R.N. Geometrijske metode kvantitativne mineraloške analize stijena. - Ld: Lenjingradski državni univerzitet, 1957.-67 str.

31. Metodološke osnove za proučavanje hemijskog sastava stijena, ruda i minerala. Ed. G.V. Ostroumova. M.: Nedra, 1979. - 400 str.

32. Metode mineraloških istraživanja: Priručnik / Ed. A.I. Ginzburg. M.: Nedra, 1985. - 480 str.

33. Kopchenova E.V. Mineraloška analiza koncentrata i rudnih koncentrata. Moskva: Nedra, 1979.

34. Određivanje mineralnih oblika volframa u primarnim rudama i rudama kore istrošenosti hidrotermalnih kvarcnih tvornica. Uputstvo NSAM br. 207-F-M .: VIMS, 1984.

35. Metodičko-mineraloške studije. M.: Nauka, 1977. - 162 str. (AN SSSRIMGRE).

36. Panov E.G., Chukov A.V., Koltsov A.A. Procjena kvaliteta sirovina za reciklažu rudarskog i preradnog otpada. Istraživanje i zaštita mineralnih sirovina, 1990 br. 4.

37. Materijali Republičkog analitičkog centra PGO "Buryatgeologia" o proučavanju materijalnog sastava ruda nalazišta Kholtoson i Inkur i tehnogenih proizvoda fabrike Dzhida. Ulan-Ude, 1996.

38. Giredmetov izvještaj „Proučavanje sastava materijala i perivosti dva uzorka ustajale jalovine Rudarsko-prerađivačkog kombinata Dzhida“. Autori Chistov L.B., Okhrimenko V.E. M., 1996.

39. Zelikman A.N., Nikitin JI.C. Tungsten. M.: Metalurgija, 1978. - 272 str.

40. Fedotov K.V. Numeričko određivanje komponenti brzine protoka fluida u centrifugalnim aparatima, Prerada rude - 1998, br. 4, S. 34-39.

41. Shokhin V.I. Metode gravitacionog obogaćivanja. M.: Nedra, 1980. - 400 str.

42. Fomenko T.G. Gravitacijski procesi prerade minerala. M.: Nedra, 1966. - 330 str.

43. Voronov V.A. O jednom pristupu kontroli otkrivanja minerala u procesu mlevenja, Obogaćivanje rude, 2001 - br. 2, str. 43-46.

44. Barsky JI.A., Kozin V.Z. Sistemska analiza u preradi minerala. M.: Nedra, 1978. - 486 str.

45. Tehnološka procjena mineralnih sirovina. Metode istraživanja: Priručnik / Ed. P.E. Ostapenko. M.: Nedra, 1990. - 264 str.

46. ​​Sorokin M.M., Shepeta E.D., Kuvaeva I.V. Smanjenje gubitaka volfram trioksida sa sulfidnim otpadnim proizvodima. Fizički i tehnološki problemi razvoja minerala, 1988, br. 1, str. 59-60.

47. Izvještaj Istraživačko-razvojnog centra "Ekstekhmet" "Procjena perljivosti sulfidnih proizvoda nalazišta Kholtoson". Autori Korolev N.I., Krylova N.S. et al., M., 1996.

48. Dobromyslov Yu.P., Semenov M.I. i dr. Razvoj i implementacija tehnologije za integrisanu preradu otpadnih proizvoda pogona za preradu kombinata Dzhida. Kompleksna upotreba mineralnih sirovina, Alma-Ata, 1987, br. 8. str. 24-27.

49. Nikiforov K.A., Zoltoev E.V. Dobivanje veštačkih volframovih sirovina iz niskokvalitetne pobneritne sredine prerađivačke industrije. Složena upotreba mineralnih sirovina, 1986, br. 6, str. 62-65.

50. Metodologija utvrđivanja spriječene ekološke štete / Stanje. Komitet Ruske Federacije za zaštitu životne sredine. M., 1999. - 71 str.

51. Rubinshtein Yu.B., Volkov JI.A. Matematičke metode u preradi minerala. - M.: Nedra, 1987. 296 str.

52. Savremene metode mineraloških istraživanja / Ed. E.V. Rožkov, v.1. M.: Nedra, 1969. - 280 str.

53. Savremene metode mineraloških istraživanja / Ed. E.V. Rožkov, v.2. M.: Nedra, 1969. - 318 str.

54. Elektronska mikroskopija u mineralogiji / Ed. G.R. Vijenac. Per. sa engleskog. M.: Mir, 1979. - 541 str.

55. Feklicchev V.G. Dijagnostički spektri minerala. - M.: Nedra, 1977. - 228 str.

56. Cameron Yu.N. Rudarska mikroskopija. M.: Mir, 1966. - 234 str.

57. Volynsky I.S. Određivanje rudnih minerala pod mikroskopom. - M.: Nedra, 1976.

58. Vyalsov JT.H. Optičke metode dijagnostike rudnih minerala. - M.: Nedra, 1976.-321 str.

59. Isaenko M.P., Borishanskaya S.S., Afanasiev E.L. Odrednica glavnih minerala ruda u reflektiranoj svjetlosti. Moskva: Nedra, 1978.

60. Zevin L.S., Zavyalova L.L. Kvantitativna radiografska fazna analiza. Moskva: Nedra, 1974.

61. Bolshakov A.Yu., Komlev V.N. Smjernice za procjenu koncentracije ruda nuklearno-fizičkim metodama. Apatiti: KF AN SSSR, 1974.-72 str.

62. Vasiliev E.K., Nakhmanson M.S. Kvalitativna rendgenska fazna analiza. - Novosibirsk: Nauka, SO, 1986. 199 str.

63. Filipova N.A. Fazna analiza ruda i proizvoda njihove prerade. - M.: Hemija, 1975.-280 str.

64. Blokhin M.A. Metode rendgenskih spektralnih studija. - M., Fizmatgiz, 1959. 386 str.

65. Tehnološka procjena mineralnih sirovina. Pilot postrojenja: Priručnik / Ed. P.E. Ostapenko. M.: Nedra, 1991. - 288 str.

66. Bogdanovich A.V. Načini poboljšanja gravitacionog obogaćivanja sitnozrnih ruda i mulja, Obogaćivanje rude, 1995 - br. 1-2, S. 84-89.

67. Plotnikov R.I., Pshenichny G.A. Fluorescentna rendgenska radiometrijska analiza. - M., Atomizdat, 1973. - 264 str.

68. Mokrousov V. A., Lileev V. A. Radiometrijsko obogaćivanje neradioaktivnih ruda. M.: Nedra, 1978. - 191 str.

69. Mokrousov V.A. Studija distribucije veličine čestica i kontrasta minerala za procjenu mogućnosti obogaćivanja: Smjernice / SIMS. M.: 1978. - 24 str.

70. Barsky L.A., Danilchenko L.M. Obogaćivanje mineralnih kompleksa. -M.: Nedra, 1977.-240 str.

71. Albov M.N. Ispitivanje mineralnih naslaga. - M.: Nedra, 1975.-232 str.

72. Mitrofanov S.I. Proučavanje minerala za pranje. - M.: Metallurgizdat, 1954.-495 str.

73. Mitrofanov S.I. Proučavanje minerala za pranje. - M.: Gosgortekhizdat, 1962. - 580 str.

74. Uralska državna rudarsko-geološka akademija, 2002, str.6067.

75. Karmazin V.V., Karmazin V.I. Magnetne i električne metode obogaćivanja. M.: Nedra, 1988. - 303 str.

76. Olofinsky N.F. Električne metode obogaćivanja. 4. izdanje, revidirano. i dodatne M.: Nedra, 1977. - 519 str.

77. Mesenjašin A.I. Električno odvajanje u jakim poljima. Moskva: Nedra, 1978.

78. Polkin S.I. Obogaćivanje ruda i naslaga retkih metala. M.: Nedra, 1967.-616 str.

79. Priručnik o obogaćivanju ruda. Specijalni i pomoćni procesi, ispitivanja perljivosti, upravljanje i automatizacija / Ed. O.S. Bogdanov. Moskva: Nedra, 1983 - 386 str.

80. Priručnik o obogaćivanju ruda. Osnovni procesi./Ed. O.S. Bogdanov. M.: Nedra, 1983. - 381 str.

81. Priručnik o obogaćivanju ruda. U 3 toma Ch. ed. O.S. Bogdanov. T.Z. fabrike za obogaćivanje. Rep. Ed. Yu.F. Nenadokomov. M.: Nedra, 1974.- 408 str.

82. Rudarski časopis 1998 - br. 5, 97 str.

83. Potemkin A.A. Kompanija KNELSON CONSENTRATOR je svetski lider u proizvodnji gravitacionih centrifugalnih separatora, Rudarski časopis - 1998, br. 5, str. 77-84.

84. Bogdanovich A.V. Odvajanje u centrifugalnom polju čestica suspendovanih u tečnosti u pseudostatičkim uslovima, Obogaćivanje ruda - 1992 br. 3-4, S. 14-17.

85. Stanoilovich R. Novi pravci u razvoju gravitacione koncentracije, Obogaćivanje ruda 1992 - br. 1, S. 3-5.

86. Podkosov L.G. O teoriji gravitacionog obogaćivanja, Obojeni metali - 1986 - №7, str. 43-46.

87. Bogdanovich A.V. Intenziviranje procesa gravitacionog obogaćivanja u centrifugalnim poljima, Obogaćivanje ruda 1999 - br. 1-2, S. 33-36.

88. Polkin S.I., Obogaćivanje ruda i naslaga retkih i plemenitih metala. 2. izdanje, revidirano. i dodatne - M.: Nedra, 1987. - 429 str.

89. Polkin S.I., Laptev S.F. Obogaćivanje kalajnih ruda i naslaga. - M.: Nedra, 1974.-477 str.

90. Abramov A.A. Tehnologija obogaćivanja ruda obojenih metala. M.: Nedra, 1983.-359 str.

91. Karpenko N.V. Ispitivanje i kontrola kvaliteta proizvoda za obogaćivanje. - M.: Nedra, 1987.-214 str.

92. Andreeva G.S., Goryushkin S.A. prerada i obogaćivanje minerala aluvijalnih naslaga. M.: Nedra, 1992. - 410 str.

93. Enbaev I.A. Modularna centrifugalna postrojenja za koncentraciju plemenitih i plemenitih metala iz aluvijalnih i tehnogenih ležišta, Prerada ruda, 1997 - br. 3, str.6-8.

94. Chanturia V.A. Tehnologija prerade ruda i placera plemenitih metala, Obojeni metali, 1996 - br. 2, S. 7-9.

95. Kalinichenko V.E. "Instalacija za dodatno vađenje metala iz deponijske jalovine trenutne proizvodnje, Obojeni metali, 1999 - br. 4, str. 33-35.

96. Berger G.S., Orel M.A., Popov E.L. Poluindustrijsko ispitivanje ruda na perljivost. M.: Nedra, 1984. - 230 str.

97. GOST 213-73 "Tehnički zahtjevi (sastav,%) za volframove koncentrate dobijene iz ruda koje sadrže volfram"

99. Fedotov K.V., Artemova O.S., Polinskina I.V. Procjena mogućnosti prerade ustajale jalovine Dzhida VMK, Prerada rude: sub. naučnim radi. Irkutsk: Izd-vo ISTU, 2002. - 204 str., S. 74-78.

100. Fedotov K.V., Artemova O.S. Problemi prerade ustajalih proizvoda koji sadrže volfram Savremene metode prerade mineralnih sirovina: Konferencijski materijali. Irkutsk: Irk. Država. One. Univerzitet, 2004 86 str.

101. Artemova O.S., Fedotov K.V., Belkova O.N. Izgledi za korištenje tehnogenog ležišta Dzhida VMK. Sveruska naučno-praktična konferencija "Nove tehnologije u metalurgiji, hemiji, obogaćivanju i ekologiji", Sankt Peterburg, 2004.