Razmak vijaka. Proračun i projektovanje vijčanih spojeva. Proračun zavarenih i vijčanih spojeva

02.12.2021

tabela 2

Karakteristika udaljenosti	Vrijednost
Udaljenosti između centara vijaka u bilo kojem smjeru:
a) minimalno (za čelik sa 380 MPa)	2.5d
b) maksimum u krajnjim redovima u odsustvu resa
uglovi	8d ili 12t
u) maksimalno u srednjim redovima, kao iu spoljnim redovima sa
prisustvo graničnih uglova:
u napetosti	16d ili 24t
pod kompresijom	12d ili 18t
Udaljenost od sredine vijka do ruba elementa:
a) minimalni napor po danu	2d
b) isto, preko napora na ivicama:
edged	1.5d
valjanje	1.2d
c) maksimum	4d ili 8t
d) minimum za vijke visoke čvrstoće na bilo kojoj ivici i
bilo kojem pravcu napora	1.3d

Bilješka:

d- prečnik rupe za vijak; / - debljina najtanjeg vanjskog elementa. Priključne vijke treba postaviti na maksimalne udaljenosti, a na spojevima i čvorovima vijke treba postaviti na minimalnim razmacima.

Najveća sila vijka Tabela 3
Karakteristike vijaka i spojeva	Klasa	stresno stanje	Sila, tf, za prečnik vijka, mm

korištenjem poprečnog presjeka (mreža). cm 2
0,83	1,57	2,45	3,52	5,60
Jednostruki i višezavrtnji sa vijcima normalne preciznosti	4,6	istezanje	1,46	2,74	4,28	6,16	9,80
5,6	1,75	3,30	5,14	7,39	11,76
6,6	2,09	3,92	6,12	8,80	14,00
Jedan vijak sa vijcima normalne preciznosti	4,6	kriška	1,70	3,01	4,71	6,78	10,80
5,6	2,15	3,80	5,96	8,50	13,40
	kolaps*	4,92	6,56	8,20	9,84	12,30
Višestruki vijak sa zavrtnjima normalne preciznosti	4,6	kriška	1,30	2,30	3,60	5,19	8,11
5,6	1,64	2,92	4,56	6,56	10,26
8,8	2,76	4,92	7,68	11,06	17,28
	Kolaps	3,76	5,02	6,27	7,52	9,41
Jednostruki i viševrtni vijci sa visoko preciznim vijcima	8,8	istezanje	3,35	6,28	9,80	14,08	22,40
	kriška	3,07	5,46	8,54	12,29	19,20
	Kolaps	-	6,12	7,65	9,18	11,47

Bilješka:

* Sa debljinom drobljenog elementa od 1 cm u čeličnim konstrukcijama s granom tečenja do 250 MPa (3550 kgf / cm 2).

REFERENCE

1. GOST 20850-84. Konstrukcije drvene lijepljene. Opće specifikacije.

2. GOST 8486-86*E. Meko drvo. Specifikacije.

3. GOST 2695-83*. Drvo tvrdog drveta. Specifikacije.

4. GOST 24454-80*E. Meko drvo. Dimenzije.

5. GOST 16363-98. Sredstva za zaštitu drveta. Metoda za određivanje vatrootpornih svojstava.

6. GOST 6449.1-82. Proizvodi od drveta i drvenih materijala. Tolerancijska polja za linearne dimenzije i uklapanje.

7. GOST 7307-75*. Detalji od drveta i materijala na bazi drveta. Dozvole za mašinsku obradu.

8. SNiP 52-01-2003. Betonske i armiranobetonske konstrukcije / Gosstroy RF. - M. : Gosstroy of Russia, 2004. - 79 str.

9. SNiP 21-01-97*. Zaštita od požara zgrada i objekata. -M.: Ministarstvo građevina Rusije, 2002. - 15 str.

10. SNiP 3.03.01-87. Noseće i ogradne konstrukcije. - M.: Stroyizdat, 1989. - 90 str.

11. SP 64.133302011. Drvene konstrukcije. Ažurirano izdanje SNiP II-25-80.-M.: Ministarstvo regionalnog razvoja, 2010.-86 str.

12. SP 20.133302011. Opterećenja i uticaji. Ažurirana verzija SNiP 2.01.07-85.-M.: Ministarstvo regionalnog razvoja, 2010.-86 str.

13. Benefit za projektovanje drvenih konstrukcija (prema SNiP P-25-80). - M.: Stroyizdat, 1986-215 str.

19. Menadžment za proizvodnju i kontrolu kvaliteta drvenih lijepljenih konstrukcija. –M.: Stroyizdat, 1982.-79 str.

20. Menadžment za dizajn lijepljenih drvenih konstrukcija. -M.: Stroyizdat, 1977.-189 str.

21. Menadžment kako bi se osigurala trajnost drvenih lijepljenih konstrukcija kada su izložene mikroklimi zgrada različite namjene i atmosferskim faktorima. – M.: Stroyizdat, 1981.-96 str.

22. Upute o upotrebi drvenih konstrukcija u hemijski agresivnom okruženju. –M.: Stroyizdat, 1969.-70.

23. Aškenazi E.K. Anizotropija konstrukcijskih materijala: priručnik / E.K. Aškenazi, E.V. Ganov.-L.: Inženjering, 19080.-247 str.

24. Vetryuk, I. M. Konstrukcije od drveta i plastike / I. M. Vetryuk. - Minsk: Viša škola, 1973. - 336 str.

25. Grin,I.M. Građevinske konstrukcije od drveta i sintetičkih materijala: Projektovanje i proračun: udžbenik / I.M. Grin, K.E. Dzhantemirov, V.I. Grin. ed. 3., revidirani i dodatni. - Kijev: Škola Vishcha, 1990. - 221 str.

26. . Drvene konstrukcije: Priručnik projektanta industrijskih objekata. - M.; L.:ONTI, 1937.-955 str.

27. Dmitriev, P. A. Nemetalne konstrukcije: udžbenik. dodatak / P. A. Dmitriev, Yu. D. Strizhakov. - Novosibirsk: NISI, 1982. - 80 str.

28.Zubarev, G. N. Konstrukcije od drveta i plastike: udžbenik. dodatak / G. N. Zubarev, I. M. Lyalin.-M.: Viša škola, 1980. - 311 str.

29. Zubarev, G.N. Konstrukcije od drveta i plastike / G.N. Zubarev. – M.: Vyssh.shk., 1990.-287 str.

30. Ivanov, V. A. Konstrukcije od drveta i plastike / V. A. Ivanov, V. Z. Klimenko. - Kijev: škola Vishcha, 1983. - 279 str.

31. Ivanin, I. Ya. Drvene konstrukcije. Primjeri proračuna / I. Ya. Ivanin. - M., 1950. - 224 str.

Ivanov V.F. Konstrukcije od drveta i plastike / Ivanov V.F.. - M.; L..: Stroyizdat, 1966.-352 str.
Ivanov V.A. Konstrukcije od drveta i plastike: Primeri proračuna i projektovanja / Ed. V.A. Ivanova, - Kijev: Škola Vishcha, 1981.- 392 str.
Kalugin A.V. Drvene konstrukcije: udžbenik. Priručnik (bilješke sa predavanja) / A.V. Kalugin.-M: DIA, 2003.-224 str.
Carlsen G.G. Industrijske drvene konstrukcije: Primjeri dizajna / Ed. G.G. Carlsen. –M.: Stroyizdat, 1967.-320 str.
Carlsen G.G. Konstrukcije od drveta i plastike / Ed. G.G. Carlsen. 4th ed. M.: Stroyizdat, 1975.- 688 str.
Kovalchuk, L. M. Drvene konstrukcije u građevinarstvu / L. M. Kovalchuk, S. B. Turkovsky i drugi - M.: Stroyizdat, 1995. - 248 str.
Lomakin A.D. Zaštita drvenih konstrukcija / Lomakin A.D. - M.: DOO RIF "Stroymaterialy" 2013.- 424p. ISBN 978-5-94026-024-0

39. Otreshko, A. I. Dizajnerski priručnik. Drvene konstrukcije / A. I. Otreshko. -M.: Stroyizdat, 1957.-263 str.

40. Svetozarova, E. I. Konstrukcije od lijepljenog drveta i vodootporne šperploče. Primjeri dizajna: udžbenik. dodatak / E. I. Svetozarova, S. A. Dushechkin, E. N. Serov. - L.: LISI, 1974. -133 str.

41. Serov E.N. Projektovanje drvenih konstrukcija: studijski vodič / E.N. Serov, Yu.D. Sannikov, A.E. Serov; ed. E.N. Serova; - M.: Izd-vo ASV, 2011. -536s. ISBN 978-5-9227-0236-2; ISBN 978-5-93093-793-0

42. Serov, E. N. Projektovanje lijepljenih drvenih konstrukcija: udžbenik. dodatak. Dio 1. Projektovanje greda i nosača okvirnih zgrada / E. N. Serov, Yu. D. Sannikov / / Sankt Peterburg: SPbGASU, 1995. - 140s; Ch. P. Projektovanje okvira od pravolinijskih elemenata / Sankt Peterburg: SPbGASU, 1998. - 133 str.; Dio III Projektiranje okvira sa zakrivljenim dijelovima i lukovima / Sankt Peterburg: SPbGASU, 1999. - 160 str.

Svetozarova E.I. Konstrukcije od lijepljenog drveta i vodootporne šperploče: primjeri dizajna / Svetozarova E.I. ., Dushechkin S.A., Serov E.N. - L.: LISI, 1974.- 134 str.

44. Slitskoukhov, Yu. V. Industrijske drvene konstrukcije. Primjeri dizajna / Yu. V. Slitskoukhov i drugi - M.: Stroyizdat, 1991. - 256 str.

45. Slitskoukhov Yu.V. Konstrukcije od drveta i plastike: udžbenik. za univerzitete / Yu.V. Slitskoukhov [i drugi]; ed. G.G. Carlsen, Yu.V. Slitskoukhov, - Ed.5th, revidirano. i dodatne –M.: Stroyizdat, 1986.-547 str.

46. V.V.Stoyanov. Konstrukcije od drveta i plastike / V.V.Stoyanov: Bilješke s predavanja, dio 1. Izdavačka kuća OGAS, 2005.-157 str.

47. V.V.Stoyanov. Konstrukcije od drveta i plastike / V.V. Stoyanov: Bilješke s predavanja, 2. dio. Izdavačka kuća DOO "Vneshreklamservis", 2005.- 136 str.

48. Turkovsky S.B. Ljepljene drvene konstrukcije sa čvorovima na zalijepljenim šipkama u modernoj gradnji (TsNIISK System) / pod općim uredništvom S.B. Turkovsky i I.P. Preobrazhenskaya.- M.; RIF "Građevinski materijali" 2013.-308s.

49. Schmid, A. B. Atlas građevinskih konstrukcija od lijepljenog drveta i vodootporne šperploče: udžbenik. Dodatak / A.B. Shmd, P.A. Dmitriev.-M.: Izdavačka kuća Udruženja gradi. Vuzov, 2001.- 292 str.- ISBN 5-274-00419-9.

50. Smjernice za izradu kurseva iz discipline „Dizajni od drveta i plastike“ / Vladim. Država. un-t; E.A. Smirnov, S.I. Roshchina, M.V. Gryaznov.-Vladimir: Izdavačka kuća VlSU, 2012. - 56 str.

51. Smjernice za predmetni projekat „Jednospratna okvirna zgrada“ iz discipline „Konstrukcije od drveta i plastike“ / ALTI; B.V. Labudin, N.P. Kovalenko.-Arkhangelsk: Izdavačka kuća ALTI, 1983. - 28s.

52. Smjernice za realizaciju kursnog projekta za predmet „Konstrukcije od drveta i plastike“ / LISI; Yu.S. Ovčinnikov.-L: Izdavačka kuća LISI, 1977.–42

1.	TEMA I OBIM PROJEKTA PREDMETA……………………………………….
2.	DIZAJNSKI ZADATAK………………………………………………
3.	IZGLED DEO TEHNIČKOG PROJEKTA…………
4.	OPĆE ODREDBE ZA PROJEKT……………………………………………
5.	ZAHTJEVI ZA KONSTRUKCIJSKE MATERIJALE………………….
6.	IZRAČUNANE KARAKTERISTIKE MATERIJALA………………….
	PRILOZI………………………………………………………………………
	PRIMJER GRAFIČKOG DIZAJNA PREDMETNOG PROJEKTA
	BIBLIOGRAFSKA LISTA……………………………………………….

Labudin Boris Vasilijevič

Guryev Alexander Yurievich

DIZAJNI

DRVO I PLASTIKA

Metodička uputstva i zadaci

na projekat kursa

Čelične konstrukcije na gradilištu se gotovo uvijek spajaju vijčanim spojem i ima mnogo prednosti u odnosu na druge metode povezivanja i prije svega zavareni spoj - to je jednostavnost ugradnje i kontrola kvalitete veze.

Među nedostacima može se uočiti velika potrošnja metala u odnosu na zavareni spoj, jer. u većini slučajeva su potrebni slojevi. Osim toga, rupa za vijak slabi dio.

Postoji mnogo vrsta vijčanih spojeva, ali u ovom članku ćemo razmotriti klasičnu vezu koja se koristi u građevinskim konstrukcijama.

SNiP II-23-81 Čelične konstrukcije

SP 16.13330.2011 Čelične konstrukcije (Ažurirana verzija SNiP II-23-81)

SNiP 3.03.01-87 Noseće i ograđene konstrukcije

SP 70.13330.2011 Noseće i ograđene konstrukcije (Ažurirano izdanje SNiP 3.03.01-87)

STO 0031-2004 Vijčani spojevi. Asortiman proizvoda i primjena

STO 0041-2004 Vijčani spojevi. Projektovanje i proračun

STO 0051-2006 Vijčani spojevi. Izrada i montaža

Vrste vijčanih spojeva

Prema broju vijaka: sa jednim i više vijaka. Mislim da to ne treba objašnjavati.

Po prirodi prijenosa sile s jednog elementa na drugi:

Nije otporan na smicanje i otporan na smicanje (trenje). Da bismo razumjeli značenje ove klasifikacije, razmotrimo kako radi vijčana veza u općenitom slučaju kada se radi u smicanju.

Kao što vidite, vijak komprimira 2. ploče i dio napora se percipira silama trenja. Ako vijci ne stisnu ploče dovoljno snažno, tada ploče klize i vijak percipira silu Q.

Proračun neposmičnih spojeva podrazumijeva da se sila zatezanja vijaka ne kontrolira i da se cjelokupno opterećenje prenosi samo kroz vijak bez uzimanja u obzir rezultirajućih sila trenja. Takav spoj se naziva spoj bez kontrolirane napetosti vijaka.

Smični ili tarni spojevi koriste vijke visoke čvrstoće koji zatežu ploče takvom silom da se opterećenje Q prenosi kroz sile trenja između 2 ploče. Takva veza može biti trenje ili trenje-smicanje, u prvom slučaju se u proračunu uzimaju u obzir samo sile trenja, u drugom se uzimaju u obzir sile trenja i posmična čvrstoća vijka. Iako je spoj trenjem i posmikom ekonomičniji, vrlo ga je teško implementirati u praksi u vezi s više vijaka - nema sigurnosti da svi vijci mogu istovremeno podnijeti opterećenje na smicanje, stoga je bolje izračunati frikcioni spoj bez uzimanja u obzir smicanja.

Pri velikim posmičnim opterećenjima poželjniji je spoj trenja. sadržaj metala u ovom spoju je manji.

Vrste vijaka prema klasi tačnosti i njihova primjena

Vijci klase tačnosti A - ovi vijci se ugrađuju u rupe izbušene do projektovanog prečnika (tj. vijak se uklapa u rupu bez zazora). U početku se rupe izrađuju manjeg promjera i postepeno se razrađuju do željenog promjera. Promjer rupe u takvim spojevima ne smije prelaziti promjer vijka za više od 0,3 mm. Izuzetno je teško napraviti takvu vezu, tako da se praktički ne koriste u građevinskim konstrukcijama.

Vijci klase tačnosti B (normalna tačnost) i C (gruba tačnost) ugrađuju se u rupe 2-3 mm veće od prečnika vijaka. Razlika između ovih vijaka je greška prečnika vijka. Za vijke klase tačnosti B stvarni prečnik može odstupiti najviše 0,52 mm, za vijke klase tačnosti C do 1 mm (za vijke prečnika do 30 mm).

Za građevinske konstrukcije u pravilu se koriste vijci klase tačnosti B. u stvarnosti instalacije na gradilištu, gotovo je nemoguće postići visoku točnost.

Vrste vijaka prema snazi i njihova primjena

Za ugljične čelike, klasa čvrstoće je označena sa dva broja kroz tačku.

Postoje sljedeće klase čvrstoće vijaka: 3,6; 3.8; 4.6; 4.8; 5.6; 5.8; 6.6; 8.8; 9.8; 10.9; 12.9.

Prva cifra u klasifikaciji čvrstoće vijka označava vlačnu čvrstoću vijka - jedna jedinica označava vlačnu čvrstoću od 100 MPa, tj. krajnja čvrstoća zavrtnja klase čvrstoće 9.8 je 9x100=900 MPa (90 kg/mm²).

Druga znamenka u klasifikaciji klase čvrstoće označava omjer čvrstoće tečenja i vlačne čvrstoće u desetinama posto - za vijak klase čvrstoće 9.8, granica popuštanja je 80% zatezne čvrstoće, tj. granica tečenja je 900 x 0,8 = 720 MPa.

Šta znače ovi brojevi? Pogledajmo sljedeći dijagram:

Ovdje je opći slučaj ispitivanja zatezanja čelika. Horizontalna os označava promjenu dužine ispitnog uzorka, a vertikalna osa pokazuje primijenjenu silu. Kao što možete vidjeti iz dijagrama, s povećanjem sile, dužina zavrtnja se linearno mijenja samo u području od 0 do tačke A, napon u ovoj tački je granica popuštanja, zatim sa blagim povećanjem opterećenja, vijak se više rasteže, u tački D vijak se lomi - to je vlačna čvrstoća. U građevinskim konstrukcijama potrebno je osigurati rad vijčane veze u granicama granice popuštanja.

Klasa čvrstoće vijka mora biti naznačena na krajnjoj ili bočnoj površini glave vijka.

Ako na vijcima nema oznake, onda su to najvjerovatnije vijci klase čvrstoće ispod 4,6 (njihovo označavanje nije potrebno prema GOST-u). Upotreba vijaka i matica bez oznake zabranjena je u skladu sa SNiP 3.03.01.

Na vijcima visoke čvrstoće dodatno je naznačen simbol topljenja.

Za upotrijebljene vijke potrebno je koristiti matice koje odgovaraju njihovoj klasi čvrstoće: za vijke 4.6 koriste se 4.8 matice klase čvrstoće 4, za vijke 5.6, 5.8 matice klase čvrstoće 5, itd. Moguće je zamijeniti matice jedne klase čvrstoće sa višim (na primjer, ako je pogodnije kompletirati matice jedne klase čvrstoće za objekt).

Kada se vijci koriste samo za smicanje, dozvoljeno je koristiti klasu čvrstoće matica sa klasom čvrstoće vijaka: 4 - na 5,6 i 5,8; 5 - na 8,8; 8 - na 10,9; 10 - u 12.9.

Vijci od nerđajućeg čelika su takođe označeni na glavi vijka. Klasa čelika - A2 ili A4 i vlačna čvrstoća u kg / mm² - 50, 70, 80. Na primjer A4-80: čelik razreda A4, čvrstoća 80 kg / mm² \u003d 800 MPa.

Klasu čvrstoće vijaka u građevinskim konstrukcijama treba odrediti u skladu sa tabelom D.3 SP 16.13330.2011.

Izbor čelika za vijke

Ocjenu čelika za vijke treba dodijeliti prema tabeli D.4 SP 16.13330.2011

Izbor prečnika vijka za konstrukcijustrukture

Za spojeve građevinskih metalnih konstrukcija, vijci sa šestougaonom glavom normalne tačnosti prema GOST 7798 ili povećane tačnosti prema GOST 7805 sa grubim korakom navoja prečnika od 12 do 48 mm, klase čvrstoće 5.6, 5.8, 8.8 i 10.9 prema GOST 1759.4, šesterokutne matice normalne tačnosti prema GOST 5915 ili povećane tačnosti prema GOST 5927 klase čvrstoće 5, 8 i 10 prema GOST 1759.5, okrugle podloške za njih prema GOST 11371 izvedba 1 klase točnosti kao i visoka tačnost - Vijci čvrstoće, matice i podloške prema GOST 22353 - GOST 22356 prečnika 16, 20, 22, 24, 27, 30, 36, 42 i 48 mm.

Prečnik i broj vijaka se biraju tako da obezbede potrebnu čvrstoću sklopa.

Ako se preko priključka ne prenose značajna opterećenja, tada se mogu koristiti vijci M12. Za spajanje opterećenih elemenata preporučuje se upotreba vijaka od M16, za temelje od M20.

za vijke M12 - 40 mm;

za vijke M16 - 50 mm;

za vijke M20 - 60 mm;

za vijke M24 - 100 mm;

za vijke M27 - 140 mm.

Prečnik rupe za vijak

Za vijke klase tačnosti A, rupe se izrađuju bez zazora, ali se upotreba takvog spoja ne preporučuje zbog velike složenosti njegove izrade. U građevinskim konstrukcijama u pravilu se koriste vijci klase tačnosti B.

Za vijke klase tačnosti B, prečnik rupe se može odrediti iz sledeće tabele:

Razmak vijaka

Rastojanja pri postavljanju vijaka treba uzeti u skladu sa tabelom 40 SP 16.13330.2011

U spojevima i čvorovima, vijci moraju biti smješteni bliže jedan drugom, a strukturni spojni vijci (koji se koriste za spajanje dijelova bez prijenosa značajnih opterećenja) na maksimalnim udaljenostima.

Dozvoljeno je pričvršćivanje dijelova jednim vijkom.

Izbor dužine vijka

Dužinu zavrtnja određujemo na sledeći način: zbrojimo debljine elemenata koji se spajaju, debljine podložaka i matica i dodamo 0,3d (30% prečnika vijka) i zatim pogledamo asortiman i izaberemo najbliža dužina (zaokruženo nagore). Prema građevinskim propisima, vijak mora stršiti iz matice za najmanje jedan okret. Vijak koji je predugačak ne može se koristiti. navoj je samo na kraju vijka.

Radi praktičnosti, možete koristiti sljedeću tablicu (iz sovjetske referentne knjige)

Kod spojeva sa posmičnim vijcima, sa debljinom vanjskog elementa do 8 mm, navoj mora biti izvan paketa spojnih elemenata; u drugim slučajevima, navoj vijka ne smije ulaziti dublje u rupu za više od polovine debljine krajnjeg elementa na strani matice ili više od 5 mm. Ako odabrana dužina vijka ne ispunjava ovaj zahtjev, tada se dužina vijka mora povećati kako bi se ispunio ovaj zahtjev.

Evo primjera:

Vijak radi na smicanje, debljina pričvršćenih elemenata je 2x12 mm, prema proračunu, vijak prečnika 20 mm, debljine podloške 3 mm, debljine opružne podloške 5 mm i debljine matice od Usvojeno je 16 mm.

Minimalna dužina vijka je: 2x12 + 3 + 5 + 16 + 0,3x20 = 54 mm, prema GOST 7798-70, odabiremo vijak M20x55. Dužina navojnog dijela vijka je 46 mm, tj. uslov nije zadovoljen jer navoj bi trebao ići duboko u rupu za ne više od 5 mm, tako da povećavamo dužinu vijka na 2x12 + 46-5 = 65 mm. Prema normama, može se prihvatiti vijak M20x65, ali bolje je koristiti vijak M20x70, tada će svi navoji biti izvan rupe. Opružna podloška se može zamijeniti običnom, a može se dodati još jedna matica (to se vrlo često radi jer je upotreba opružnih podložaka ograničena).

Mjere za sprječavanje otpuštanja vijaka

Kako bi se osiguralo da se pričvršćivanje s vremenom ne olabavi, potrebno je koristiti drugu maticu ili sigurnosne podloške kako bi se spriječilo odvrtanje vijaka i matica. Ako je vijak zategnut, onda se mora koristiti 2. vijak.

Postoje i posebne matice sa pričvrsnim prstenom ili prirubnicom.

Nemojte koristiti opružne podloške za ovalne rupe.

Instalacija perilice

Ispod matice ne smije se ugraditi više od jedne podloške. Dozvoljena je i ugradnja jedne podloške ispod glave vijka.

Proračun čvrstoće vijčane veze

Vijčani spoj se može podijeliti u sljedeće kategorije:

1) spoj koji radi pod naponom;

2) posmični spoj;

3) spoj koji radi na smicanje i zatezanje;

4) frikcioni spoj (radi na smicanje, ali sa jakom zatezanjem vijaka)

Proračun vijčane veze u napetosti

U prvom slučaju, čvrstoća vijka se provjerava prema formuli 188 SP 16.13330.2011

gdje je Nbt vlačna čvrstoća jednog vijka;

Rbt je projektna vlačna čvrstoća vijka;

Proračun posmične vijčane veze

Ako veza radi na rezu, onda morate provjeriti 2 uvjeta:

proračun smicanja prema formuli 186 SP 16.13330.2011

gdje je Nbs nosivost jednog vijka po smicanju;

Rbs je projektna čvrstoća na smicanje vijka;

Ab je bruto površina presjeka zavrtnja (prihvaćena u skladu sa tabelom D.9 SP 16.13330.2011);

ns je broj rezova jednog vijka (ako vijak spaja 2 ploče, tada je broj rezova jedan, ako je 3, onda 2, itd.);

γb je koeficijent radnog stanja vijčane veze, uzet prema tabeli 41 SP 16.13330.2011 (ali ne više od 1,0);

γc je koeficijent radnih uslova, uzet prema tabeli 1 SP 16.13330.2011.

i proračun za kolaps prema formuli 187 SP 16.13330.2011

gdje je Nbp nosivost jednog vijka u kolapsu;

Rbp je projektna nosivost vijka;

db je vanjski prečnik drške vijka;

∑t - najmanja ukupna debljina spojenih elemenata, zgnječenih u jednom smjeru (ako vijak spaja 2. ploče, onda se uzima debljina jedne od najtanjih ploča, ako vijak spaja 3 ploče, tada je zbir debljina za ploče koje prenose opterećenje u jednom smjeru i u poređenju sa debljinom ploče koja prenosi opterećenje u drugom smjeru i uzima najmanju vrijednost);

γb je koeficijent radnog stanja vijčane veze, uzet u skladu sa tabelom 41 SP 16.13330.2011 (ali ne više od 1,0)

γc je koeficijent radnih uslova, uzet prema tabeli 1 SP 16.13330.2011.

Projektna otpornost vijaka može se odrediti prema tabeli D.5 SP 16.13330.2011

Projektna otpornost Rbp može se odrediti iz tabele D.6 SP 16.13330.2011

Izračunate površine poprečnog presjeka vijaka mogu se odrediti iz tabele D.9 SP 16.13330.2011.

Proračun rada spoja na smicanje i zatezanje

Uz istovremeno djelovanje na vijčani spoj sila koje uzrokuju smicanje i zatezanje vijaka, najnapregnutiji vijak, uz provjeru po formuli (188), treba provjeriti prema formuli 190 SP 16.13330.2011.

gdje su Ns, Nt sile koje djeluju na vijak, smicanje i zatezanje, respektivno;

Nbs, Nbt - projektne sile određene formulama 186 i 188 SP 16.13330.2011

Proračun frikcionog spoja

Frikcioni spojevi, u kojima se sile prenose kroz trenje koje nastaje na dodirnim površinama elemenata koji se spajaju zbog zatezanja vijaka visoke čvrstoće, treba koristiti: u čeličnim konstrukcijama s granom tečenja većom od 375 N / mm² i direktno opažanje pokretnih, vibracijskih i drugih dinamičkih opterećenja; u vijčanim spojevima, koji su podložni povećanim zahtjevima u pogledu ograničenja deformabilnosti.

Projektnu silu koju može podnijeti svaka ravnina trenja elemenata zategnutih jednim vijkom visoke čvrstoće treba odrediti formulom 191 SP 16.13330.2011

gdje je Rbh projektna vlačna čvrstoća vijka visoke čvrstoće, određena u skladu sa zahtjevima 6.7 SP 16.13330.2011;

Abn je neto površina poprečnog presjeka (prihvaćeno u skladu sa tabelom D.9 SP 16.13330.2011);

μ je koeficijent trenja između površina dijelova koji se spajaju (prihvaćen prema tabeli 42 SP 16.13330.2011);

γh je koeficijent uzet prema tabeli 42 SP 16.13330.2011.

Broj potrebnih vijaka za frikcioni spoj može se odrediti po formuli 192 SP 16.13330.2011

gdje je n potreban broj vijaka;

Qbh je projektna sila koju uzima jedan vijak (izračunata prema formuli 191 SP 16.13330.2011, opisana malo više);

k je broj ravni trenja spojenih elemenata (obično su 2 elementa povezana preko 2 gornje ploče koje se nalaze na različitim stranama, u ovom slučaju k = 2);

γc je koeficijent radnih uslova, uzet u skladu sa tabelom 1 SP 16.13330.2011;

γb - koeficijent radnih uslova, uzet u zavisnosti od broja vijaka potrebnih da apsorbuju silu i uzet jednak:

0,8 na n< 5;

0,9 za 5 ≤ n< 10;

1,0 za n ≤ 10.

Oznaka vijčane veze na crtežima

U procesu podizanja konstrukcija elementi metalnih konstrukcija moraju biti međusobno povezani. Ovi spojevi se izvode električnim zavarivanjem, vijcima i zakovicama.

Zavareni spojevi .

Ovo je najčešći tip veze na gradilištima. Pruža pouzdanost, čvrstoću i izdržljivost spojeva, osigurava gustinu veza (nepropusnost za vodu i plin), a pri korištenju opreme visokih performansi pomaže u smanjenju vremena i troškova izgradnje. Glavna vrsta zavarenih spojeva je elektrolučno zavarivanje, bazirano na pojavi električnog luka između zavarenih elemenata i elektrode. Luk obezbeđuje visoku temperaturu, reda hiljada stepeni Celzijusa, i zbog toga se topi elektroda i topi metal delova koji se zavaruju. Ispada uobičajeni zavareni bazen od tekućeg metala, koji se, kada se ohladi, pretvara u zavar.

Oko 70% svih zavarivačkih radova izvodi se ručnim elektrolučnim zavarivanjem (MAW). Za ovu vrstu zavarivanja potreban je minimum opreme: transformatori za zavarivanje, električni kablovi, elektrode sa odgovarajućim premazom i organizacija zavarivačkog mjesta. Prevlaka elektrode se topi tokom zavarivanja i delimično isparava, formirajući tečnu zguru i gasni oblak oko mesta zavarivanja. To osigurava stabilno gorenje luka, zaštitu zone zavarivanja od atmosferskog zraka i čišćenje metala šava od štetnih nečistoća (fosfor i sumpor). Nedostatak ove vrste zavarivanja je relativno niska produktivnost. Da bi se dobili bolji zavari i povećala produktivnost rada, koristi se automatsko (ADS) i poluautomatsko zavarivanje ispod sloja fluksa iu okruženju ugljičnog dioksida.

Kod ovih vrsta zavarivanja, zavarena elektroda u obliku žice se automatski dovodi u zonu zavarivanja, tamo se također dovodi fluks ili ugljični dioksid. Ove tvari obavljaju istu funkciju kao i premaz elektrode. Kod poluautomatskog zavarivanja, kretanje elektrode duž šava vrši se ručno. Za zavarivanje tankih limova (do 3 mm) koristi se ili otporno točkasto zavarivanje ili zavarivanje valjkom. Ovisno o mjestu spajanja elemenata razlikuju se čeoni, preklopni, kutni i kombinirani spojevi. Kod čeonih spojeva spojeni elementi su u istoj ravni, a kod preklopnih spojeva se međusobno preklapaju. Glavni tipovi zavarenih spojeva prikazani su na Sl.5.1. U zavisnosti od toga koje su ivice spojnih elemenata zavarene a) b) c) d)

Sl.5.1 Vrste zavarenih spojeva:

a - stražnji, ravni i kosi šavovi; b - preklapanje sa bočnim šavovima; c - preklapanje s prednjim šavovima; g - spoj sa preklopima sa bočnim šavovima

Sl.5.1. Nastavak;

d - spoj sa preklopom s čeonim šavovima; e - sa kombinovanim preklopom; h - ugaoni spoj u Biku; g - spoj u uglu razlikuje frontalni i bočni šav, a u zavisnosti od položaja u prostoru pri zavarivanju, donji, horizontalni, plafonski i vertikalni šavovi, sl. 5.2.

Rice. 5.2. Položaj: a - sučeoni i b - kutni zavari u prostoru;

1 - donji šav, 2 - horizontalni, 3 - vertikalni, 4 - strop

Elementi metalnih konstrukcija od aluminijuma zavareni su argon-lučnim zavarivanjem.

Proračun zavarenih spojeva ovisi o vrsti spoja i o orijentaciji vara u odnosu na djelujuće sile. Proračun čeonih zavara za djelovanje aksijalne sile provodi se prema formuli:

N / (t l w) ≤ R wy ? c , (5.1)

gdje je N izračunata vrijednost napora; t - najmanja debljina zavarenih limova;

l w - projektna dužina šava, R wy - projektna otpornost sučeonih zavarenih spojeva i? c - koeficijent uslova rada. Procijenjena dužina šava jednaka je njegovoj fizičkoj dužini minus početni dio šava - krater i završni dio - nedostatak prodora. U ovim područjima proces zavarivanja je nestabilan i kvalitet vara ne zadovoljava zahtjeve. U ovom slučaju l w = l - 2t. Uništavanje čeonih i bočnih šavova dolazi od sila smicanja, vidi sl. 5.3. Rez se može dogoditi duž dvije ravni - duž metala šava i duž metala na granici fuzije, sekcije 1 i 2 na Sl. 5.4.

Rice. 5.3. Šema rezanja zavara:

a - uništavanje bočnih šavova, c - frontalno

Čvrstoća metala šava provjerava se formulom:

N / (β f k f l w) ≤ R wf ? w? c , (5.2)

i duž granice fuzije prema omjeru:

N / (β z k f l w) ≤ R wz ? wz? c , (5.3)

gdje je l w procijenjena dužina šava; k f - krak šava; ? w i? w z - koeficijenti radnih uslova šava; ? c - koeficijent uslova rada; R wf - projektna otpornost šava na smicanje; R wz - projektni otpor duž granice fuzije; β f i β z - koeficijenti u zavisnosti od vrste zavarivanja, prečnika žice za zavarivanje, visine šava i granice popuštanja čelika.

Rice. 5.4. Za proračun zavarenog spoja sa ugaonim zavarom:

1 - odjeljak za metal zavara; 2 - presjek duž granice fuzije

Prilikom projektovanja zavarenih spojeva u čeličnim konstrukcijama, moraju se poštovati brojni projektni zahtjevi. Debljina elemenata koji se zavaruju ne smije biti manja od 4 mm i ne smije biti veća od 25 mm. Minimalna izračunata dužina kutnog vara ne smije biti manja od 40 mm, a maksimalna ne smije prelaziti 85 β f k f . Debljina šava je ograničena maksimalnom vrijednošću njegovog kraka k f ≤ 1,2 t, gdje je t najmanja debljina elemenata koji se spajaju.

Vijčani spojevi. To su takve veze u kojima se strukturni elementi međusobno spajaju uz pomoć vijaka. U poređenju sa zavarenim spojevima, vijčani spojevi imaju koristi od lakoće uparivanja elemenata i visoke fabričke spremnosti, ali gube zbog velike potrošnje metala i veće deformabilnosti. Povećana potrošnja metala je zbog slabljenja spojenih elemenata rupama za vijke i utroška metala za obloge, vijke, matice i podloške, a povećana deformabilnost zbog činjenice da se pod utjecajem opterećenja, odabiru se curenja u uporištu vijaka i zidovima spojenih elemenata.

Vijci su obični i visoke čvrstoće. Obični vijci se izrađuju od ugljičnog čelika prema hladnom ili vrućem smjeru. Vijci visoke čvrstoće izrađeni su od legiranog čelika. Vijci, osim samoreznih, izrađuju se promjera od 12 do 48 mm s dužinom šipke od 25 do 300 mm. Vijci se razlikuju po klasama tačnosti. Klasa C - gruba preciznost, normalna preciznost - klasa B i klasa A - vijci visoke preciznosti. Razlika u klasama leži u odstupanjima promjera vijaka i rupa za njih od projektnog promjera. Za vijke klasa C i B, odstupanja u njihovom promjeru mogu doseći 1, odnosno 0,52 mm. Rupe u spojenim elementima za vijke klase C i B izrađuju se 2 - 3 mm veće od prečnika zavrtnja, a za klasu A prečnik rupa ne treba da bude veći od 0,3 mm od prečnika vijka.

Plus tolerancija za prečnik vijka i minus tolerancija za rupu nisu dozvoljene u ovom slučaju. Razlika u promjerima vijka i rupe olakšava montažu spojeva, međutim, ova razlika također uzrokuje povećanu deformabilnost vijčanih spojeva, jer pod utjecajem opterećenja dolazi do curenja u susjednim zidovima rupa i odabrani su zavrtnji. Ista razlika u veličini dovodi do neravnomjernog rada pojedinih vijaka u spoju. Stoga se vijci klase B i C ne preporučuju za upotrebu u kritičnim posmičnim spojevima. U kritičnim konstrukcijama koriste se obični vijci klase A ili vijci visoke čvrstoće.

Vijci visoke čvrstoće su vijci normalne tačnosti, postavljaju se u rupe većeg prečnika. Zategnite ove zavrtnje moment ključem koji vam omogućava da kontrolišete silu zatezanja i silu zatezanja vijka. Za povećanje nosivosti spojeva koriste se vijci visoke čvrstoće. To se postiže činjenicom da se pod kontroliranim zatezanjem navrtki spojeni limovi tako čvrsto privlače jedan uz drugi da omogućavaju percepciju posmičnih sila u spoju uslijed trenja. Kod takvih spojeva potrebno je da debljina elemenata koji se spajaju bude potpuno ista, inače je nemoguće pritisnuti čeonu ploču dovoljno čvrsto na oba elementa.

Osim toga, potrebna je posebna obrada spojnih površina (čišćenje od ulja, prljavštine, rđe i kamenca) kako bi se povećala njihova sposobnost prianjanja. Osim tarnih spojeva na vijcima visoke čvrstoće, postoje spojevi koji percipiraju sile zajedničkim radom sila trenja, prignječenja i smicanja vijka. Druga vrsta vijčanih spojeva su ljepljene veze. U ovom slučaju, elementi metalnih konstrukcija se prvo lijepe zajedno, a zatim se vuku vijcima. Konačno, za spajanje tankih i limenih spojeva koriste se samorezni vijci, koji se obično izrađuju promjera 6 mm.

Obični vijci, kada se izvrši opterećenje na sklop, rade na savijanju i otkidanju glave, rezanju vijka, drobljenju površina vijka i rupe, za zatezanje, sl. 5.5, i spojeni limovi za kidanje rubova. Kako se opterećenje povećava, rad na smicanje vijčanog spoja može se podijeliti u četiri faze. U prvoj fazi, kada se ne prevaziđu sile trenja između listova koji se spajaju, vijak doživljava samo

Rice. 5.5. Vrste stanja naprezanja vijčanog spoja:

a - savijanje osovine vijka; b - rez osovine vijka; c - drobljenje zidova rupa spojnih listova; d - središnja napetost vijka, zatezna naprezanja od zatezanja matice, a cijeli spoj radi elastično.

S povećanjem opterećenja, sile unutrašnjeg trenja se savladavaju i cijeli spoj se pomiče za količinu razmaka između vijka i rupe. U sljedećoj trećoj fazi, osovina vijka i rubovi rupe se postepeno drobe, vijak se savija i rasteže, što je spriječeno glavom i maticom vijka. Daljnjim povećanjem opterećenja, vijak prelazi u elastično-plastičnu fazu rada i uništava se smicanjem, drobljenjem, probijanjem jednog od spojenih elemenata ili odvajanjem glave vijka.

Proračun vijčane veze je sljedeći. Određuje se nosivost jednog vijka, a zatim potreban broj vijaka u spoju.

Nosivost vijka iz stanja smicanja određuje se omjerom:

N b \u003d R bs? b An s ? c , (5.4)

gdje je N b projektirana sila koju opaža jedan vijak po smicanju; R bs - projektna otpornost materijala vijka na smicanje; ? b - koeficijent radnih uslova priključka; A - površina poprečnog presjeka drške vijka (duž dijela bez navoja); n s - broj projektnih dijelova jednog vijka; ? c je koeficijent radnih uslova konstrukcije.

Nosivost spoja u smislu kolapsa obično se određuje na osnovu urušavanja zidova spojenih elemenata (materijal vijka je obično jači)

Nb = Rbp? b d b ? c ∑ t , (5.5)

gdje je R bp projektirana otpornost vijčanog spoja na slaganje; db - prečnik vijka;

∑ t - najmanja ukupna debljina zgnječenih elemenata u jednom smjeru.

Projektna sila koju opaža vijak u napetosti određena je formulom N b \u003d R bt A bn? c , (5.6)

gdje je - R bt projektna vlačna čvrstoća materijala vijka, A bn je neto površina poprečnog presjeka vijka, uzimajući u obzir navoj.

Broj vijaka u spoju n pod djelovanjem posmične sile N primijenjene na težište veze određuje se na osnovu uvjeta jednake čvrstoće svih vijaka prema formuli

n = N / N min , (5.6)

gdje je N min najmanja vrijednost određena relacijama (5.5) i (5.6);

a kada vijci rade pod zatezanjem, vrijednost iz relacije (5.6).

Prilikom smicanja spoja, pored provjere čvrstoće vijaka u spoju, potrebno je provjeriti i vlačnu čvrstoću spojenih elemenata, uzimajući u obzir slabljenje njihovih presjeka rupama i posmičnu čvrstoću rubova spoja. spojenih elemenata. Posljednja provjera se obično ne vrši, jer je udaljenost prvog reda vijaka od ruba ploče odabrana tako da je zagarantovana čvrstoća probijanja.

Zakovni spojevi su po prirodi slični vijčanim spojevima, a proračun zakovnih spojeva je sličan proračunu vijčanih spojeva.

Trenutno se gotovo nikada ne koriste zbog visokog intenziteta rada i niske produktivnosti. Zanimljive su po tome što, prvo, daju čvrst spoj, jer se pri hlađenju zakovica skuplja i zateže spojene elemente i, drugo, tijelo zakovice u potpunosti ispunjava rupu u spojenim elementima zbog plastičnih deformacija zagrijanog metala tokom procesa zakivanja. Trenutno se zakovni spojevi koriste u čeličnim konstrukcijama podložnim vibracijama i naizmjeničnim opterećenjima te u aluminijskim konstrukcijama, budući da upotreba aluminijskih legura visoke čvrstoće isključuje korištenje električnog zavarivanja.

Sl.5.6. Spojevi limenih elemenata:

a - sa dvostranim preklopom; c - sa jednostranim prekrivanjem

Po karakteristikama dizajna razlikuju se dvije vrste vijčanih i zakovnih spojeva - spojevi i međusobno pričvršćivanje elemenata. Spojevi lima se izvode pomoću preklopa: jednostranih ili dvostranih, sl. 5.6. Poželjni su dvostrani preklopi, jer osiguravaju simetrično stanje naprezanja zgloba. Spojevi sa jednostranim preklopom daju ekscentrični spoj, u njemu nastaju momenti savijanja i stoga se broj vijaka potreban proračunom povećava za 10%. Spojevi metalnog profila, slika 5.7, izvode se pomoću preklopa - ugla ili lima. Pričvršćivanje elemenata jedan na drugi

Rice. 5.7. Vijčani i zakovni spojevi valjanih profila:

a - ugaoni profili; in - kanali; 1 - kutna podloga; 2 - skosa; 3 - brtva;

4 - prekrivanje listova također se izvode pomoću preklopa, šalova ili kutnih elemenata.

Vijci ili zakovice u spojevima postavljaju se u nizu ili u šahovnici na minimalnoj udaljenosti jedan od drugog, što osigurava čvrstoću uboda i praktičnost postavljanja vijaka. Shema čeonih spojeva limenih i kutnih elemenata koji rade u smicanju prikazana je na sl. 5.8.

Rice. 5.8. Raspored vijaka i zakovica u posmičnim spojevima

Zavareni, vijčani i zakovni spojevi imaju standardizovane oznake na građevinskim crtežima, slika 5.9.

Rice. 5.9. Simboli za varove, vijke i zakovice u spojevima:

a - okrugla rupa; b - ovalna rupa; c - trajni vijak; g - privremeni vijak;

d - vijak visoke čvrstoće; e - zakovica

Međupoložaj između vijčanih i zakovnih spojeva zauzimaju spojevi na vijcima (zavrtnji sa ferulama). Uglavnom se koriste za spojeve u aluminijumskim konstrukcijama, a prečnik ovih vijaka je u rasponu od 6 - 14 mm.

Rad na smicanje je glavna vrsta rada vijčanih spojeva. Istovremeno, obični vijci (grubi, normalne i povećane preciznosti) rade na smicanje, a zidovi rupa u spojenim elementima rade na drobljenju (slike ispod).

Vijci 1. i 2. grupe, kada su zakivani, rade na smicanje i gnječenje. Pretpostavlja se da je raspodjela uzdužne sile N koja prolazi kroz težište veze između vijaka ujednačena. Projektna sila koju jedan vijak može preuzeti iz uvjeta posmične čvrstoće određena je formulom

N b = R bs A b n s γ b ;

projektna sila koju može podnijeti jedan vijak za drobljenje:

N = R bp γ b d∑t;

pod djelovanjem vanjske sile usmjerene paralelno uzdužnoj osi vijaka, njihov rad je u napetosti (slika ispod). Procijenjena sila koju može podnijeti jedan vijak pri radu pod zatezanjem:

Shema rada konvencionalnih vijaka

a - jednosmjerna veza; 6 - dvosmjerna veza; c - za napetost; 1 - rezna ravan; 2 - kolaps zidova rupa

U formulama ispod, R bs, R bp, R bt su izračunati otpori vijčanih spojeva na smicanje, gnječenje i zatezanje (dati u tabeli); d je vanjski prečnik vijka; A \u003d πd 2 / 4 - izračunata površina poprečnog presjeka šipke vijka; A bn je neto površina poprečnog presjeka vijka (duž navoja), tabela ispod; ∑t - najmanja ukupna debljina zgnječenih elemenata u jednom smjeru; n s je broj izračunatih rezova jednog vijka; γ b - koeficijent radnih uslova spojeva, uzet prema tabeli SNiP, za vijke grube i normalne tačnosti u vezi sa više vijaka γ b = 0,9, za vijke povećane tačnosti γ b = 1,0.

Izračunate smične i zatezne čvrstoće vijaka

Procijenjena otpornost na urušavanje elemenata povezanih vijcima

Projektna otpornost, MPa, na gnječenje elemenata spojenih vijcima	Privremeni otpor čelika spojenih elemenata, MPa	Projektna otpornost, MPa, na gnječenje elemenata spojenih vijcima
tačnost	Privremeni otpor čelika spojenih elemenata, MPa	tačnost	gruba i normalna preciznost

Područje vijaka


A b cm 2 A bn cm 2

* Vijci naznačenih prečnika se ne preporučuju.

Potreban broj n vijaka u spoju pod djelovanjem uzdužne sile treba odrediti formulom:

n ≥ N / γ c Nbmin

gdje je N bmin manja od projektiranih sila za jedan vijak, izračunata za gnječenje, smicanje, istezanje prema dolje navedenim formulama; γ c je koeficijent radnih uslova.

Zatezna sila vijka i kvaliteta tarnih površina od presudnog su značaja u radu spoja na vijcima visoke čvrstoće.

Projektna sila koju može uočiti svaka površina trenja elemenata koji se spajaju, zategnuta jednim vijkom visoke čvrstoće (slika ispod), određena je formulom

Q bn = R bn γ b A bn μ / γ h

gdje je R bh \u003d 0,7R punđa - projektna vlačna čvrstoća vijka visoke čvrstoće (R bun - najmanja vlačna čvrstoća materijala vijka, tabela ispod); γ b - koeficijent radnih uslova veze, u zavisnosti od broja vijaka potrebnih za percepciju projektovane sile, a uzet jednak: 0,8 na n< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.

Shema rada veze na vijcima visoke čvrstoće

Broj vijaka visoke čvrstoće u spoju pod djelovanjem uzdužne sile određuje se formulom:

n ≥ N / Q bh γ c k

gdje je k broj površina trenja spojenih elemenata.

Napetost vijaka visoke čvrstoće proizvodi se aksijalnom silom P = R bh A bn (slika ispod).

Broj vijaka na jednoj strani spoja u radnom konstrukcijskom elementu uzima se u pravilu najmanje dva. U spojevima i mjestima pričvršćivanja (da bi se uštedio materijal obloge), razmak između vijaka trebao bi biti minimalan. U slabo radnim (vezujućim, konstrukcijskim) spojevima razmak treba biti maksimalan kako bi se smanjio broj vijaka.

Mehanička svojstva vijaka visoke čvrstoće

Prečnik vijka d, mm	Standardna vlačna čvrstoća R bund od materijala za vijke od čelika, MPa
Prečnik vijka d, mm	40X "selekg"	38XC "odaberi"

Koeficijenti trenja i pouzdanosti za spojeve na vijcima visoke čvrstoće

Način obrade (čišćenja) površina koje se spajaju	Koeficijent y/, pod opterećenjem i razlika nominalnih prečnika rupa i vijaka 8, mm
Način obrade (čišćenja) površina koje se spajaju	dinamičan, sa δ = 3-6; statički, pri δ = 5-6	dinamički, pri δ=1; statički, pri δ = 1-4
Pjeskarenje ili pjeskarenje dvije površine
Pjeskarenje ili pjeskarenje dvije površine
Isto, uz konzervaciju metalizacijom cinkom ili aluminijumom
Isto, uz konzervaciju metalizacijom cinkom ili aluminijumom
Peskarenje ili pjeskarenje jedne površine sa konzervacijom polimernim ljepilom i posipanjem karborundnim prahom, čelične četke bez konzervacije - druge površine

Zapalite dvije površine
Zapalite dvije površine
Čelik četka dvije površine
Čelik četka dvije površine
Nema obrade
Nema obrade

Bilješka. M - kontrola napetosti prema momentu uvijanja; a - isto, prema kutu rotacije matice.

Postavljanje vijaka u limove i valjane profile može biti uobičajeno i raspoređeno. Linije koje prolaze kroz centre rupa nazivaju se rizicima. Udaljenost između rizika duž napora naziva se korak, a preko napora - staza (slika ispod).

Postavljanje rupa

a - u listovima; b - kod valjanih profila; 1 — rizici; l - korak; e - staza

Minimalni razmaci između centara vijaka u čeličnim konstrukcijama određeni su uvjetom čvrstoće osnovnog metala, maksimalni razmaci određuju se uvjetima stabilnosti spojenih elemenata u razmaku između vijaka ili zakovica pri pritisku.

Tabela 35*

Karakteristično veze	Faktor usluge veze gb
1. Višestruki vijci u proračunima za smicanje i urušavanje sa vijcima:
klasa tačnosti A
klase tačnosti B i C, visoke čvrstoće sa nepodesivim zatezanjem
2. Pojedinačni i višeslojni u smislu gnječenja pri a = 1,5 d i b\u003d 2d u čeličnim konstrukcijskim elementima s granom tečenja, MPa (kgf / cm 2):

Sv. 285 (2900) do 380 (3900)
Oznake usvojene u tabeli 35*: a – udaljenost duž sile od ruba elementa do centra najbliže rupe; b - isto, između centara rupa; d je prečnik rupe za vijak. Napomene: 1. Koeficijenti postavljeni u poz. 1 i 2 treba uzeti u obzir istovremeno. 2. Za udaljenosti a i b, srednji između onih navedenih u poz. 2 u tabeli. 39, odnos gb treba odrediti linearnom interpolacijom.

Za veze sa jednim vijkom potrebno je uzeti u obzir servisne faktore g c u skladu sa zahtjevima iz tačke 11.8.

11.8. Broj n vijaka u spoju pod djelovanjem uzdužne sile N treba odrediti formulom

gdje Nmin - manja od vrijednosti projektirane sile za jedan vijak, izračunata u skladu sa zahtjevima tačke 11.7* ovih standarda.

11.9. Kada na spoj djeluje moment koji uzrokuje pomak spojenih elemenata, raspodjelu sila na vijke treba uzeti proporcionalno udaljenostima od težišta spoja do dotičnog vijka.

11.10. Vijke koji rade istovremeno na smicanje i zatezanje treba posebno provjeriti na smicanje i zatezanje.

Vijke koji rade u smicanju od istovremenog djelovanja uzdužne sile i momenta treba provjeriti na rezultujuću silu.

11.11. Kod pričvršćivanja jednog elementa na drugi kroz odstojnike ili druge međuelemente, kao i kod pričvršćivanja sa jednostranom oblogom, broj vijaka se mora povećati za 10% u odnosu na proračun.

Prilikom pričvršćivanja izbočenih polica uglova ili kanala uz pomoć kratkih hrpa, broj vijaka koji pričvršćuju jednu od polica kratkog snopa treba povećati za 50% u odnosu na proračun.

Priključci na vijcima visoke čvrstoće

11.12. Spojeve na vijcima visoke čvrstoće treba izračunati pod pretpostavkom da se sile koje djeluju u spojevima i spojevima prenose trenjem koje nastaje duž dodirnih ravnina spojenih elemenata od zatezanja vijaka visoke čvrstoće. U tom slučaju, raspodjelu uzdužne sile između vijaka treba uzeti ravnomjerno.

11.13*. Procijenjena snaga Qbh, koji se može uočiti po svakoj površini trenja spojenih elemenata, zategnutih jednim vijkom visoke čvrstoće, treba odrediti formulom

, (131)*

gdje Rbh - projektna vlačna čvrstoća vijka visoke čvrstoće;

m - koeficijent trenja, uzet prema tabeli. 36*;

g h - koeficijent pouzdanosti, uzet prema tabeli. 36*;

A bn - neto površina poprečnog presjeka vijka, određena prema tabeli. 62*;

gb - koeficijent uslova rada priključka u zavisnosti od broja n vijci neophodni za percepciju projektne sile, a uzeti su jednaki:

0.8 at n 5;

0,9 na 5 £ n 10;

1.0 at n ³ 10.

Količina n vijke visoke čvrstoće u spoju pod djelovanjem uzdužne sile treba odrediti formulom

gdje k

Zatezanje vijka visoke čvrstoće treba izvršiti aksijalnom silom P = R bh A bn.

Tabela 36

Metoda obrade	regulisano	Koeficijent	Odds g h pod opterećenjem i sa razlikom u nazivnim promjerima rupa i vijaka d, mm
(čišćenje) spojeno površine	tenzija	trenje m	dinamičan i d=3 – 6; statički i d = 5– 6	dinamičan i d=1; statički i d = 1– 4
1. Peskarenje ili sačmarenje dvije površine bez konzervacije	By a
2. Isto, sa konzervacijom (pocinkom ili aluminijumom sprejom)	By a
3. Snimak jedne površine sa konzervacijom polimernim ljepilom i posipanjem karborundom u prahu, čelične četke bez konzervacije - drugu površinu	By a
4. Gas-plazma dvije površine bez konzervacije	By a
5. Čelik brušene dvije površine bez očuvanja	By a
6. Bez obrade	By a
Bilješke. 1. Metoda podešavanja zatezanja vijaka prema M znači kontrolu po momentu i po a - po kutu rotacije matice. 2. Dozvoljene su i druge metode obrade površina koje se spajaju, uz navođenje vrijednosti koeficijenata trenja m nije niže od navedenog u tabeli.

11.14. Proračun čvrstoće spojenih elemenata, oslabljenih rupama za vijke visoke čvrstoće, treba provesti uzimajući u obzir činjenicu da je polovica sile po svakom vijku u razmatranom presjeku već prenesena silama trenja. U tom slučaju treba provjeriti oslabljene dijelove: pod dinamičkim opterećenjima – po neto površini presjeka po bruto površini presjeka ALI at An ³ 0,85A ili prema nazivnoj površini A c = 1,18A n at An 0.85A.

Priključci sa glodanim krajevima

11.15. U spojevima elemenata sa glodanim krajevima (na spojevima i osnovama stubova i sl.) treba smatrati da se sila pritiska u potpunosti prenosi preko krajeva.

Kod ekscentrično stisnutih i stisnuto-savijenih elemenata, zavarenih spojeva i vijaka, uključujući i one visoke čvrstoće, ovih spojeva treba računati na maksimalnu zateznu silu od djelovanja momenta i uzdužnu silu uz njihovu najnepovoljniju kombinaciju, kao i što se tiče posmične sile od djelovanja poprečne sile.

Remeni spojevi u kompozitnim gredama.

11.16. Zavare i vijke visoke čvrstoće koji povezuju zidove i tetive kompozitnih I-greda treba izračunati prema tabeli. 37*.

Tabela 37*

karakter opterećenja	veze	Formule za izračunavanje pojasa veze u kompozitnim gredama
nepomičan	Ugaoni šavovi: bilateralni	T/(2b f k f ) £ Rwfgwf g c ; (133) T/(2b z k f ) £ Rwzgwz g c (134)
	jednostrano	T/(b f k f ) £ Rwfgwf g c ; (135) T/(b z k f ) £ Rwzgwz g c (136)
	Vijci visoke čvrstoće	aT £ Q bh kg c (137)*
Pokretno	Ugaoni zavari dvostrani
	Vijci visoke čvrstoće
Oznake usvojene u tabeli 37: je sila smične trake po jedinici dužine uzrokovana poprečnom silom Q, gdje je S je statički moment tetive snopa bruto u odnosu na neutralnu osu; - pritisak iz koncentrisanog opterećenja F(za kranske grede od pritiska kranskog točka, uzeto bez dinamičkog koeficijenta), pri čemu je g f - koeficijent prihvaćen u skladu sa zahtjevima SNiP-a za opterećenja i udare, lef* - uslovna dužina distribucije koncentrisanog opterećenja, uzeta prema st. 5.13 i 13.34* ovih pravila; a - koeficijent uzet pri opterećenju gornje tetive grede, u kojoj je mreža pričvršćena na gornju tetivu, a = 0,4, a u nedostatku pričvršćenja za zid ili pod opterećenjem duž donje tetive a = 1; a – korak kaišnih vijaka visoke čvrstoće; Qbh - projektna sila jednog vijka visoke čvrstoće, određena formulom (131) *; k je broj tarnih površina spojenih elemenata.

U nedostatku ukrućenja za prijenos velikih stacionarnih koncentriranih opterećenja, proračun pričvršćivanja gornje tetive treba izvesti kao za pokretno koncentrirano opterećenje.

Prilikom primjene stacionarnog koncentriranog opterećenja na donju tetivu grede, zavare i vijke visoke čvrstoće koji pričvršćuju ovu tetivu na mrežu treba izračunati pomoću formule (138) - (140) * tab. 37* bez obzira na prisustvo ukrućenja na mestima na kojima se primenjuju opterećenja.

Zavarene pojasne šavove, izvedene prodorom kroz cijelu debljinu zida, treba smatrati jednakom čvrstoćom sa zidom.

11.17. U gredama sa spojevima na vijcima visoke čvrstoće s paketima traka od više listova, pričvršćivanje svakog od listova iza mjesta njegovog teoretskog loma treba izračunati na polovinu sile koju može uočiti presjek lima. Pričvršćivanje svakog lima u području između stvarnog mjesta njegovog loma i mjesta loma prethodnog lista treba izračunati na osnovu ukupne sile koju može osjetiti presjek lima.

12. Opšti zahtjevi za projektovanje čeličnih konstrukcija

Osnovne odredbe

12.1*. Prilikom projektovanja čeličnih konstrukcija potrebno je:

obezbijediti priključke koji osiguravaju stabilnost i prostornu nepromjenjivost konstrukcije u cjelini i njenih elemenata tokom montaže i rada, dodjeljujući ih ovisno o glavnim parametrima konstrukcije i načinu rada (konstruktivna šema, rasponi, vrste dizalica i načini njihovog rada , temperaturni efekti, itd.); P.);

uzeti u obzir proizvodne mogućnosti i kapacitet tehnološke i kranske opreme preduzeća - proizvođači čeličnih konstrukcija, kao i pretovarne i druge opreme instalaterskih organizacija;

raščlanjivanje konstrukcija na transportne elemente, uzimajući u obzir vrstu transporta i dimenzije vozila, racionalan i ekonomičan transport konstrukcija za izgradnju i izvođenje maksimalnog obima posla kod proizvođača;

koristiti mogućnost krajnjeg glodanja za moćne komprimirane i ekscentrično komprimirane elemente (u nedostatku značajnih zateznih naprezanja rubova) ako proizvođač ima odgovarajuću opremu;

predvidjeti montažna pričvršćivanja elemenata (raspored montažnih stolova i sl.);

u vijčanim montažnim spojevima koristite vijke klase tačnosti B i C, kao i one visoke čvrstoće, dok u spojevima koji percipiraju značajne vertikalne sile (pričvršćivači, prečke, okviri itd.) treba predvidjeti stolove; u prisustvu momenata savijanja u spojevima, treba koristiti vijke klase tačnosti B i C, koji rade na napetost.

12.2. Pri projektiranju čeličnih zavarenih konstrukcija treba isključiti mogućnost štetnog djelovanja zaostalih deformacija i naprezanja, uključujući naprezanja zavarivanja, kao i koncentraciju naprezanja, osiguravajući odgovarajuća projektna rješenja (sa što ravnomjernijom raspodjelom naprezanja u elementima i dijelovima, bez ulaska u uglove, oštrih promjena u poprečnom presjeku i drugih koncentratorskih naprezanja) i tehnološkim mjerama (postupak montaže i zavarivanja, prethodno savijanje, obrada odgovarajućih zona blanjanjem, glodanjem, čišćenje abrazivnim točkom itd.).

12.3. U zavarenim spojevima čeličnih konstrukcija treba isključiti mogućnost krtog loma konstrukcija tokom njihove ugradnje i rada kao rezultat nepovoljne kombinacije sljedećih čimbenika:

visoka lokalna naprezanja uzrokovana utjecajem koncentriranih opterećenja ili deformacija dijelova spoja, kao i zaostala naprezanja;

koncentratori oštrih napona u područjima s visokim lokalnim naponima i orijentirani poprečno u smjeru djelovanja vlačnih napona;

niska temperatura na kojoj određena vrsta čelika, ovisno o svom kemijskom sastavu, strukturi i debljini valjanih proizvoda, prelazi u krto stanje.

Pri projektiranju zavarenih konstrukcija treba uzeti u obzir da čvrste zidne konstrukcije imaju manje koncentratora naprezanja i manje su osjetljive na ekscentricitet u odnosu na rešetkaste konstrukcije.

12.4*. Čelične konstrukcije treba zaštititi od korozije u skladu sa SNiP-om za zaštitu građevinskih konstrukcija od korozije.

Zaštita konstrukcija namijenjenih za rad u tropskoj klimi mora se provoditi prema *.

12.5. Konstrukcije koje mogu biti izložene rastopljenom metalu (u obliku prskanja pri izlivanju metala, kada metal izbija iz peći ili lonca) treba zaštititi obloženim ili ogradnim zidovima od vatrostalne cigle ili vatrostalnog betona, zaštićene od mehaničkih oštećenja.

Konstrukcije izložene dugotrajnom izlaganju zračenju ili konvektivnoj toploti ili kratkotrajnom izlaganju vatri tokom havarija termo jedinica treba da budu zaštićene visećim metalnim ekranima ili oblogama od cigle ili vatrostalnog betona.

Zavareni spojevi

12.6. U konstrukcijama sa zavarenim spojevima trebali biste:

osigurati korištenje mehaniziranih metoda zavarivanja visokih performansi;

omogućiti slobodan pristup mjestima na kojima se izrađuju zavareni spojevi, uzimajući u obzir odabranu metodu i tehnologiju zavarivanja.

12.7. Rezne ivice za zavarivanje treba uzeti u skladu sa GOST 8713 – 79*, GOST 11533 - 75, * i GOST 11534 – 75.

12.8. Dimenzije i oblik zavarenih kutnih šavova treba uzeti u obzir uzimajući u obzir sljedeće uvjete:

a) krakovi ugaonih zavara kf ne smije biti veći od 1,2 t, gdje t - najmanja debljina spojenih elemenata;

b) krakovi ugaonih zavara kf treba uzeti prema proračunu, ali ne manje od onih navedenih u tabeli. 38*;

c) izračunata dužina kutnog vara mora biti najmanje 4 kf i najmanje 40 mm;

d) procijenjena dužina bočnog šava ne smije biti veća od 85 b f k f (b f - koeficijent uzet prema tabeli. 34 *), s izuzetkom šavova u kojima sila djeluje kroz cijeli šav;

e) veličina preklapanja mora biti najmanje 5 debljina najtanjeg od zavarenih elemenata;

f) odnos dimenzija krakova ugaonih vara uzima se u pravilu 1:1. Kod različitih debljina elemenata koji se zavaruju, dozvoljeno je prihvatanje šavova sa nejednakim kracima, dok krak uz tanji element mora odgovarati zahtevima iz tačke 12.8, a, a uz deblji element - zahtjeve klauzule 12.8, b;

g) kod konstrukcija koje percipiraju dinamička i vibracijska opterećenja, kao i one izgrađene u klimatskim područjima I 1, I 2, II 2 i II 3, kutne zavare treba izvoditi sa glatkim prijelazom na osnovni metal kada je to opravdano proračunom izdržljivost ili snagu, uzimajući u obzir krto uništenje.

Tabela 38*

Vrsta veze		granica popuštanja čelika,	Minimalni šavovi na nogama kf, mm, sa debljinom debljine zavarenih elemenata t, mm
		MPa (kgf / cm 2)	4– 6	6– 10	11– 16	17– 22	23– 32	33– 40	41– 80
Tavrovoe sa dve stotine
prednji kutni šavovi; preklapanje-		430 (4400)
precizan i ugao	Automatski i
	poluautomatski	430 (4400)
Tavrovoe with
jednostrani kutni zavari	Automatski i poluautomatski
Napomene: 1. U konstrukcijama izrađenim od čelika sa granom tečenja veće od 530 MPa (5400 kgf/cm 2), kao i od svih čelika sa debljinom elementa većom od 80 mm, prihvataju se minimalni krakovi kutnog zavarivanja prema posebne specifikacije. 2. Kod konstrukcija grupe 4 minimalne krake jednostranih kutnih zavara treba smanjiti za 1 mm sa debljinom zavarenih elemenata do uključujući 40 mm. i 2 mm – sa debljinom elemenata preko 40 mm.

12,9*. Za pričvršćivanje ukrućenja, dijafragme i pojaseva zavarenih I-greda prema paragrafima. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 i konstrukcije grupe 4, dozvoljena je upotreba jednostranih kutnih zavara, čiji krakovi kf treba uzeti prema proračunu, ali ne manje od onih navedenih u tabeli. 38*.

Upotreba ovih jednostranih kutnih zavara nije dozvoljena u konstrukcijama:

radi u srednje agresivnim i visoko agresivnim okruženjima (klasifikacija prema SNiP-u za zaštitu građevinskih konstrukcija od korozije);

podignuta u klimatskim područjima I 1 , I 2 , II 2 i II 3 .

12.10. Za projektovanje i konstruktivne kutne zavare, projektom se mora navesti tip zavarivanja, elektrode ili žica za zavarivanje, kao i položaj vara tokom zavarivanja.

12.11. Zavarene čeone spojeve limenih dijelova u pravilu treba izvoditi ravno s punim prodiranjem i korištenjem olovnih ploča.

U uslovima ugradnje dozvoljeno je jednostrano zavarivanje sa zavarivanjem korena i zavarivanje na preostaloj čeličnoj podlozi.

12.12. Upotreba kombiniranih spojeva, u kojima se dio sile percipira zavarenim spojevima, a dio – vijci, nije dozvoljeno.

12.13. Upotreba povremenih šavova, kao i električnih zakovica, izvedenih ručnim zavarivanjem s prethodnim bušenjem rupa, dopuštena je samo u konstrukcijama grupe 4.

Vijčani spojevi i spojevi na vijcima visoke čvrstoće

12.14. Rupe u detaljima čeličnih konstrukcija treba napraviti u skladu sa zahtjevima SNiP-a prema pravilima za proizvodnju i prijem radova za metalne konstrukcije.

12.15*. Vijke klase tačnosti A treba koristiti za spojeve u kojima se buše rupe do projektnog prečnika u sastavljenim elementima ili duž provodnika u pojedinačnim elementima i delovima, buše se ili zabijaju do manjeg prečnika u zasebnim delovima, nakon čega sledi razvrtanje do projektovanog prečnika u sklopljenom. elementi.

Vijci klase točnosti B i C u spojevima s više vijaka trebaju se koristiti za konstrukcije izrađene od čelika s granom tečenja do 380 MPa (3900 kgf / cm 2).

12.16. Elementi u čvoru mogu se pričvrstiti jednim vijkom.

12.17. Vijci koji imaju presjeke različitih promjera po dužini nerezanog dijela ne smiju se koristiti u spojevima u kojima ovi vijci rade na smicanje.

12.18*. Ispod matica vijaka treba postaviti okrugle podloške u skladu sa GOST 11371 – 78*, ispod matica i glava vijaka visoke čvrstoće treba postaviti podloške prema *. Za vijke visoke čvrstoće * sa povećanom veličinom glava i matica i sa razlikom u nazivnim prečnicima rupe i vijka ne većom od 3 mm, i u konstrukcijama od čelika sa vlačnom čvrstoćom od najmanje 440 MPa (4500 kgf / cm 2), ne prelazi 4 mm, dozvoljeno je ugraditi jednu podlošku ispod matice.

Navoj smičnog vijka ne smije biti veći od polovine debljine elementa koji se nalazi uz maticu, niti veći od 5 mm, osim kod konstrukcijskih konstrukcija, stubova za prijenos električne energije i otvorenih razvodnih uređaja i transportnih kontaktnih vodova, gdje navoj mora biti izvan paket spojenih elemenata.

12.19*. Zavrtnje (uključujući i one visoke čvrstoće) treba postaviti u skladu sa tabelom. 39.

Tabela 39

Karakteristika udaljenosti	Razmak vijaka
1. Udaljenosti između centara vijaka u bilo kojem smjeru: a) minimum
b) maksimum u krajnjim redovima u nedostatku graničnih uglova u napetosti i kompresiji	8d ili 12 t
c) maksimum u srednjim redovima, kao iu vanjskim redovima u prisustvu rubnih uglova:
u napetosti	16d ili 24 t
pod kompresijom	12d ili 18 t
2. Udaljenosti od sredine vijka do ivice elementa:
a) minimalni napor
b) isto, kroz napor:
sa odsečenim ivicama
sa kotrljajućim ivicama
c) maksimum	4d ili 8 t
d) minimum za vijke visoke čvrstoće sa bilo kojom ivicom i bilo kojim smjerom sile
* U spojenim elementima izrađenim od čelika s granom tečenja većom od 380 MPa (3900 kgf / cm 2), minimalni razmak između vijaka treba uzeti jednak 3 d. Oznake usvojene u tabeli 39: d - prečnik otvora za vijak; t je debljina najtanjeg vanjskog elementa. Bilješka. U spojenim elementima izrađenim od čelika s granom tečenja do 380 MPa (3900 kgf / cm 2), dopušteno je smanjiti udaljenost od središta vijka do ruba elementa duž sile i minimalnog razmaka između središta vijaka u slučajevima proračuna uzimajući u obzir relevantne koeficijente radnih uslova spojeva u skladu sa st. 11,7* i 15,14*.

Vijke za spajanje treba postaviti, u pravilu, na maksimalne udaljenosti, na spojevima i čvorovima, vijke treba postaviti na minimalnim udaljenostima.

Prilikom postavljanja vijaka u šahovnici, udaljenost između njihovih centara duž sile treba uzeti najmanje a + 1,5d, gdje a - razmak između redova preko sile, d je prečnik rupe za vijak. Sa ovim postavljanjem, presjek elementa A n određuje se uzimajući u obzir njegovo slabljenje rupama koje se nalaze samo u jednom dijelu poprijeko sile (ne duž "cik-cak").

Prilikom pričvršćivanja ugla s jednom policom, rupu koja je najudaljenija od njegovog kraja treba postaviti na rizik najbliži kundaku.

12.20*. Kod spojeva sa vijcima razreda tačnosti A, B i C (osim pričvršćivanja sekundarnih konstrukcija i spojeva na vijke visoke čvrstoće) moraju se preduzeti mere protiv odvrtanja matica (podešavanje opružnih podložaka ili kontramatica).

13. Dodatni zahtjevi za projektovanje industrijskih zgrada i objekata 1

Relativni progibi i devijacije konstrukcija

13.1*. Progibi i pomaci konstrukcijskih elemenata ne bi trebali prelaziti granične vrijednosti utvrđene SNiP-om za opterećenja i udare.

Tab. 40* je isključeno.

13.2– 13.4 i Tabela 41* su isključene.

1 Dozvoljena je primjena na druge vrste zgrada i objekata.

Udaljenosti između dilatacijskih spojeva

13.5. Najveće udaljenosti između dilatacijskih spojeva čeličnih okvira jednokatnih zgrada i konstrukcija treba uzeti prema tablici. 42.

Kod prekoračenja više od 5% onih navedenih u tabeli. 42 udaljenosti, kao i povećanjem krutosti okvira zidovima ili drugim konstrukcijama, proračun treba uzeti u obzir klimatske temperaturne efekte, neelastične deformacije konstrukcija i usklađenost čvorova.

Tabela 42

	Najveće udaljenosti, m
	dilatacije				od dilatacije ili kraja zgrade do ose najbliže
Građevinske karakteristike i objektima	po dužini bloka (duž zgrade)		po širini bloka		vertikalna veza
	u klimatskim područjima gradnje
		I 1 , I 2 , II 2 i II 3	sve osim I 1 , I 2 , II 2 i II 3	I 1 , I 2 , II 2 i II 3	sve osim I 1 , I 2 , II 2 i II 3	I 1 , I 2 , II 2 i II 3
Grijane zgrade
Negrijane zgrade i tople radnje
Otvoreni preleti			–	–
Bilješka. Ako postoje dvije okomite veze između dilatacijskih spojeva zgrade ili konstrukcije, razmak između potonjih u osi ne smije biti veći: za zgrade – 40– 50 m i za otvorene nadvožnjake – 25- 30 m, dok za zgrade i objekte podignute u klimatskim područjima I 1, I 2, II 2 i II 3 treba uzeti manju od navedenih udaljenosti.

Farme i strukturne

obloge ploča

13.6. Osi šipki rešetki i konstrukcija u pravilu trebaju biti centrirane u svim čvorovima. Centriranje šipki treba izvesti u zavarenim rešetkama prema težištima presjeka (sa zaokruživanjem do 5 mm), te u vijcima - prema rizicima uglova najbližih kundaku.

Pomicanje osi tetive rešetke pri izmjeni presjeka ne može se uzeti u obzir ako ne prelazi 1,5% visine tetive.

U prisustvu ekscentriciteta u čvorovima, elemente rešetki i konstrukcija treba izračunati uzimajući u obzir odgovarajuće momente savijanja.

Kada se opterećenja primjenjuju izvan čvorova rešetke, tetivi moraju biti projektirani za kombinirano djelovanje uzdužnih sila i momenata savijanja.

13.7. Kod pokrivanja krovnih rešetki preko 36 m potrebno je predvidjeti konstrukcijski lift koji je jednak progibu od stalnih i dugotrajnih opterećenja. Za ravne krovove treba osigurati podizanje konstrukcije bez obzira na raspon, uzimajući ga jednakim ugibu od ukupnog standardnog opterećenja plus 1/200 raspona.

13.8. Prilikom proračuna rešetki sa elementima iz uglova ili T-a, veze elemenata u čvorovima rešetke mogu se uzeti kao šarnirske. Kod I-greda, H-oblika i cijevnih presjeka elemenata, proračun rešetki prema shemi šarki dopušten je kada omjer visine presjeka i dužine elemenata ne prelazi: 1/10 - za objekte koji rade u svim klimatskim područjima, osim za I 1, I 2, II 2 i II 3; 1/15 – u regijama I 1 , I 2 , II 2 i II 3 .

Ako su ovi omjeri prekoračeni, treba uzeti u obzir dodatne momente savijanja u elementima zbog krutosti čvorova. Dozvoljeno je uzeti u obzir krutost čvorova u rešetkama približnim metodama; aksijalne sile se mogu odrediti prema shemi sa šarkama.

13,9*. Udaljenost između rubova elemenata rešetke i pojasa u čvorovima zavarenih rešetki sa umetcima treba uzeti najmanje a = 6t – 20 mm, ali ne više od 80 mm (ovdje t – debljina utora, mm).

Između krajeva spojenih elemenata rešetkastih pojaseva treba ostaviti razmak od najmanje 50 mm, koji se preklapaju preklopima.

Zavare koji pričvršćuju elemente rešetkaste rešetke na umetke treba dovesti do kraja elementa do dužine od 20 mm.

13.10. U rešetkastim čvorovima sa pojasevima od T-greda, I-greda i pojedinačnih uglova, pričvršćivanje uložaka na police pojaseva od kraja do kraja treba izvršiti prodorom kroz cijelu debljinu utora. U projektima grupe 1, kao i onima koji se koriste u klimatskim područjima I 1, I 2, II 2 i II 3, spoj nodalnih umetki na pojaseve treba izvesti u skladu sa poz. 7 tabela 83*.

kolone

13.11. Odlazne elemente prolaznih stubova sa rešetkama u dve ravni treba ojačati dijafragmama koje se nalaze na krajevima odvodnog elementa.

U prolaznim stubovima sa spojnom mrežom u istoj ravni, dijafragme treba da budu na udaljenosti od najmanje 4 m.

13.12*. U centralno komprimiranim stupovima i regalima s jednostranim pojasnim šavovima u skladu s klauzulom 12.9 * u mjestima pričvršćivanja podupirača, greda, podupirača i drugih elemenata u zoni prijenosa sile treba koristiti dvostrane pojasne šavove koji se protežu izvan kontura pripojenog elementa (čvora) po dužini od 30 kf sa svake strane.

13.13. Ugaoni zavari koji pričvršćuju utore vezne rešetke na stubove koji se preklapaju treba da budu proračunski zadati i postavljeni sa obe strane utora duž stuba u obliku zasebnih preseka u šahovskom obliku, pri čemu je rastojanje između krajeva takvih šavovi ne bi trebali biti veći od 15 debljina umetka.

Kod konstrukcija podignutih u klimatskim regijama I 1, I 2, II 2 i II 3, kao i kada se koristi ručno elektrolučno zavarivanje, šavovi moraju biti kontinuirani duž cijele dužine utora.

13.14. Montažne spojeve stubova treba izvesti sa glodanim krajevima, sučeono zavarenim, na preklopima sa zavarenim šavovima ili vijcima, uključujući i one visoke čvrstoće. Prilikom zavarivanja preklopa, šavovi ne bi trebali biti dovedeni do spoja za 30 mm sa svake strane. Dozvoljena je upotreba prirubničkih spojeva sa prijenosom tlačnih sila kroz zategnuti dodir i zatezanje - vijci.

Veze

13.15. U svakom temperaturnom bloku zgrade treba obezbijediti nezavisan sistem priključaka.

13.16. Donje tetive kranskih greda i rešetki s rasponom većim od 12 m treba ojačati horizontalnim podupiračima.

13.17. Vertikalne veze između glavnih stubova ispod nivoa kranskih greda sa dvokrakim stubovima treba da se nalaze u ravni svakog od ogranaka stuba.

Ogranci dvokrakih priključaka, po pravilu, trebaju biti međusobno povezani spojnim mrežama.

13.18. Poprečne horizontalne veze treba predvidjeti na nivou gornjih ili donjih tetiva krovnih rešetki u svakom rasponu zgrade duž krajeva temperaturnih blokova. Ako je dužina temperaturnog bloka veća od 144 m, potrebno je predvidjeti srednje poprečne horizontalne podupirače.

Rafterske rešetke koje nisu direktno uz poprečne podupirače treba učvrstiti u ravnini položaja ovih nosača odstojnicima i strijama.

Na mjestima poprečnih veza treba osigurati vertikalne veze između rešetki.

U prisustvu tvrdog diska krova na nivou gornjih tetiva, potrebno je predvidjeti uklonjive vezice za inventar kako bi se konstrukcije poravnale i osigurala njihova stabilnost tokom ugradnje.

U premazima zgrada i objekata koji se koriste u klimatskim regijama I 1, I 2, II 2 i II 3, po pravilu treba predvideti vertikalne spone (pored uobičajenih) na sredini svakog raspona duž cele zgrade. .

13.19*. Uzdužne horizontalne veze u ravnini donjih struna krovnih rešetki treba osigurati duž krajnjih redova stupova u zgradama s dizalicama grupe načina rada 6K - 8K od ; u oblogama sa rešetkastim rešetkama; u zgradama s jednim i dva raspona sa mostnim dizalicama nosivosti od 10 tona ili više, i sa oznakom dna rešetkastih konstrukcija preko 18 m – bez obzira na kapacitet dizanja dizalica.

U zgradama sa više od tri raspona horizontalne uzdužne spone treba postaviti i duž srednjih redova stubova najmanje kroz raspon u zgradama sa dizalicama grupe režima rada 6K – 8K preko dva raspona u drugim zgradama.

13.20. Horizontalne veze duž gornje i donje tetive razdjelnih rešetki raspona transportnih galerija treba projektirati posebno za svaki raspon.

13.21. Kada se koristi poprečna rešetka vezica za premazivanje, proračun je dopušten prema uvjetnoj shemi uz pretpostavku da kočnice percipiraju samo vlačne sile.

Prilikom određivanja sila u elementima spojeva, u pravilu se ne treba uzeti u obzir kompresija vrpci rešetki.

13.22. Prilikom postavljanja membranske palube u ravninu donjih tetiva rešetki, dopušteno je uzeti u obzir rad membrane.

13.23. Kod visećih kolovoza sa ravnim nosećim sistemima (dvozonski, savojno-kruti stjenci i sl.) treba predvidjeti vertikalne i horizontalne veze između nosećih sistema.

grede

13.24. Upotreba paketa limova za tetive zavarenih I-greda općenito nije dopuštena.

Za tetive greda na vijcima visoke čvrstoće dozvoljeno je koristiti pakete koji se sastoje od najviše tri lista, dok se površina uglova struka treba uzeti jednakom od najmanje 30% cjelokupne površine tetive. .

13.25. Šavovi pojaseva zavarenih greda, kao i šavovi koji pričvršćuju pomoćne elemente na glavni dio grede (na primjer, ukrućenja), moraju biti kontinuirani.

13.26. Kada se koriste jednostrani zavareni pojasevi u zavarenim I-gredama koje nose statičko opterećenje, moraju biti ispunjeni sljedeći zahtjevi:

projektno opterećenje mora se primijeniti simetrično u odnosu na poprečni presjek grede;

stabilnost tetive komprimirane grede mora biti osigurana u skladu sa klauzulom 5.16*, a;

na mjestima gdje se na tetivu grede primjenjuju koncentrirana opterećenja, uključujući opterećenja od rebrastih armiranobetonskih ploča, treba postaviti poprečne ukrućenja.

U prečkama konstrukcija okvira na čvorovima potpore treba koristiti dvostrane šavove u struku.

U gredama izračunatim u skladu sa zahtjevima st. 5.18* - 5.23 ovih standarda, upotreba jednostranih šavova u struku nije dozvoljena.

13.27. Ukrućenja zavarenih greda moraju se ukloniti sa zidnih spojeva na udaljenosti od najmanje 10 debljina zida. Na sjecištu sučeonih zavarenih spojeva grede s uzdužnim učvršćivačem, šavovi koji pričvršćuju rebro na traku ne bi trebali biti produženi do čeonog zavara za 40 mm.

13.28. U zavarenim I-gredama konstrukcija grupa 2 - 4, u pravilu, jednostrane ukrućenja treba koristiti s njihovom lokacijom na jednoj strani grede.

U gredama s jednostranim zavarenim zavarenim pojasom, ukrućenja trebaju biti smještena na strani mreže suprotnoj od mjesta jednostranih zavarenih spojeva.

Kranske grede

13.29. Analizu čvrstoće kranskih greda treba izvršiti u skladu sa zahtjevima klauzule 5.17 za uticaj vertikalnih i horizontalnih opterećenja.

13.30*. Proračun čvrstoće zidova kranskih greda (sa izuzetkom greda izračunatih na izdržljivost, za dizalice grupe režima rada 7K u radnjama metalurške proizvodnje i 8K prema ) treba izvršiti prema formuli (33), u kojem se pri proračunu presjeka na nosačima kontinualnih greda umjesto koeficijenta 1, 15 treba uzeti koeficijent 1,3.

13.31. Proračun za stabilnost kranskih greda treba izvršiti u skladu sa stavom 5.15.

13.32. Provjeru stabilnosti zidova i pojasnih listova kranskih greda treba izvršiti u skladu sa zahtjevima čl. 7 ovih pravila.

13,33*. Kranske grede treba izračunati za izdržljivost u skladu sa st. 9 ovih standarda, uzimajući u obzir a = 0,77 sa dizalicama grupe režima rada 7K (u metalurškim proizvodnim radnjama) i 8K prema i a = 1,1 u ostalim slučajevima.

Kod kranskih greda za dizalice grupe režima rada 7K (u metalurškim postrojenjima) i 8K uz zidove, dodatno treba izračunati snagu prema tački 13.34* i izdržljivost prema tački 13.35*.

Prema tome, moment savijanja i poprečna sila u presjeku grede od projektnog opterećenja;

g f 1 - koeficijent povećanja vertikalnog koncentriranog opterećenja na pojedinačnom točku dizalice, uzet u skladu sa zahtjevima SNiP-a za opterećenja i udare;

F - projektni pritisak kranskog točka bez uzimanja u obzir dinamičkog faktora;

lef - uslovna dužina, određena formulom

gdje sa - prihvaćen koeficijent za zavarene i valjane grede 3,25, za grede na vijcima visoke čvrstoće – 4,5;

J 1f - zbroj vlastitih momenata inercije tetive grede i kranske šine ili ukupnog momenta inercije šine i tetive u slučaju zavarivanja šine sa šavovima koji osiguravaju zajednički rad šine i šine akord;

M t - lokalni obrtni moment, određen formulom

M t = Fe + 0,75 Q t h r, (147)

gdje e - uslovni ekscentricitet, uzet jednak 15 mm;

Q t - horizontalno opterećenje poprečnog dizajna uzrokovano izobličenjem mostne dizalice i neparalelnošću kranskih staza, uzeto u skladu sa zahtjevima SNiP-a za opterećenja i udare;

hr – visina kranske šine;

je zbir vlastitih momenata inercije torzije šine i pojasa, gdje je tf i b f su debljina i širina gornje (komprimirane) tetive grede, respektivno.

Sva naprezanja u formulama (141) – (145)* treba uzeti sa znakom plus.

13,35*. Proračun izdržljivosti gornje zone zida kompozitne kranske grede treba izvesti prema formuli

gdje Rn - projektovana otpornost na zamor za sve čelike, uzete jednake, za zavarene grede i vijke visoke čvrstoće: Rn \u003d 75 MPa (765 kgf / cm 2) i 95 MPa (930 kgf / cm 2) za komprimiranu gornju zonu zida (presjek u rasponu grede); Rn \u003d 65 MPa (665 kgf / cm 2) i 89 MPa (875 kgf / cm 2) za zategnutu gornju zonu zida (noseći dijelovi kontinuiranih greda).

Vrijednosti naprezanja u formuli (148) trebaju se odrediti prema klauzuli 13.34 * iz opterećenja dizalice, utvrđenih u skladu sa zahtjevima SNiP-a za opterećenja i efekte.

Gornji pojasni šavovi u kranskim gredama za dizalice grupe režima rada 7K (u metalurškim proizvodnim radnjama) i 8K by moraju biti izvedeni sa prodorom kroz cijelu debljinu zida.

13.36. Slobodne ivice rastegnutih tetiva kranskih greda i greda radnih platformi koje direktno percipiraju opterećenje od željezničkog vozila moraju se valjati, blanjati ili rezati strojnim kisikovim ili plazma-lučnim rezanjem.

13,37*. Dimenzije ukrućenja kranskih greda moraju ispunjavati zahtjeve iz klauzule 7.10, dok širina izbočenog dijela obostranog rebra mora biti najmanje 90 mm. Dvostrane poprečne ukrućenja ne smiju biti zavarene na tetive greda. Krajevi učvršćivača moraju biti čvrsto pričvršćeni za gornji pojas grede; Istovremeno, u gredama ispod dizalica grupe režima rada 7K (u radnjama metalurške proizvodnje) i 8K, potrebno je planirati krajeve uz gornji pojas.

U gredama za dizalice grupa režima rada 1K - 5K, dozvoljena je upotreba jednostranih poprečnih ukrućenja sa njihovim zavarivanjem na zid i na gornju tetivu i lokaciju u skladu sa tačkom 13.28.

13.38. Proračun čvrstoće ovjesnih greda kranskih tračnica (jednošine) treba izvesti uzimajući u obzir lokalne normalne napone na mjestu primjene pritiska kranskog točka, usmjerenih duž i poprijeko ose grede.

Strukture od ploča

13.39. Kontura poprečnih ukrućenja školjki treba da bude zatvorena.

13.40. Prijenos koncentriranog opterećenja na limene konstrukcije u pravilu bi trebao biti osiguran preko ukrućenja.

13.41. Na mjestima gdje se spajaju školjke različitih oblika, u pravilu treba koristiti glatke prijelaze kako bi se smanjila lokalna naprezanja.

13.42. Svi sučeoni zavari moraju biti izvedeni ili dvostranim zavarivanjem, ili jednostranim zavarivanjem sa korijenskim ili pozadinskim zavarivanjem.

Projekt bi trebao ukazati na potrebu da se osigura nepropusnost spojeva konstrukcija u kojima je ta nepropusnost potrebna.

13.43. U limenim konstrukcijama, u pravilu, treba koristiti sučeono zavarene spojeve. Spojevi limova debljine 5 mm ili manje, kao i terenski spojevi, mogu se preklapati.

13.44. Prilikom projektovanja limenih konstrukcija potrebno je predvidjeti industrijske metode za njihovu proizvodnju i ugradnju korištenjem:

listovi i trake velikih veličina;

način valjanja, izrada zareza u obliku školjki itd.;

sečenje, obezbeđivanje najmanje količine otpada;

automatsko zavarivanje;

minimalni broj zavarenih spojeva izvedenih pri ugradnji.

13.45. Prilikom projektovanja pravokutnih ili kvadratnih ravnih membrana, na uglovima nosećih kontura, u pravilu treba koristiti glatku konjugaciju konturnih elemenata. Za membranske konstrukcije, u pravilu, treba koristiti čelike s povećanom otpornošću na koroziju.

Pričvršćivači za montažu

13,46*. Montažna pričvršćivanja konstrukcija zgrada i konstrukcija sa kranskim gredama proračunatom na izdržljivost, kao i konstrukcije za željezničke vozove, treba izvesti na zavarivanje ili vijke visoke čvrstoće.

U terenskim vezama ovih konstrukcija mogu se koristiti vijci klasa tačnosti B i C:

za pričvršćivanje gredica, elemenata konstrukcije lanterna, vezica duž gornjih greda rešetki (ako postoje vezice duž donjih greda ili krutog krova), vertikalnih veza duž rešetki i lampiona, kao i fachwerk elemenata;

za pričvršćivanje spona duž donjih greda rešetki u prisustvu krutog krova (armirani beton ili armirane ploče od celularnog betona, čelični profilirani podovi itd.);

za pričvršćivanje rešetki i rešetkastih rešetki na stupove i rešetkastih rešetki na rešetke, pod uvjetom da se vertikalni potporni pritisak prenosi kroz stol;

za pričvršćivanje razdvojenih kranskih greda jedna na drugu, kao i za pričvršćivanje njihove donje tetive na stupove na koje nisu pričvršćene vertikalne veze;

za pričvršćivanje greda radnih platformi koje nisu izložene dinamičkim opterećenjima;

za pričvršćivanje sekundarnih konstrukcija.

14. Dodatni zahtjevi za projektovanje stambenih i javnih zgrada i objekata

Okvirne zgrade

14.1- 14.3 i tab. 43 su isključene.

14.4*. Za preraspodjelu momenata savijanja u elementima sistema okvira, dopušteno je koristiti čelične ploče u spojevima poprečnih šipki sa stupovima, koji rade u plastičnoj fazi.

Obloge trebaju biti izrađene od čelika s granom tečenja do 345 MPa (3500 kgf / cm 2).

Sile u jastučićima treba odrediti pri minimalnoj granici tečenja s y,min = Ryn i maksimalnu granicu tečenja s y,max = Ryn+ 100 MPa (1000 kgf / cm 2).

Obloge koje rade u plastičnoj fazi moraju imati blanjane ili glodane uzdužne ivice.

Viseće navlake

14.5. Za strukture filamenta, u pravilu, treba koristiti užad, niti i žicu visoke čvrstoće. iznajmljivanje je dozvoljeno.

14.6. Krov visećeg pokrivača, u pravilu, treba biti smješten direktno na navojima ležaja i ponavljati oblik koji formiraju. Dozvoljeno je podizanje krova iznad niti, oslanjajući se na posebnu nadgradnju, ili ga objesiti odozdo na niti. U tom slučaju, oblik krova može se razlikovati od oblika opuštenih niti.

14.7. Obrise kontura potpore treba odrediti uzimajući u obzir krivulje pritiska od sila u navojima koji su na njih pričvršćeni pod projektnim opterećenjima.

14.8. Na viseće krovove treba se osloniti na stabilnost oblika na privremena opterećenja, uključujući i usisavanje vjetrom, što bi trebalo osigurati nepropusnost usvojene krovne konstrukcije. U tom slučaju potrebno je provjeriti promjenu zakrivljenosti premaza u dva smjera - uzduž i popreko niti. Potrebna stabilnost postiže se uz pomoć konstruktivnih mjera: povećanje napetosti navoja zbog težine premaza ili prednaprezanja; stvaranje posebne stabilizirajuće strukture; korištenje krutih navoja; transformacija sistema navoja i krovnih ploča u jedinstvenu strukturu.

14.9. Poprečni presjek navoja treba izračunati prema najvećoj sili koja se javlja pri projektnom opterećenju, uzimajući u obzir promjene navedene geometrije premaza. U mrežastim sistemima, osim toga, poprečni presjek navoja mora se provjeriti na silu od djelovanja živog opterećenja koje se nalazi samo duž ovog navoja.

14.10. Vertikalna i horizontalna kretanja niti i sile u njima treba odrediti uzimajući u obzir nelinearnost struktura premaza.

14.11. Koeficijente radnih uslova niti od užadi i njihovih pričvršćivanja treba uzeti u skladu sa st. 16. Za stabilizirajuće užad, ako nisu puffs za potpornu petlju, faktor usluge g c = 1.

14.12. Noseći čvorovi niti od valjanih profila u pravilu bi trebali biti zglobni.

petnaest*. Dodatni zahtjevi za projektovanje nosača nadzemnih dalekovoda, konstrukcija otvorenih rasklopnih uređaja i vodova kontaktnih mreža transporta

15.1*. Za nosače nadzemnih dalekovoda (VL) i konstrukcije otvorenih rasklopnih uređaja (OSG) i vodova kontaktnih mreža transporta (CS), po pravilu se koriste čelici u skladu sa tabelom. 50* (osim čelika S390, S390K, S440, S590, S590K) i tab. 51, a.

15.2*. Zavrtnje klase tačnosti A, B i C za nosače nadzemnih vodova i vanjske razvodne konstrukcije visine do 100 m treba uzeti kao za konstrukcije koje nisu projektovane za izdržljivost, i za nosače visine veće od 100 m - kao za konstrukcije projektovane za izdržljivost.

15.3. Izliveni dijelovi trebaju biti projektovani od ugljičnog čelika razreda 35L i 45L grupa livenja II i III u skladu sa GOST 977 – 75*.

15.4*. Prilikom proračuna nosača nadzemnih vodova i konstrukcija vanjskih rasklopnih uređaja i CS, koeficijenti uslova rada utvrđeni čl. 4* i 11, kao i prema tabeli. 44*, stav 15.14* i pril. 4* ovih standarda.

Proračun čvrstoće potpornih elemenata, s izuzetkom proračuna presjeka na mjestima pričvršćivanja zategnutih elemenata iz pojedinačnih uglova, pričvršćenih jednom policom vijcima, prema tački 5.2 nije dozvoljen.

Tabela 44*

Strukturni elementi	Koeficijenti uslova rada g sa
1. Kompresovani pojasevi iz pojedinačnih uglova regala samostojećih nosača u prva dva panela od cipele na čvornim spojevima
a) zavarivanje
b) na vijcima
2. Sabijeni elementi ravnih rešetkastih travera iz pojedinačnih uglova jednakih polica pričvršćenih jednom policom (Sl. 21):
a) pojasevi pričvršćeni na potporni stup direktno sa dva ili više vijaka
b) kaiševi pričvršćeni za potporni stup jednim vijkom ili kroz utor
c) podupirači i podupirači
3. Momci od čeličnih užadi i snopova žice visoke čvrstoće:
a) za srednje oslonce u normalnim režimima rada
b) za sidrene, ugaone i kutne nosače:
u normalnim uslovima rada
u hitnoj operaciji
Napomena: Koeficijenti radnih uslova navedeni u tabeli ne važe za spojeve elemenata u čvorovima.