ระยะห่างของสลักเกลียว การคำนวณและการออกแบบข้อต่อแบบเกลียว
ตารางที่ 2
| ลักษณะระยะทาง | ค่า |
| ระยะห่างระหว่างศูนย์โบลต์ในทิศทางใดก็ได้: | |
| ก) ขั้นต่ำ (สำหรับเหล็กที่มี 380 MPa) | 2.5d |
| b) ค่าสูงสุดในแถวสุดขั้วในกรณีที่ไม่มีขอบ | |
| มุม | 8d หรือ 12t |
| ใน)สูงสุดในแถวกลางเช่นเดียวกับในแถวนอกด้วย | |
| การปรากฏตัวของมุมที่ล้อมรอบ: | |
| อยู่ในความตึงเครียด | 16d หรือ 24t |
| ภายใต้การบีบอัด | 12d หรือ 18t |
| ระยะทางจากศูนย์กลางของโบลต์ถึงขอบขององค์ประกอบ: | |
| ก) ความพยายามขั้นต่ำต่อวัน | 2วัน |
| b) เหมือนกัน ข้ามความพยายามที่ขอบ: | |
| ขอบ | 1.5d |
| กลิ้ง | 1.2d |
| c) สูงสุด | 4d หรือ 8t |
| d) ขั้นต่ำสำหรับสลักเกลียวความแข็งแรงสูงที่ขอบใด ๆ และ | |
| ทิศทางของความพยายามใด ๆ | 1.3d |
บันทึก:
d- เส้นผ่านศูนย์กลางรูสลัก / - ความหนาขององค์ประกอบภายนอกที่บางที่สุด ควรวางสลักเกลียวเชื่อมต่อไว้ที่ระยะห่างสูงสุด และที่ข้อต่อและนอต ควรวางสลักเกลียวไว้ที่ระยะห่างน้อยที่สุด
| สุดยอดแรงโบลต์ ตารางที่ 3 | |||||||
| ลักษณะของสลักเกลียวและข้อต่อ | ระดับ | สภาวะเครียด | แรง, tf, สำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางโบลต์, mm | ||||
| โดยใช้ส่วนตัดขวาง (สุทธิ) ซม.2 | |||||||
| 0,83 | 1,57 | 2,45 | 3,52 | 5,60 | |||
| สลักเกลียวเดียวและหลายสลักเกลียวพร้อมสลักเกลียวที่มีความแม่นยำปกติ | 4,6 | ยืดเหยียด | 1,46 | 2,74 | 4,28 | 6,16 | 9,80 |
| 5,6 | 1,75 | 3,30 | 5,14 | 7,39 | 11,76 | ||
| 6,6 | 2,09 | 3,92 | 6,12 | 8,80 | 14,00 | ||
| โบลท์เดี่ยวพร้อมโบลท์ที่มีความแม่นยำปกติ | 4,6 | ชิ้น | 1,70 | 3,01 | 4,71 | 6,78 | 10,80 |
| 5,6 | 2,15 | 3,80 | 5,96 | 8,50 | 13,40 | ||
| ทรุด* | 4,92 | 6,56 | 8,20 | 9,84 | 12,30 | ||
| สลักเกลียวหลายตัวพร้อมสลักเกลียวที่มีความแม่นยำปกติ | 4,6 | ชิ้น | 1,30 | 2,30 | 3,60 | 5,19 | 8,11 |
| 5,6 | 1,64 | 2,92 | 4,56 | 6,56 | 10,26 | ||
| 8,8 | 2,76 | 4,92 | 7,68 | 11,06 | 17,28 | ||
| ทรุด | 3,76 | 5,02 | 6,27 | 7,52 | 9,41 | ||
| สลักเกลียวเดียวและหลายสลักเกลียวพร้อมสลักเกลียวที่มีความแม่นยำสูง | 8,8 | ยืดเหยียด | 3,35 | 6,28 | 9,80 | 14,08 | 22,40 |
| ชิ้น | 3,07 | 5,46 | 8,54 | 12,29 | 19,20 | ||
| ทรุด | - | 6,12 | 7,65 | 9,18 | 11,47 |
บันทึก:
* ด้วยความหนาของชิ้นส่วนบด 1 ซม. ในโครงสร้างเหล็กที่มีความแข็งแรงของผลผลิตสูงถึง 250 MPa (3550 กก. / ซม. 2)
ข้อมูลอ้างอิง
1. GOST 20850-84 การก่อสร้างไม้ติดกาว ข้อกำหนดทั่วไป
2. GOST 8486-86*E ไม้เนื้ออ่อน. ข้อมูลจำเพาะ
3. GOST 2695-83* ไม้เนื้อแข็ง. ข้อมูลจำเพาะ
4. GOST 24454-80*E ไม้เนื้ออ่อน. ขนาด
5. GOST 16363-98 หมายถึงการป้องกันไม้ วิธีการกำหนดคุณสมบัติทนไฟ
6. GOST 6449.1-82 ผลิตภัณฑ์จากไม้และวัสดุไม้ ฟิลด์ความคลาดเคลื่อนสำหรับมิติเชิงเส้นและความพอดี
7. GOST 7307-75* รายละเอียดทำจากไม้และวัสดุจากไม้ ค่าเผื่อสำหรับการตัดเฉือน
8. SNiP 52-01-2003 โครงสร้างคอนกรีตและคอนกรีตเสริมเหล็ก / Gosstroy RF. - M. : Gosstroy of Russia, 2004. - 79 p.
9. SNiP 21-01-97*. ความปลอดภัยจากอัคคีภัยของอาคารและโครงสร้าง -ม.: กระทรวงการก่อสร้างของรัสเซีย, 2545. - 15 น.
10. SNiP 3.03.01-87. โครงสร้างแบริ่งและปิดล้อม - M.: Stroyizdat, 1989. - 90 p.
11. SP 64.133302011. โครงสร้างไม้ ฉบับปรับปรุงของ SNiP II-25-80.-M.: Ministry of Regional Development, 2010.-86 p.
12. SP 20.133302011. โหลดและผลกระทบ อัปเดตเวอร์ชันของ SNiP 2.01.07-85.-M.: Ministry of Regional Development, 2010.-86 p.
13. ประโยชน์สำหรับการออกแบบโครงสร้างไม้ (ถึง SNiP P-25-80) - ม.: Stroyizdat, 1986-215 p.
19. การจัดการสำหรับการผลิตและควบคุมคุณภาพของโครงสร้างไม้ติดกาว –M.: Stroyizdat, 1982.-79 น.
20. การจัดการสำหรับการออกแบบโครงสร้างไม้ติดกาว -M.: Stroyizdat, 1977.-189 p.
21. การจัดการเพื่อให้มั่นใจถึงความทนทานของโครงสร้างไม้ที่ติดกาวเมื่อสัมผัสกับปากน้ำของอาคารเพื่อวัตถุประสงค์ต่างๆ และปัจจัยด้านบรรยากาศ – M.: Stroyizdat, 1981.-96 p.
22. ทิศทางเกี่ยวกับการใช้โครงสร้างไม้ในสภาพแวดล้อมที่ก้าวร้าวทางเคมี –M.: Stroyizdat, 1969.-70s.
23. Ashkenazi E.K. Anisotropy ของวัสดุโครงสร้าง: หนังสืออ้างอิง / E.K. อาซเคนาซี, E.V. Ganov.-L.: วิศวกรรม, 19080.-247p.
24. เวตรียุค, ไอ.เอ็ม.โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก / I.M. Vetryuk. - มินสค์: โรงเรียนมัธยม, 2516 - 336 น.
25. กริน,และ.เอ็ม. โครงสร้างอาคารที่ทำจากไม้และวัสดุสังเคราะห์: การออกแบบและการคำนวณ: ตำราเรียน / I.M. Grin, K.E. Dzhantemirov, V.I. Grin เอ็ด ครั้งที่ 3 แก้ไขและเพิ่มเติม - Kyiv: โรงเรียน Vishcha, 1990. - 221 p.
26. . โครงสร้างไม้:คู่มือผู้ออกแบบโครงสร้างอุตสาหกรรม - ม.; L.:ONTI, 2480.-955 น.
27. Dmitriev, P. A.โครงสร้างที่ไม่ใช่โลหะ: ตำราเรียน เบี้ยเลี้ยง / P. A. Dmitriev, Yu. D. Strizhakov - โนโวซีบีสค์: NISI, 1982. - 80 p.
28.Zubarev, G. N.โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก: หนังสือเรียน. เบี้ยเลี้ยง / G. N. Zubarev, I. M. Lyalin.-M.: Higher School, 1980. - 311 p.
29. Zubarev, G.N.โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก / จี.เอ็น. ซูบาเรฟ – M.: Vyssh.shk., 1990.-287 p.
30. Ivanov, V. A.โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก / V. A. Ivanov, V. Z. Klimenko - Kyiv: โรงเรียน Vishcha, 1983. - 279 น.
31. Ivanin, I. ยาโครงสร้างไม้ ตัวอย่างการคำนวณ / I. Ya. Ivanin - ม., 1950. - 224 น.
- Ivanov V.F.โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก / Ivanov V.F .. - M .; L ..: Stroyizdat, 1966.-352 p.
- Ivanov V.A.โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก: ตัวอย่างการคำนวณและการออกแบบ / ผศ. V.A. Ivanova, - Kyiv: โรงเรียน Vishcha, 1981.- 392 p.
- คาลูกิน เอ.วี.โครงสร้างไม้: ตำราเรียน. คู่มือ (บันทึกการบรรยาย) / A.V. Kalugin.-M: DIA, 2003.-224 p.
- คาร์ลเซ่น จี.จี.โครงสร้างไม้อุตสาหกรรม: ตัวอย่างการออกแบบ / ศ.บ. จีจี คาร์ลเซ่น. –M.: Stroyizdat, 1967.-320 p.
- คาร์ลเซ่น จี.จี.โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก / อ. จีจี คาร์ลเซ่น. ฉบับที่ 4 M.: Stroyizdat, 1975.- 688 น.
- Kovalchuk, L. M.โครงสร้างไม้ในการก่อสร้าง / L. M. Kovalchuk, S. B. Turkovsky และอื่น ๆ - M.: Stroyizdat, 1995. - 248 p.
- โลมากิน ค.ศ.การป้องกันโครงสร้างไม้ / Lomakin A.D. - M.: LLC RIF "Stroymaterially" 2013.- 424p. ISBN 978-5-94026-024-0
39. Otreshko, A. I.คู่มือนักออกแบบ. โครงสร้างไม้ / A.I. Otreshko -M.: Stroyizdat, 2500.-263 น.
40. Svetozarova, E. I.โครงสร้างทำจากไม้ติดกาวและไม้อัดกันน้ำ ตัวอย่างการออกแบบ: หนังสือเรียน เบี้ยเลี้ยง / E. I. Svetozarova, S. A. Dushechkin, E. N. Serov - L.: LISI, 1974. -133 p.
41. Serov E.N.การออกแบบโครงสร้างไม้: คู่มือการศึกษา / E.N. Serov, Yu.D. Sannikov, A.E. Serov; เอ็ด E.N. Serova; - M .: Izd-vo ASV, 2011. -536s. ไอ 978-5-9227-0236-2; ISBN 978-5-93093-793-0
42. Serov, อี. เอ็น.การออกแบบโครงสร้างไม้ติดกาว: ตำราเรียน เบี้ยเลี้ยง. ส่วนที่ 1 การออกแบบคานและชั้นวางของอาคารเฟรม / E. N. Serov, Yu. D. Sannikov / / เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก: SPbGASU, 1995. - 140s; Ch. P. การออกแบบเฟรมจากองค์ประกอบที่เป็นเส้นตรง / เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก: SPbGASU, 1998. - 133 p.; ส่วนที่ III การออกแบบเฟรมที่มีส่วนโค้งและส่วนโค้ง / เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก: SPbGASU, 1999. - 160 p
- Svetozarova E.I.โครงสร้างจากไม้ติดกาวและไม้อัดกันน้ำ: ตัวอย่างการออกแบบ / Svetozarova E.I. ., Dushechkin S.A. , Serov E.N. - L.: LISI, 1974.- 134 p.
44. Slitskoukhov, ยู. วี.โครงสร้างไม้อุตสาหกรรม ตัวอย่างการออกแบบ / Yu. V. Slitskoukhov และคนอื่น ๆ - M.: Stroyizdat, 1991. - 256 p.
45. Slitskoukhov Yu.V.โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก: หนังสือเรียน. สำหรับมหาวิทยาลัย / Yu.V. Slitskoukhov [และอื่น ๆ ]; เอ็ด จีจี Carlsen, Yu.V. Slitskoukhov, - Ed.5th, แก้ไข และเพิ่มเติม –M.: Stroyizdat, 1986.-547 น.
46. V.V. Stoyanov. โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก / V.V. Stoyanov: บันทึกการบรรยาย ตอนที่ 1 OGAS Publishing House, 2548.-157p.
47. V.V. Stoyanov. โครงสร้างทำจากไม้และพลาสติก / V.V. Stoyanov: บันทึกการบรรยาย ตอนที่ 2 สำนักพิมพ์ของ LLC "Vneshreklamservis", 2005.- 136p
48. Turkovsky S.B.โครงสร้างไม้ติดกาวด้วยปมบนแท่งกาวในการก่อสร้างสมัยใหม่ (ระบบ TsNIISK) / ภายใต้กองบรรณาธิการทั่วไปของ S.B. Turkovsky และ I.P. Preobrazhenskaya.- M.; RIF "วัสดุก่อสร้าง" 2013.-308s
49. ชมิด, เอ.บี.แผนที่โครงสร้างอาคารทำจากไม้ติดกาวและไม้อัดกันน้ำ: ตำราเรียน เบี้ยเลี้ยง / อ.บ. Shmd, ป. Dmitriev.-M.: สำนักพิมพ์ของสมาคมสร้าง Vuzov, 2001.- 292 p.- ISBN 5-274-00419-9.
50. แนวทางสำหรับโครงการหลักสูตร "การออกแบบที่ทำจากไม้และพลาสติก" / Vladim สถานะ. ยกเลิก-t; อีเอ สมีร์นอฟ, S.I. Roshchina, M.V. Gryaznov.-Vladimir: สำนักพิมพ์ VlSU, 2012. - 56p
51. แนวทางสำหรับโครงการหลักสูตร "การสร้างกรอบชั้นเดียว" ในสาขาวิชา "โครงสร้างที่ทำจากไม้และพลาสติก" / ALTI; B.V. ลาบูดิน, N.P. Kovalenko.-Arkhangelsk: สำนักพิมพ์ ALTI, 1983. - 28s
52. แนวทางการดำเนินโครงการหลักสูตรสำหรับหลักสูตร "โครงสร้างที่ทำจากไม้และพลาสติก" / LISI; ยูเอส Ovchinnikov.-L: LISI Publishing House, 1977.–42s
| 1. | หัวข้อและขอบเขตของโครงการหลักสูตร……………………………. | |
| 2. | การมอบหมายการออกแบบ…………………………………… | |
| 3. | เค้าโครงส่วนหนึ่งของโครงการทางเทคนิค………… | |
| 4. | ข้อกำหนดทั่วไปสำหรับโครงการ………………………………… | |
| 5. | ข้อกำหนดสำหรับวัสดุโครงสร้าง…………………. | |
| 6. | ลักษณะการคำนวณของวัสดุ…………………. | |
| ภาคผนวก…………………………………………………………… | ||
| ตัวอย่างการออกแบบกราฟิกของโครงการหลักสูตร | ||
| รายชื่อบรรณานุกรม………………………………………………. | ||
ลาบูดิน Boris Vasilievich
Guryev Alexander Yurievich
การออกแบบ
ไม้และพลาสติก
คำแนะนำตามระเบียบและงาน
สู่โครงการหลักสูตร
โครงสร้างเหล็กที่ไซต์ก่อสร้างมักเชื่อมต่อโดยใช้การเชื่อมต่อแบบเกลียว และมีข้อดีหลายประการเหนือวิธีการเชื่อมต่ออื่นๆ และเหนือสิ่งอื่นใด การเชื่อมต่อแบบเชื่อม นี่คือความง่ายในการติดตั้งและการควบคุมคุณภาพของการเชื่อมต่อ
ในบรรดาข้อบกพร่องเราสามารถสังเกตการใช้โลหะจำนวนมากเมื่อเทียบกับข้อต่อแบบเชื่อมเพราะ ในกรณีส่วนใหญ่ จำเป็นต้องมีการซ้อนทับ นอกจากนี้รูโบลต์ยังทำให้ส่วนอ่อนลง
มีการเชื่อมต่อแบบสลักเกลียวหลายประเภท แต่ในบทความนี้ เราจะพิจารณาการเชื่อมต่อแบบคลาสสิกที่ใช้ในโครงสร้างอาคาร
SNiP II-23-81 โครงสร้างเหล็ก
SP 16.13330.2011 โครงสร้างเหล็ก (อัปเดตเวอร์ชันของ SNiP II-23-81)
SNiP 3.03.01-87 โครงสร้างแบริ่งและการปิดล้อม
SP 70.13330.2011 โครงสร้างแบริ่งและการปิดล้อม (ฉบับปรับปรุงของ SNiP 3.03.01-87)
STO 0031-204 การเชื่อมต่อแบบเกลียว กลุ่มผลิตภัณฑ์และการใช้งาน
STO 0041-2004 การเชื่อมต่อแบบเกลียว การออกแบบและการคำนวณ
STO 0051-2006 การเชื่อมต่อแบบเกลียว ผลิตและติดตั้ง
ประเภทของข้อต่อเกลียว
ตามจำนวนสลักเกลียว: สลักเกลียวเดียวและหลายสลักเกลียว ฉันคิดว่ามันไม่จำเป็นต้องอธิบาย
โดยธรรมชาติของการถ่ายโอนกำลังจากองค์ประกอบหนึ่งไปยังอีกองค์ประกอบหนึ่ง:
ไม่ทนต่อแรงเฉือนและแรงเฉือน (แรงเสียดทาน) เพื่อให้เข้าใจความหมายของการจัดหมวดหมู่นี้ ลองพิจารณาว่าการเชื่อมต่อแบบเกลียวทำงานอย่างไรในกรณีทั่วไปเมื่อทำงานในแนวเฉือน
อย่างที่คุณเห็นโบลต์บีบอัดเพลตที่ 2 และส่วนหนึ่งของความพยายามนั้นรับรู้โดยแรงเสียดทาน หากสลักเกลียวไม่บีบอัดเพลตแรงพอ เพลตจะลื่นและโบลต์จะรับรู้แรง Q
การคำนวณการเชื่อมต่อแบบไม่ตัดเฉือนหมายความว่าไม่มีการควบคุมแรงขันของสลักเกลียวและโหลดทั้งหมดจะถูกส่งผ่านโบลต์เท่านั้นโดยไม่คำนึงถึงแรงเสียดทานที่เกิดขึ้น การเชื่อมต่อดังกล่าวเรียกว่าการเชื่อมต่อโดยไม่มีการควบคุมความตึงของสลักเกลียว
ข้อต่อแรงเฉือนหรือแรงเสียดทานใช้สลักเกลียวความแข็งแรงสูงที่ขันแผ่นให้แน่นด้วยแรงที่โหลด Q ถูกถ่ายโอนผ่านแรงเสียดทานระหว่างเพลต 2 แผ่น การเชื่อมต่อดังกล่าวอาจเป็นแรงเสียดทานหรือแรงเสียดทานเฉือน ในกรณีแรก การคำนวณแรงเสียดทานเท่านั้นที่จะนำมาพิจารณา ในประการที่สอง แรงเสียดทานและแรงเฉือนของโบลต์จะถูกนำมาพิจารณา แม้ว่าการเชื่อมต่อแรงเฉือนแบบเสียดทานจะประหยัดกว่า แต่ก็เป็นการยากมากที่จะนำไปใช้ในทางปฏิบัติในการเชื่อมต่อแบบหลายสลักเกลียว - ไม่มีความแน่นอนว่าสลักเกลียวทั้งหมดสามารถรับน้ำหนักบนแรงเฉือนได้พร้อมกัน ดังนั้นจึงเป็นการดีกว่าที่จะคำนวณ การเชื่อมต่อแรงเสียดทานโดยไม่คำนึงถึงแรงเฉือน
ที่แรงเฉือนสูง การเชื่อมต่อแบบเสียดทานจะดีกว่า ปริมาณโลหะของสารประกอบนี้มีน้อย
ประเภทของสลักเกลียวตามระดับความแม่นยำและการใช้งาน
สลักเกลียวระดับความแม่นยำ A - สลักเกลียวเหล่านี้ติดตั้งในรูที่เจาะจนถึงเส้นผ่านศูนย์กลางการออกแบบ (เช่น สลักจะพอดีกับรูที่ไม่มีช่องว่าง) เริ่มแรก รูจะทำจากเส้นผ่านศูนย์กลางที่เล็กกว่าและค่อยๆ รีมให้ได้ขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางที่ต้องการ เส้นผ่านศูนย์กลางของรูในจุดเชื่อมต่อดังกล่าวไม่ควรเกินเส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียวมากกว่า 0.3 มม. การเชื่อมต่อดังกล่าวเป็นเรื่องยากมากดังนั้นจึงไม่ได้ใช้ในโครงสร้างอาคาร
สลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ B (ความแม่นยำปกติ) และ C (ความแม่นยำแบบหยาบ) ติดตั้งในรูที่ใหญ่กว่าเส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียว 2-3 มม. ความแตกต่างระหว่างสลักเกลียวเหล่านี้คือข้อผิดพลาดของเส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียว สำหรับสลักเกลียวระดับความแม่นยำ B เส้นผ่านศูนย์กลางจริงอาจเบี่ยงเบนได้ไม่เกิน 0.52 มม. สำหรับสลักเกลียวระดับความแม่นยำ C สูงสุด 1 มม. (สำหรับสลักเกลียวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางไม่เกิน 30 มม.)
สำหรับโครงสร้างอาคารจะใช้สลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ B ในความเป็นจริงของการติดตั้งในสถานที่ก่อสร้างนั้นแทบจะเป็นไปไม่ได้เลยที่จะมีความแม่นยำสูง
ประเภทของสลักเกลียวตามกำลังและการใช้งาน
สำหรับเหล็กกล้าคาร์บอน ระดับความแรงจะแสดงด้วยตัวเลขสองตัวผ่านจุด
มีคลาสความแรงของโบลต์ดังต่อไปนี้: 3.6; 3.8; 4.6; 4.8; 5.6; 5.8; 6.6; 8.8; 9.8; 10.9; 12.9.
ตัวเลขหลักแรกในการจัดประเภทความต้านแรงดึงของโบลต์บ่งบอกถึงความต้านทานแรงดึงของโบลต์ - หนึ่งหน่วยระบุค่าความต้านทานแรงดึงที่ 100 MPa กล่าวคือ ความแข็งแรงสูงสุดของโบลต์ระดับความแข็งแรง 9.8 คือ 9x100=900 MPa (90 กก./มม.²)
ตัวเลขตัวที่สองในการจำแนกระดับความแข็งแรงระบุอัตราส่วนของกำลังรับแรงดึงต่อความต้านทานแรงดึงเป็นสิบเปอร์เซ็นต์ - สำหรับสลักเกลียวระดับความแรง 9.8 กำลังครากคือ 80% ของความต้านทานแรงดึง กล่าวคือ ความแข็งแรงของผลผลิตคือ 900 x 0.8 = 720 MPa
ตัวเลขเหล่านี้หมายความว่าอย่างไร ลองดูแผนภาพต่อไปนี้:
นี่เป็นกรณีทั่วไปของการทดสอบแรงดึงของเหล็ก การเปลี่ยนแปลงความยาวของชิ้นงานทดสอบจะแสดงบนแกนนอน แรงที่ใช้จะแสดงบนแกนตั้ง ดังที่คุณเห็นจากแผนภาพ เมื่อแรงเพิ่มขึ้น ความยาวของโบลต์จะเปลี่ยนเป็นเส้นตรงเฉพาะในพื้นที่จาก 0 ถึงจุด A ความเค้น ณ จุดนี้คือจุดคราก จากนั้นเมื่อโหลดเพิ่มขึ้นเล็กน้อย โบลต์ยืดมากขึ้น ณ จุด D โบลต์ขาด - นี่คือความต้านทานแรงดึง . ในโครงสร้างอาคาร จำเป็นต้องตรวจสอบให้แน่ใจว่าการทำงานของการเชื่อมต่อแบบสลักเกลียวภายในกำลังคราก
ต้องระบุระดับความแข็งแรงของสลักเกลียวที่ปลายหรือด้านข้างของหัวสลัก
หากไม่มีเครื่องหมายบนสลักเกลียว น่าจะเป็นสลักเกลียวที่มีระดับความแข็งแรงต่ำกว่า 4.6 (ไม่จำเป็นต้องทำเครื่องหมายตาม GOST) ห้ามใช้สลักเกลียวและน็อตโดยไม่ทำเครื่องหมายตาม SNiP 3.03.01
สำหรับสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง จะมีการระบุสัญลักษณ์การหลอมเหลวเพิ่มเติมด้วย
สำหรับสลักเกลียวที่ใช้ ต้องใช้น็อตที่สอดคล้องกับระดับความแข็งแรง: สำหรับสลักเกลียว 4.6 จะใช้น็อตระดับ 4 ที่มีความแข็งแรง 4.8 สำหรับสลักเกลียว 5.6, 5.8 น็อตที่มีระดับความแข็งแรง 5 เป็นต้น สามารถเปลี่ยนถั่วที่มีระดับความแรงหนึ่งระดับด้วยถั่วที่สูงกว่าได้
เมื่อใช้สลักเกลียวสำหรับแรงเฉือนเท่านั้น จะได้รับอนุญาตให้ใช้ระดับความแข็งแรงของน็อตที่มีระดับความแข็งแรงของสลักเกลียว: 4 - ที่ 5.6 และ 5.8; 5 - ที่ 8.8; 8 - ที่ 10.9; 10 - ที่ 12.9
สลักเกลียวสแตนเลสก็ทำเครื่องหมายไว้ที่หัวโบลต์ด้วย ชั้นเหล็ก - A2 หรือ A4 และความต้านทานแรงดึงในหน่วย kg / mm² - 50, 70, 80 ตัวอย่างเช่น A4-80: เกรดเหล็ก A4 ความแข็งแรง 80 kg / mm² \u003d 800 MPa
ระดับความแข็งแรงของสลักเกลียวในโครงสร้างอาคารควรกำหนดตามตาราง D.3 ของ SP 16.13330.2011
ทางเลือกของเกรดเหล็กโบลท์
ควรกำหนดเกรดเหล็กโบลต์ตามตาราง D.4 ของ SP 16.13330.2011
การเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางสลักสำหรับการก่อสร้างโครงสร้าง
สำหรับการเชื่อมต่อของโครงสร้างโลหะในอาคาร สลักเกลียวที่มีหัวหกเหลี่ยมที่มีความแม่นยำปกติตาม GOST 7798 หรือเพิ่มความแม่นยำตาม GOST 7805 ที่มีเกลียวหยาบขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางตั้งแต่ 12 ถึง 48 มม. ของคลาสความแข็งแรง 5.6, 5.8, 8.8 และ 10.9 ตาม GOST 1759.4 น็อตหกเหลี่ยมที่มีความแม่นยำปกติตาม GOST 5915 หรือเพิ่มความแม่นยำตามคลาสความแข็งแกร่ง GOST 5927 5, 8 และ 10 ตาม GOST 1759.5 วงแหวนสำหรับพวกเขาตาม GOST 11371 การดำเนินการ 1 ระดับความแม่นยำ A เช่นเดียวกับสูง - สลักเกลียวน็อตและแหวนเสริมตาม GOST 22353 - GOST 22356 เส้นผ่านศูนย์กลาง 16, 20, 22, 24, 27, 30, 36, 42 และ 48 มม.
เส้นผ่านศูนย์กลางและจำนวนสลักเกลียวถูกเลือกเพื่อให้มีความแข็งแรงที่จำเป็นของการประกอบ
หากไม่มีการส่งแรงจำนวนมากผ่านการเชื่อมต่อ ก็สามารถใช้สลักเกลียว M12 ได้ ในการเชื่อมต่อองค์ประกอบที่โหลด แนะนำให้ใช้สลักเกลียวจาก M16 สำหรับฐานรากจาก M20
สำหรับสลักเกลียว M12 - 40 มม.
สำหรับสลักเกลียว M16 - 50 มม.
สำหรับสลักเกลียว M20 - 60 มม.
สำหรับสลักเกลียว M24 - 100 มม.
สำหรับสลักเกลียว M27 - 140 มม.
เส้นผ่านศูนย์กลางรูสลัก
สำหรับสลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ A รูจะทำโดยไม่มีช่องว่าง แต่ไม่แนะนำให้ใช้การเชื่อมต่อดังกล่าวเนื่องจากความซับซ้อนในการผลิต ในโครงสร้างอาคารตามกฎแล้วจะใช้สลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ B
สำหรับสลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ B เส้นผ่านศูนย์กลางของรูสามารถกำหนดได้จากตารางต่อไปนี้:
ระยะห่างของสลักเกลียว
ระยะห่างเมื่อวางสลักเกลียวควรใช้ตามตารางที่ 40 ของ SP 16.13330.2011
ในข้อต่อและโหนด สลักเกลียวต้องอยู่ใกล้กัน และสลักเกลียวเชื่อมต่อโครงสร้าง (ใช้เชื่อมต่อชิ้นส่วนโดยไม่ต้องถ่ายโอนภาระจำนวนมาก) ที่ระยะทางสูงสุด
อนุญาตให้ยึดชิ้นส่วนด้วยสลักเกลียวเดียว
เลือกความยาวสลักได้
เรากำหนดความยาวของโบลต์ดังนี้: เพิ่มความหนาขององค์ประกอบที่จะเข้าร่วม, ความหนาของแหวนและน็อต, และเพิ่ม 0.3d (30% ของเส้นผ่านศูนย์กลางของโบลต์) จากนั้นดูที่การแบ่งประเภทและเลือก ความยาวที่ใกล้ที่สุด (ปัดเศษขึ้น) ตามรหัสอาคาร สลักเกลียวต้องยื่นออกมาจากน็อตอย่างน้อยหนึ่งรอบ สลักเกลียวที่ยาวเกินไปไม่สามารถใช้งานได้ มีเกลียวอยู่ที่ปลายโบลต์เท่านั้น
เพื่อความสะดวก คุณสามารถใช้ตารางต่อไปนี้ (จากหนังสืออ้างอิงของสหภาพโซเวียต)
ในการเชื่อมต่อด้วยสลักเกลียวที่มีความหนาขององค์ประกอบภายนอกสูงถึง 8 มม. เกลียวจะต้องอยู่นอกแพ็คเกจขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อ ในกรณีอื่น เกลียวโบลต์ไม่ควรลึกเข้าไปในรูโดยความหนามากกว่าครึ่งหนึ่งขององค์ประกอบสุดขีดที่ด้านข้างของน็อตหรือมากกว่า 5 มม. หากความยาวของโบลต์ที่เลือกไม่ตรงตามข้อกำหนดนี้ จะต้องเพิ่มความยาวของโบลต์เพื่อให้เป็นไปตามข้อกำหนดนี้
นี่คือตัวอย่าง:
โบลต์ทำงานในแรงเฉือนความหนาขององค์ประกอบยึดคือ 2x12 มม. ตามการคำนวณโบลต์ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 20 มม. ความหนาของเครื่องซักผ้า 3 มม. ความหนาของแหวนสปริง 5 มม. และความหนาของน็อต 16 มม. ถูกนำมาใช้
ความยาวสลักเกลียวขั้นต่ำคือ: 2x12 + 3 + 5 + 16 + 0.3x20 = 54 มม. ตาม GOST 7798-70 เราเลือกสลักเกลียว M20x55 ความยาวของส่วนเกลียวของสลักเกลียวคือ 46 มม. เช่น สภาพไม่พอใจเพราะ เกลียวควรลึกเข้าไปในรูไม่เกิน 5 มม. ดังนั้นเราจึงเพิ่มความยาวของสลักเกลียวเป็น 2x12 + 46-5 = 65 มม. ตามกฎเกณฑ์สามารถยอมรับโบลต์ M20x65 ได้ แต่ควรใช้โบลต์ M20x70 จากนั้นเกลียวทั้งหมดจะอยู่นอกรู เครื่องซักผ้าสปริงสามารถเปลี่ยนเป็นแหวนปกติและใส่น็อตอีกตัวได้ (ซึ่งมักจะทำได้เนื่องจากแหวนสปริงมีจำนวนจำกัด)
มาตรการป้องกันการคลายน็อต
เพื่อให้แน่ใจว่าการยึดจะไม่คลายเมื่อเวลาผ่านไป จำเป็นต้องใช้น็อตตัวที่ 2 หรือแหวนรองล็อคเพื่อป้องกันการคลายเกลียวของสลักเกลียวและน็อต หากโบลต์ตึง ต้องใช้โบลต์ตัวที่ 2
นอกจากนี้ยังมีน็อตพิเศษที่มีวงแหวนยึดหรือหน้าแปลน
ห้ามใช้แหวนสปริงสำหรับรูรูปไข่
การติดตั้งเครื่องซักผ้า
ไม่ควรติดตั้งแหวนรองมากกว่าหนึ่งอันใต้น็อต อนุญาตให้ติดตั้งแหวนรองใต้หัวสลักได้หนึ่งอัน
การคำนวณความแข็งแรงของการเชื่อมต่อแบบเกลียว
การเชื่อมต่อแบบเกลียวสามารถแบ่งออกเป็นประเภทต่อไปนี้:
1) การเชื่อมต่อทำงานในความตึงเครียด
2) การเชื่อมต่อแรงเฉือน;
3) การเชื่อมต่อการทำงานกับแรงเฉือนและความตึงเครียด
4) ข้อต่อเสียดทาน (ทำงานในแรงเฉือน แต่มีแรงตึงของโบลต์มาก)
การคำนวณการเชื่อมต่อแบบเกลียวในความตึง
ในกรณีแรกความแข็งแรงของโบลต์จะถูกตรวจสอบตามสูตร 188 SP 16.13330.2011
โดยที่ Nbt คือความต้านทานแรงดึงของหนึ่งสายฟ้า
Rbt คือความต้านทานแรงดึงของสลักเกลียว
การคำนวณการเชื่อมต่อแรงเฉือนแบบเกลียว
หากการเชื่อมต่อทำงานบนสไลซ์ คุณต้องตรวจสอบ 2 เงื่อนไข:
การคำนวณแรงเฉือนตามสูตร 186 SP 16.13330.2011
โดยที่ Nbs คือความสามารถในการรับน้ำหนักของหนึ่งโบลต์ต่อแรงเฉือน
Rbs คือแรงเฉือนที่ออกแบบของสลักเกลียว
Ab คือพื้นที่หน้าตัดรวมของสลักเกลียว (ยอมรับตามตาราง D.9 ของ SP 16.13330.2011)
ns คือจำนวนการบาดของหนึ่งโบลต์ (หากโบลต์เชื่อมต่อ 2 เพลตจำนวนครั้งในการตัดคือหนึ่งถ้า 3 แล้ว 2 ฯลฯ );
γb คือค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานของการเชื่อมต่อแบบสลักตามตารางที่ 41 ของ SP 16.13330.2011 (แต่ไม่เกิน 1.0)
γc คือสัมประสิทธิ์ของสภาพการทำงานตามตารางที่ 1 ของ SP 16.13330.2011
และคำนวณยุบตามสูตร 187 SP 16.13330.2011
โดยที่ Nbp คือความสามารถในการแบกของหนึ่งโบลต์ที่ยุบ
Rbp คือความแข็งแรงของแบริ่งการออกแบบของโบลต์
db คือเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของก้านโบลต์
∑t - ความหนารวมที่เล็กที่สุดขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อถูกบดขยี้ในทิศทางเดียว (หากโบลต์เชื่อมต่อเพลตที่ 2 ความหนาของเพลตที่บางที่สุดอันใดอันหนึ่งจะถูกยึดหากโบลต์เชื่อมต่อ 3 แผ่นดังนั้นผลรวมของความหนา สำหรับเพลตที่ส่งน้ำหนักไปในทิศทางเดียวและเปรียบเทียบกับความหนาของเพลตที่ถ่ายโอนภาระไปในทิศทางอื่นและรับค่าที่น้อยที่สุด)
γb คือค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานของการเชื่อมต่อแบบสลักตามตารางที่ 41 ของ SP 16.13330.2011 (แต่ไม่เกิน 1.0)
γc คือสัมประสิทธิ์ของสภาพการทำงานตามตารางที่ 1 ของ SP 16.13330.2011
ความต้านทานการออกแบบของสลักเกลียวสามารถกำหนดได้ตามตาราง D.5 ของ SP 16.13330.2011
ความต้านทานการออกแบบ Rbp สามารถกำหนดได้จากตาราง D.6 ของ SP 16.13330.2011
พื้นที่หน้าตัดที่คำนวณได้ของสลักเกลียวสามารถกำหนดได้จากตาราง D.9 ของ SP 16.13330.2011
การคำนวณการเชื่อมต่อที่ทำงานในแรงเฉือนและความตึง
ด้วยการกระทำพร้อมกันกับการเชื่อมต่อของแรงที่ก่อให้เกิดแรงเฉือนและความตึงของสลักเกลียวพร้อมกัน ควรตรวจสอบสลักเกลียวที่มีความเครียดมากที่สุดพร้อมกับการตรวจสอบตามสูตร (188) ตามสูตร 190 SP 16.13330.2011
โดยที่ Ns, Nt คือแรงที่กระทำต่อสลักเกลียว แรงเฉือน และแรงดึง ตามลำดับ
Nbs, Nbt - แรงออกแบบที่กำหนดโดยสูตร 186 และ 188 ของ SP 16.13330.2011
การคำนวณการเชื่อมต่อแรงเสียดทาน
ควรใช้ข้อต่อเสียดทานซึ่งแรงส่งผ่านแรงเสียดทานที่เกิดขึ้นบนพื้นผิวสัมผัสขององค์ประกอบที่จะเชื่อมต่อเนื่องจากความตึงของสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง: ในโครงสร้างเหล็กที่มีความแข็งแรงครากมากกว่า 375 N / mm² และรับรู้การเคลื่อนที่ แรงสั่นสะเทือน และโหลดไดนามิกอื่นๆ โดยตรง ในการเชื่อมต่อแบบหลายโบลต์ ซึ่งขึ้นอยู่กับข้อกำหนดที่เพิ่มขึ้นในแง่ของการจำกัดการเสียรูป
แรงออกแบบที่สามารถรับได้โดยระนาบแรงเสียดทานแต่ละอันขององค์ประกอบที่ขันด้วยสลักเกลียวความแข็งแรงสูงหนึ่งอันควรกำหนดโดยสูตร 191 SP 16.13330.2011
โดยที่ Rbh คือค่าความต้านทานแรงดึงที่ออกแบบของสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง ซึ่งกำหนดตามข้อกำหนด 6.7 ของ SP 16.13330.2011
Abn คือพื้นที่หน้าตัดสุทธิ (ยอมรับตามตาราง D.9 ของ SP 16.13330.2011)
μ คือสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานระหว่างพื้นผิวของชิ้นส่วนที่จะต่อ (ยอมรับตามตารางที่ 42 ของ SP 16.13330.2011)
γh คือค่าสัมประสิทธิ์ที่นำมาตามตารางที่ 42 ของ SP 16.13330.2011
จำนวนสลักเกลียวที่จำเป็นสำหรับการเชื่อมต่อแรงเสียดทานสามารถกำหนดได้โดยสูตร 192 SP 16.13330.2011
โดยที่ n คือจำนวนสลักเกลียวที่ต้องการ
Qbh คือแรงออกแบบที่โบลต์ตัวหนึ่งใช้ (คำนวณตามสูตร 191 SP 16.13330.2011 ที่สูงกว่าเล็กน้อย)
k คือจำนวนระนาบแรงเสียดทานขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อ (โดยปกติ 2 องค์ประกอบเชื่อมต่อผ่านแผ่นเหนือศีรษะ 2 แผ่นที่อยู่ด้านต่างๆ ในกรณีนี้ k = 2);
γc คือสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานตามตารางที่ 1 ของ SP 16.13330.2011
γb - ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานขึ้นอยู่กับจำนวนสลักเกลียวที่จำเป็นในการดูดซับแรงและมีค่าเท่ากับ:
0.8 ที่ n< 5;
0.9 สำหรับ 5 ≤ n< 10;
1.0 สำหรับ n ≤ 10
การกำหนดการเชื่อมต่อแบบเกลียวในภาพวาด
ในกระบวนการสร้างโครงสร้าง องค์ประกอบของโครงสร้างโลหะจะต้องเชื่อมต่อถึงกัน การเชื่อมต่อเหล่านี้ทำขึ้นโดยใช้การเชื่อมด้วยไฟฟ้า การต่อแบบเกลียวและแบบหมุดย้ำ
รอยเชื่อม .
นี่เป็นประเภทการเชื่อมต่อที่พบบ่อยที่สุดในสถานที่ก่อสร้าง ให้ความน่าเชื่อถือ ความแข็งแรง และความทนทานของการเชื่อมต่อ รับรองความหนาแน่นของการเชื่อมต่อ (น้ำและก๊าซผ่านไม่ได้) และเมื่อใช้อุปกรณ์ประสิทธิภาพสูง ช่วยลดเวลาและต้นทุนในการก่อสร้าง รอยเชื่อมประเภทหลักคือการเชื่อมอาร์คไฟฟ้า โดยพิจารณาจากการอาร์กไฟฟ้าระหว่างองค์ประกอบที่เชื่อมกับอิเล็กโทรด อาร์คมีอุณหภูมิสูงถึงหลายพันองศาเซลเซียส ด้วยเหตุนี้ อิเล็กโทรดจึงหลอมเหลวและโลหะของชิ้นส่วนที่จะเชื่อมจึงหลอมละลาย ปรากฎว่าเชื่อมโลหะเหลวทั่วไปซึ่งเมื่อเย็นลงจะกลายเป็นรอยเชื่อม
งานเชื่อมประมาณ 70% ดำเนินการโดยใช้การเชื่อมอาร์คด้วยมือ (MAW) การเชื่อมประเภทนี้ต้องใช้อุปกรณ์ขั้นต่ำ: หม้อแปลงเชื่อม, สายไฟฟ้า, อิเล็กโทรดที่มีการเคลือบที่เหมาะสมและการจัดระเบียบของเสาเชื่อม การเคลือบอิเล็กโทรดจะละลายระหว่างการเชื่อมและการระเหยบางส่วน ทำให้เกิดตะกรันเหลวและก้อนก๊าซรอบๆ จุดเชื่อม สิ่งนี้ทำให้มั่นใจได้ถึงการเผาไหม้อาร์คที่เสถียร การปกป้องโซนการเชื่อมจากอากาศในบรรยากาศและการทำความสะอาดโลหะเชื่อมจากสิ่งสกปรกที่เป็นอันตราย (ฟอสฟอรัสและกำมะถัน) ข้อเสียของการเชื่อมประเภทนี้คือผลผลิตที่ค่อนข้างต่ำ เพื่อให้ได้รอยเชื่อมที่ดีขึ้นและเพิ่มผลิตภาพแรงงาน การเชื่อมอัตโนมัติ (ADS) และกึ่งอัตโนมัติภายใต้ชั้นของฟลักซ์และในสภาพแวดล้อมที่มีคาร์บอนไดออกไซด์ถูกนำมาใช้
ด้วยการเชื่อมประเภทนี้ อิเล็กโทรดแบบเชื่อมในรูปแบบของลวดจะถูกป้อนโดยอัตโนมัติไปยังโซนการเชื่อม รวมถึงมีการจ่ายฟลักซ์หรือคาร์บอนไดออกไซด์ที่นั่นด้วย สารเหล่านี้ทำหน้าที่เหมือนกับการเคลือบอิเล็กโทรด ในการเชื่อมกึ่งอัตโนมัติ การเคลื่อนที่ของอิเล็กโทรดตามแนวตะเข็บจะดำเนินการด้วยตนเอง สำหรับการเชื่อมแผ่นบาง (ไม่เกิน 3 มม.) จะใช้การเชื่อมแบบจุดต้านทานหรือการเชื่อมแบบลูกกลิ้ง ขึ้นอยู่กับตำแหน่งขององค์ประกอบที่เข้าร่วมมีก้น, ทับซ้อนกัน, มุมและข้อต่อรวมกัน ในข้อต่อก้น ส่วนประกอบที่เชื่อมกันจะอยู่ในระนาบเดียวกัน และในรอยต่อบนตักจะซ้อนทับกัน รอยเชื่อมประเภทหลักแสดงในรูปที่ 5.1 ขึ้นอยู่กับขอบขององค์ประกอบการผสมพันธุ์ที่เชื่อม a) b) c) d)
รูปที่ 5.1 ประเภทของรอยต่อรอย:
ก - ก้น, ตะเข็บตรงและเฉียง; b - ทับซ้อนกับตะเข็บด้านข้าง c - ทับซ้อนกับตะเข็บหน้าผาก; g - ร่วมกับการซ้อนทับกับตะเข็บด้านข้าง
รูปที่ 5.1 ความต่อเนื่อง;
d - ร่วมกับการซ้อนทับกับตะเข็บหน้าผาก; e - ด้วยการซ้อนทับกัน; h - ข้อต่อมุมในราศีพฤษภ; g - รอยต่อที่มุม แยกความแตกต่างระหว่างตะเข็บด้านหน้าและด้านข้าง และขึ้นอยู่กับตำแหน่งในช่องว่างระหว่างการเชื่อม ตะเข็บด้านล่าง แนวนอน เพดาน และแนวตั้ง รูปที่ 5.2.
ข้าว. 5.2. ตำแหน่ง: a - ก้นและ b - รอยเชื่อมเนื้อในอวกาศ;
1 - ตะเข็บล่าง 2 - แนวนอน 3 - แนวตั้ง 4 - เพดาน
องค์ประกอบของโครงสร้างโลหะที่ทำจากอลูมิเนียมเชื่อมโดยใช้การเชื่อมอาร์กอาร์ก
การคำนวณรอยเชื่อมขึ้นอยู่กับชนิดของรอยต่อและการวางแนวของรอยเชื่อมที่สัมพันธ์กับแรงกระทำ การคำนวณรอยเชื่อมแบบก้นสำหรับการกระทำของแรงตามแนวแกนนั้นดำเนินการตามสูตร:
N / (t l w) ≤ R wy ? ค , (5.1)
โดยที่ N คือค่าที่คำนวณได้ของความพยายาม เสื้อ - ความหนาที่เล็กที่สุดของแผ่นเชื่อม;
l w - ความยาวการออกแบบของรอยเชื่อม, R wy - ความต้านทานการออกแบบของรอยเชื่อมแบบก้นและ? c - ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงาน ความยาวโดยประมาณของตะเข็บเท่ากับความยาวทางกายภาพลบด้วยส่วนเริ่มต้นของรอยต่อ - ปล่องภูเขาไฟและส่วนสุดท้าย - ขาดการเจาะ ในพื้นที่เหล่านี้ กระบวนการเชื่อมไม่เสถียรและคุณภาพของการเชื่อมไม่เป็นไปตามข้อกำหนด ในกรณีนี้ l w = l - 2t การทำลายตะเข็บด้านหน้าและด้านข้างเกิดจากแรงเฉือน ดูรูปที่ 5.3. การตัดสามารถเกิดขึ้นได้บนระนาบสองระนาบ - ตามโลหะเชื่อมและตามแนวโลหะที่ขอบเขตของฟิวชัน ส่วนที่ 1 และ 2 ในรูปที่ 5.4.
ข้าว. 5.3. รูปแบบการตัดเชื่อม:
a - การทำลายตะเข็บด้านข้าง c - หน้าผาก
ตรวจสอบความแข็งแรงของโลหะเชื่อมโดยสูตร:
N / (β f k f l w) ≤ R wf ? ว? ค , (5.2)
และตามแนวขอบฟิวชั่นตามอัตราส่วน:
N / (β z k f l w) ≤ R wz ? wz? ค , (5.3)
โดยที่ l w คือความยาวโดยประมาณของตะเข็บ k f - ขาของตะเข็บ; ? w และ? w z - สัมประสิทธิ์สภาพการทำงานของตะเข็บ ? c - ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงาน R wf - ความต้านทานการออกแบบของการเชื่อมต่อแรงเฉือน R wz - ความต้านทานการออกแบบตามแนวขอบฟิวชั่น; β f และ β z - ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับประเภทของการเชื่อม, เส้นผ่านศูนย์กลางของลวดเชื่อม, ความสูงของขาเชื่อมและความแข็งแรงของผลผลิตของเหล็ก
ข้าว. 5.4. ในการคำนวณรอยเชื่อมด้วยรอยเชื่อมเนื้อ:
1 - ส่วนสำหรับโลหะเชื่อม; 2 - ส่วนตามแนวชายแดนฟิวชั่น
เมื่อออกแบบรอยเชื่อมในโครงสร้างเหล็ก ต้องปฏิบัติตามข้อกำหนดการออกแบบหลายประการ ความหนาของชิ้นงานที่จะเชื่อมต้องไม่น้อยกว่า 4 มม. และไม่เกิน 25 มม. ความยาวขั้นต่ำที่คำนวณได้ของการเชื่อมแบบเนื้อไม่ควรน้อยกว่า 40 มม. และความยาวสูงสุดไม่ควรเกิน 85 β f k f . ความหนาของรอยเชื่อมจำกัดด้วยค่าสูงสุดของขา k f ≤ 1.2 t โดยที่ t คือความหนาที่เล็กที่สุดขององค์ประกอบที่จะเชื่อม
การเชื่อมต่อแบบเกลียว สิ่งเหล่านี้คือการเชื่อมต่อที่องค์ประกอบโครงสร้างเชื่อมต่อกันโดยใช้สลักเกลียว เมื่อเทียบกับรอยต่อแบบเชื่อม ข้อต่อแบบสลักจะได้รับประโยชน์จากความง่ายในการจับคู่ชิ้นส่วนและความพร้อมของโรงงานในระดับสูง แต่จะสูญเสียไปจากการใช้โลหะที่สูงและการเสียรูปที่มากขึ้น ปริมาณการใช้โลหะที่เพิ่มขึ้นเกิดจากการอ่อนตัวขององค์ประกอบที่เข้าร่วมโดยรูสำหรับสลักเกลียวและการใช้โลหะสำหรับวัสดุบุผิว สลักเกลียว น็อตและแหวนรอง และการเสียรูปที่เพิ่มขึ้นนั้นเกิดจากข้อเท็จจริงที่ว่าภายใต้อิทธิพลของโหลด มีการเลือกการรั่วไหลของสลักเกลียวและผนังขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อ
สลักเกลียวเป็นแบบธรรมดาและมีความแข็งแรงสูง สลักเกลียวธรรมดาทำด้วยเหล็กกล้าคาร์บอนโดยหัวร้อนหรือเย็น สลักเกลียวความแข็งแรงสูงทำจากเหล็กอัลลอยด์ สลักเกลียว ยกเว้นการกรีดตัวเอง ทำด้วยเส้นผ่านศูนย์กลาง 12 ถึง 48 มม. โดยมีความยาวก้าน 25 ถึง 300 มม. สลักเกลียวแตกต่างกันไปตามระดับความแม่นยำ Class C - ความแม่นยำแบบหยาบ, ความแม่นยำปกติ - คลาส B และคลาส A - สลักเกลียวที่มีความแม่นยำสูง ความแตกต่างในชั้นเรียนอยู่ที่ความเบี่ยงเบนของเส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียวและรูสำหรับพวกเขาจากเส้นผ่านศูนย์กลางการออกแบบ สำหรับสลักเกลียวของคลาส C และ B ความเบี่ยงเบนของเส้นผ่านศูนย์กลางสามารถเข้าถึงได้ 1 และ 0.52 มม. ตามลำดับ รูในองค์ประกอบที่เชื่อมต่อสำหรับสลักเกลียวของคลาส C และ B นั้นมีขนาดใหญ่กว่าเส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียว 2 - 3 มม. และสำหรับคลาส A เส้นผ่านศูนย์กลางของรูไม่ควรเกิน 0.3 มม. กว่าเส้นผ่านศูนย์กลางของโบลต์
ในกรณีนี้ ไม่อนุญาตให้ใช้ค่าความเผื่อบวกสำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางสลักและค่าความเผื่อลบสำหรับรู ความแตกต่างในขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางของโบลต์และรูช่วยให้การประกอบข้อต่อง่ายขึ้น อย่างไรก็ตาม ความแตกต่างนี้ยังทำให้เกิดการเสียรูปที่เพิ่มขึ้นของข้อต่อแบบเกลียวเนื่องจากภายใต้อิทธิพลของโหลด รอยรั่วในผนังที่อยู่ติดกันของรูและ สลักเกลียวถูกเลือก ความแตกต่างของขนาดที่เท่ากันทำให้เกิดการทำงานที่ไม่สม่ำเสมอของสลักเกลียวแต่ละตัวในการเชื่อมต่อ ดังนั้นจึงไม่แนะนำให้ใช้สลักเกลียวคลาส B และ C ในข้อต่อที่มีแรงเฉือนวิกฤต ในโครงสร้างที่สำคัญจะใช้สลักเกลียวคลาส A หรือสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง
สลักเกลียวความแข็งแรงสูงเป็นสลักเกลียวที่มีความแม่นยำปกติ โดยจะใส่ไว้ในรูที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางใหญ่กว่า ขันน็อตเหล่านี้ให้แน่นด้วยประแจแรงบิดที่ช่วยให้คุณควบคุมแรงขันและแรงดึงของสลักเกลียวได้ ใช้สลักเกลียวความแข็งแรงสูงเพื่อเพิ่มความสามารถในการรับน้ำหนักของข้อต่อ สิ่งนี้ทำได้โดยข้อเท็จจริงที่ว่าภายใต้การควบคุมความตึงของน็อต แผ่นที่เชื่อมจะถูกดึงเข้าด้วยกันอย่างแน่นหนาเพื่อให้รับรู้ถึงแรงเฉือนในข้อต่ออันเนื่องมาจากการเสียดสี ด้วยรอยต่อดังกล่าว จำเป็นต้องมีความหนาขององค์ประกอบที่จะเชื่อมติดกันทุกประการ ไม่เช่นนั้นจะเป็นไปไม่ได้ที่จะกดแผ่นก้นให้แน่นพอกับองค์ประกอบทั้งสอง
นอกจากนี้ การรักษาพื้นผิวการผสมพันธุ์เป็นพิเศษ (การทำความสะอาดน้ำมัน สิ่งสกปรก สนิม และตะกรัน) เป็นสิ่งจำเป็นเพื่อเพิ่มความสามารถในการยึดเกาะ นอกจากข้อต่อเสียดทานบนสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูงแล้ว ยังมีข้อต่อที่รับรู้แรงจากการทำงานร่วมกันของแรงเสียดทาน การบด และแรงเฉือนของโบลต์ การเชื่อมต่อแบบเกลียวอีกประเภทหนึ่งคือการต่อแบบติดกาว ในกรณีนี้ องค์ประกอบของโครงสร้างโลหะจะติดกาวเข้าด้วยกันก่อนแล้วจึงดึงเข้าด้วยกันด้วยสลักเกลียว สุดท้าย ใช้สลักเกลียวแบบแตะตัวเองเพื่อเชื่อมต่อรอยต่อแบบบางและแบบแผ่น ซึ่งปกติจะทำด้วยเส้นผ่านศูนย์กลาง 6 มม.
สลักเกลียวธรรมดาเมื่อใช้โหลดกับชุดประกอบให้ทำการดัดและฉีกหัวตัดโบลต์บดพื้นผิวของโบลต์และรูเพื่อความตึงรูปที่ 5.5 และต่อแผ่นสำหรับการฉีกขาดขอบ เมื่อโหลดเพิ่มขึ้น การตัดเฉือนของข้อต่อแบบสลักสามารถแบ่งออกเป็นสี่ขั้นตอน ในระยะแรกเมื่อแรงเสียดสีระหว่างแผ่นที่จะต่อกันไม่ผ่าน โบลต์ก็สัมผัสได้เท่านั้น
ข้าว. 5.5. ประเภทของสภาวะความเค้นของข้อต่อแบบเกลียว:
เอ - การดัดของเพลาโบลต์; b - ตัดเพลาโบลต์; c - การทุบผนังรูของแผ่นผสมพันธุ์ d - ความตึงตรงกลางของโบลต์ ความเค้นแรงดึงจากการขันน็อตให้แน่น และการเชื่อมต่อทั้งหมดทำงานได้อย่างยืดหยุ่น
ด้วยการเพิ่มภาระแรงของแรงเสียดทานภายในจะเอาชนะและข้อต่อทั้งหมดจะเลื่อนไปตามปริมาณช่องว่างระหว่างโบลต์กับรู ในระยะที่สามถัดไปเพลาโบลต์และขอบของรูจะถูกบดขยี้ทีละน้อยโบลต์โค้งและยืดซึ่งป้องกันด้วยหัวและน็อตของโบลต์ เมื่อโหลดเพิ่มขึ้นอีก โบลต์จะผ่านเข้าสู่ขั้นตอนการทำงานแบบพลาสติกยืดหยุ่น และถูกทำลายโดยการตัด การบด การเจาะองค์ประกอบที่เชื่อมต่ออย่างใดอย่างหนึ่ง หรือทำให้หัวโบลต์ขาด
การคำนวณการเชื่อมต่อแบบเกลียวมีดังนี้ กำหนดความจุแบริ่งของโบลต์หนึ่งตัว จากนั้นจึงกำหนดจำนวนน็อตที่ต้องการในการเชื่อมต่อ
ความจุแบริ่งของโบลต์จากสภาพแรงเฉือนถูกกำหนดโดยอัตราส่วน:
N b \u003d R bs? ข ? ค , (5.4)
โดยที่ N b คือแรงออกแบบที่รับรู้โดยหนึ่งโบลต์ต่อแรงเฉือน R bs - ความต้านทานการออกแบบของวัสดุโบลต์ต่อแรงเฉือน ? b - ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานของการเชื่อมต่อ เอ - พื้นที่หน้าตัดของก้านโบลต์ (ตามส่วนที่ไม่มีเกลียว) ns - จำนวนส่วนการออกแบบของหนึ่งโบลต์ ? c คือสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานของโครงสร้าง
ความสามารถในการรับน้ำหนักของข้อต่อในแง่ของการยุบมักจะพิจารณาจากการยุบตัวของผนังของส่วนประกอบที่เชื่อม (วัสดุของสลักเกลียวมักจะแข็งแรงกว่า)
Nb = Rbp? ข ข ข ? ค ∑ t , (5.5)
โดยที่ R bp คือความต้านทานการออกแบบของข้อต่อแบบสลักเกลียวที่จะยุบ db - เส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียว
∑ เสื้อ - ความหนารวมที่เล็กที่สุดขององค์ประกอบที่ถูกบดขยี้ในทิศทางเดียว
แรงออกแบบที่รับรู้โดยสลักเกลียวในความตึงถูกกำหนดโดยสูตร N b \u003d R bt A bn? ค , (5.6)
โดยที่ - R bt คือความต้านทานแรงดึงที่ออกแบบของวัสดุสลักเกลียว A bn คือพื้นที่หน้าตัดสุทธิของสลักเกลียวโดยคำนึงถึงเกลียว
จำนวนสลักเกลียวในการเชื่อมต่อ n ภายใต้การกระทำของแรงเฉือน N ที่ใช้ที่จุดศูนย์ถ่วงของการเชื่อมต่อนั้นพิจารณาจากสภาพของความแข็งแรงเท่ากันของสลักเกลียวทั้งหมดตามสูตร
n = N / N นาที , (5.6)
โดยที่ N min คือค่าที่น้อยที่สุดที่กำหนดโดยความสัมพันธ์ (5.5) และ (5.6)
และเมื่อโบลต์ทำงานด้วยความตึง ค่าจากความสัมพันธ์ (5.6)
เมื่อตัดข้อต่อแล้ว นอกจากการตรวจสอบความแข็งแรงของสลักเกลียวในข้อต่อแล้ว ยังจำเป็นต้องตรวจสอบความต้านทานแรงดึงของชิ้นส่วนที่เชื่อม โดยคำนึงถึงการอ่อนตัวของส่วนต่างๆ ด้วยรูและแรงเฉือนของขอบของ องค์ประกอบที่เข้าร่วม โดยปกติแล้วจะไม่มีการตรวจสอบครั้งสุดท้ายเนื่องจากระยะห่างของสลักเกลียวแถวแรกจากขอบของแผ่นงานถูกเลือกเพื่อรับประกันความแข็งแรงของการเจาะ
ข้อต่อแบบหมุดย้ำจะมีลักษณะคล้ายกับข้อต่อแบบสลัก และการคำนวณของข้อต่อแบบหมุดย้ำจะคล้ายกับการคำนวณแบบยึดแบบเกลียว
ปัจจุบันแทบไม่เคยใช้เลยเพราะต้องใช้แรงงานมากและมีประสิทธิผลต่ำ พวกเขามีความน่าสนใจในประการแรกพวกเขามีการเชื่อมต่อที่แน่นหนาเนื่องจากเมื่อเย็นตัวหมุดย้ำจะหดตัวและกระชับองค์ประกอบที่เชื่อมต่อและประการที่สองร่างกายของหมุดย้ำจะเติมรูในองค์ประกอบที่เชื่อมต่ออย่างสมบูรณ์เนื่องจากการเสียรูปพลาสติกของความร้อน โลหะในระหว่างกระบวนการโลดโผน ปัจจุบัน ข้อต่อแบบหมุดย้ำถูกใช้ในโครงสร้างเหล็กที่มีแรงสั่นสะเทือนและแรงสลับกัน และในโครงสร้างอะลูมิเนียม เนื่องจากการใช้โลหะผสมอะลูมิเนียมที่มีความแข็งแรงสูงไม่รวมถึงการเชื่อมด้วยไฟฟ้า
รูปที่ 5.6 ข้อต่อขององค์ประกอบแผ่น:
a - มีการซ้อนทับสองด้าน; c - มีการซ้อนทับด้านเดียว
ด้วยคุณสมบัติการออกแบบ ข้อต่อแบบสลักและแบบหมุดย้ำสองประเภทมีความโดดเด่น - ข้อต่อและการยึดติดขององค์ประกอบเข้าด้วยกัน ข้อต่อแผ่นโลหะดำเนินการโดยใช้การซ้อนทับ: ด้านเดียวหรือสองด้าน, มะเดื่อ 5.6. ควรใช้การซ้อนทับแบบสองด้านเนื่องจากให้สถานะความเค้นแบบสมมาตรของข้อต่อ ข้อต่อที่มีการซ้อนทับด้านเดียวทำให้เกิดการเชื่อมต่อที่ผิดปกติมีโมเมนต์ดัดเกิดขึ้นดังนั้นจำนวนสลักเกลียวที่ต้องการในการคำนวณจึงเพิ่มขึ้น 10% ข้อต่อของโปรไฟล์โลหะรูปที่ 5.7 ดำเนินการโดยใช้การซ้อนทับ - มุมหรือแผ่น การแนบองค์ประกอบเข้าด้วยกัน
ข้าว. 5.7. ข้อต่อเกลียวและหมุดย้ำของโปรไฟล์รีด:
a - โปรไฟล์มุม; ใน - ช่อง; 1 - แผ่นมุม; 2 - ลบมุม; 3 - ปะเก็น;
การซ้อนทับแบบ 4 แผ่นยังดำเนินการโดยใช้การซ้อนทับแบบแผ่น ผ้าพันคอ หรือองค์ประกอบมุม
สลักเกลียวหรือหมุดย้ำในข้อต่อวางเป็นแถวหรือในรูปแบบกระดานหมากรุกที่ระยะห่างน้อยที่สุดจากกัน ซึ่งช่วยให้มั่นใจถึงความแข็งแรงของการเจาะและความสะดวกในการติดตั้งสลักเกลียว โครงร่างของข้อต่อก้นขององค์ประกอบแผ่นและมุมที่ทำงานด้วยแรงเฉือนแสดงในรูปที่ 5.8.
ข้าว. 5.8. เค้าโครงของสลักเกลียวและหมุดย้ำในข้อต่อเฉือน
ข้อต่อแบบเชื่อม แบบเกลียว และแบบหมุดย้ำมีการกำหนดมาตรฐานในแบบก่อสร้าง รูปที่ 5.9
ข้าว. 5.9. สัญลักษณ์สำหรับรอยเชื่อม สลักเกลียว และหมุดย้ำในข้อต่อ:
a - รูกลม; b - รูวงรี; c - โบลต์ถาวร g - สลักเกลียวชั่วคราว
d - สลักเกลียวความแข็งแรงสูง อี - หมุดย้ำ
ตำแหน่งตรงกลางระหว่างข้อต่อแบบสลักและแบบหมุดย้ำนั้นถูกยึดโดยข้อต่อบนสลักล็อค (สลักเกลียวพร้อมปลอกโลหะ) ส่วนใหญ่จะใช้สำหรับการเชื่อมต่อในโครงสร้างอลูมิเนียมและเส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียวเหล่านี้อยู่ในช่วง 6 - 14 มม.
งานเฉือนเป็นงานหลักของการเชื่อมต่อแบบเกลียว ในเวลาเดียวกัน สลักเกลียวธรรมดา (ความหยาบ ปกติ และความแม่นยำที่เพิ่มขึ้น) ใช้สำหรับการตัดและผนังของรูในองค์ประกอบที่เชื่อมต่อจะทำงานสำหรับการบด (รูปด้านล่าง)
สลักเกลียวของกลุ่มที่ 1 และ 2 เมื่อตรึงแล้ว ให้ทำงานเพื่อเฉือนและบด การกระจายแรงตามยาว N ที่ผ่านจุดศูนย์ถ่วงของการเชื่อมต่อระหว่างสลักเกลียวจะถือว่าสม่ำเสมอ แรงออกแบบที่สามารถรับได้ด้วยสลักเกลียวหนึ่งอันจากสภาวะกำลังรับแรงเฉือนถูกกำหนดโดยสูตร
N b = R bs A b n s γ b ;
แรงออกแบบที่สามารถใช้สลักเกลียวหนึ่งอันในการบดขยี้:
N = R bp γ b d∑t;
ภายใต้การกระทำของแรงภายนอกที่ขนานไปกับแกนตามยาวของสลักเกลียว งานของพวกเขาอยู่ในความตึงเครียด (รูปด้านล่าง) แรงโดยประมาณที่สามารถรับได้โดยหนึ่งโบลต์เมื่อทำงานในสภาวะตึงเครียด:
แบบแผนการทำงานของสลักเกลียวธรรมดา
เอ - การเชื่อมต่อทางเดียว; 6 - การเชื่อมต่อสองทาง; c - สำหรับความตึงเครียด 1 - เครื่องบินตัด; 2 - การพังทลายของผนังรู
ในสูตรด้านล่าง R bs, R bp, R bt คือค่าความต้านทานที่คำนวณได้ของข้อต่อแบบเกลียวต่อแรงเฉือน การบด และแรงดึง (แสดงในตาราง) d คือเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของสลักเกลียว A \u003d πd 2 / 4 - พื้นที่หน้าตัดที่คำนวณได้ของคันโบลต์ พันล้านคือพื้นที่หน้าตัดสุทธิของสลักเกลียว (ตามเกลียว) ตารางด้านล่าง ∑t - ความหนารวมที่เล็กที่สุดขององค์ประกอบที่ถูกบดขยี้ในทิศทางเดียว ns คือจำนวนการตัดที่คำนวณได้ของหนึ่งโบลต์ γ b - สัมประสิทธิ์สภาพการทำงานของข้อต่อตามตาราง SNiP สำหรับสลักเกลียวที่หยาบและความแม่นยำปกติในการเชื่อมต่อแบบหลายโบลต์ γ b = 0.9 สำหรับสลักเกลียวที่มีความแม่นยำเพิ่มขึ้น γ b = 1.0
ค่าความต้านทานแรงดึงและแรงเฉือนของสลักเกลียวที่คำนวณได้
ความต้านทานโดยประมาณต่อการยุบตัวขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อด้วยสลักเกลียว
|
ความต้านทานการออกแบบ MPa การบดชิ้นส่วนที่เชื่อมต่อด้วยสลักเกลียว |
ความต้านทานชั่วคราวของเหล็กขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อ MPa |
ความต้านทานการออกแบบ MPa การบดชิ้นส่วนที่เชื่อมต่อด้วยสลักเกลียว |
|||
|
ความแม่นยำ |
ความแม่นยำ |
ความหยาบและความแม่นยำปกติ |
|||
พื้นที่กลอน
|
A b cm 2 A bn cm 2 |
* ไม่แนะนำให้ใช้สลักเกลียวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางที่ระบุ
จำนวนสลักเกลียวที่ต้องการในการเชื่อมต่อภายใต้การกระทำของแรงตามยาวควรกำหนดโดยสูตร:
n ≥ N / γ c Nbmin
โดยที่ N bmin เป็นแรงออกแบบที่น้อยกว่าสำหรับหนึ่งโบลต์ คำนวณสำหรับการบด เฉือน ยืดตามสูตรด้านล่าง γ c คือสัมประสิทธิ์สภาพการทำงาน
แรงดึงของโบลท์และคุณภาพของพื้นผิวเสียดทานมีความสำคัญอย่างยิ่งในการต่อกับสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง
แรงออกแบบที่สามารถรับได้โดยแรงเสียดทานแต่ละพื้นผิวขององค์ประกอบที่จะเชื่อมต่อ ขันให้แน่นด้วยสลักเกลียวความแข็งแรงสูงหนึ่งอัน (รูปด้านล่าง) ถูกกำหนดโดยสูตร
Q bn = R bn γ b A bn μ / γ h
โดยที่ R bh \u003d 0.7R bun - ออกแบบความต้านทานแรงดึงของโบลต์ความแข็งแรงสูง (R bun - ความต้านทานแรงดึงที่เล็กที่สุดของวัสดุโบลต์, ตารางด้านล่าง); γ b - สัมประสิทธิ์สภาพการทำงานของการเชื่อมต่อขึ้นอยู่กับจำนวนของสลักเกลียวที่จำเป็นในการรับรู้แรงออกแบบและนำมาเท่ากับ: 0.8 ที่ n< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.
แผนผังการทำงานของการเชื่อมต่อกับสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง
จำนวนสลักเกลียวความแข็งแรงสูงในข้อต่อภายใต้การกระทำของแรงตามยาวถูกกำหนดโดยสูตร:
n ≥ N / Q bh γ c k
โดยที่ k คือจำนวนพื้นผิวเสียดทานขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อ
ความตึงของสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูงเกิดจากแรงในแนวแกน P \u003d R bh A bn (รูปด้านล่าง)
ตามกฎแล้วจำนวนสลักเกลียวที่ด้านหนึ่งของข้อต่อในองค์ประกอบโครงสร้างการทำงานนั้นอย่างน้อยสอง ในข้อต่อและจุดยึด (เพื่อประหยัดวัสดุของวัสดุบุผิว) ระยะห่างระหว่างสลักเกลียวควรน้อยที่สุด ในข้อต่อที่ใช้งานได้ไม่ดี (การผูก, โครงสร้าง) ระยะห่างควรสูงสุดเพื่อลดจำนวนสลักเกลียว
คุณสมบัติทางกลของสลักเกลียวความแข็งแรงสูง
|
เส้นผ่านศูนย์กลางของสลักเกลียว d, mm |
วัสดุโบลต์รับแรงดึงมาตรฐาน R ทำจากเหล็ก MPa |
|||
|
40X "เซเลกก" |
38XC "เลือก" |
|||
ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานและความน่าเชื่อถือสำหรับข้อต่อของสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง
|
วิธีการประมวลผล (ทำความสะอาด) พื้นผิวที่จะเข้าร่วม |
ค่าสัมประสิทธิ์ y/ ภายใต้โหลดและความแตกต่างของเส้นผ่านศูนย์กลางระบุของรูและสลักเกลียว 8, mm |
|||
|
ไดนามิกกับ δ = 3-6; คงที่ ที่ δ = 5-6 |
ไดนามิก ที่ δ=1; คงที่ ที่ δ = 1-4 |
|||
|
พ่นทรายหรือยิงระเบิดสองพื้นผิว |
||||
|
เช่นเดียวกันกับการเก็บรักษาโดยการทำให้เป็นโลหะด้วยสังกะสีหรืออลูมิเนียม |
||||
|
การพ่นทรายหรือการพ่นทรายบนพื้นผิวด้านหนึ่งด้วยการเก็บรักษาด้วยกาวโพลีเมอร์และโรยด้วยผงคาร์บอรันดัม แปรงเหล็กโดยไม่ถนอมพื้นผิวอีกด้าน |
||||
|
เปลวไฟสองพื้นผิว |
||||
|
แปรงเหล็กสองพื้นผิว |
||||
|
ไม่มีการประมวลผล |
||||
บันทึก. M - การควบคุมความตึงตามโมเมนต์บิด a - เหมือนกันตามมุมการหมุนของน็อต
การวางสลักเกลียวในแผ่นและโปรไฟล์แบบม้วนสามารถเป็นแบบธรรมดาและแบบเซ เส้นที่ผ่านศูนย์กลางของหลุมเรียกว่าความเสี่ยง ระยะห่างระหว่างความเสี่ยงตามความพยายามเรียกว่าขั้นตอนและข้ามความพยายาม - เส้นทาง (รูปด้านล่าง)
ตำแหน่งรู
เอ - ในวัสดุแผ่น; b - ในโปรไฟล์การกลิ้ง; 1 — ความเสี่ยง; ล. - ขั้นตอน; e - track
ระยะห่างขั้นต่ำระหว่างจุดศูนย์กลางของสลักเกลียวในโครงสร้างเหล็กจะถูกกำหนดโดยสภาพของความแข็งแรงของโลหะฐาน ระยะทางสูงสุดจะถูกกำหนดโดยเงื่อนไขของความเสถียรขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อในช่องว่างระหว่างสลักเกลียวหรือหมุดย้ำในการบีบอัด
ตารางที่ 35*
|
ลักษณะ การเชื่อมต่อ |
ปัจจัยบริการการเชื่อมต่อ gb |
|
1. Multi-bolt ในการคำนวณแรงเฉือนและการยุบตัวด้วยสลักเกลียว: |
|
|
ระดับความแม่นยำ A |
|
|
คลาสความแม่นยำ B และ C ความแข็งแรงสูงพร้อมความตึงที่ไม่สามารถปรับได้ |
|
|
2. โบลท์เดี่ยวและหลายโบลต์ในแง่ของการบดที่ a = 1.5 dและ ข\u003d 2d ในองค์ประกอบโครงสร้างเหล็กที่มีความแข็งแรงของผลผลิต MPa (kgf / cm 2): |
|
|
เซนต์. 285 (2900) ถึง 380 (3900) |
|
|
การกำหนดที่ใช้ในตาราง 35*: เอ – ระยะทางตามแรงจากขอบของชิ้นส่วนถึงศูนย์กลางของรูที่ใกล้ที่สุด ข - เหมือนกันระหว่างจุดศูนย์กลางของรู d คือ เส้นผ่านศูนย์กลางของรูสลัก หมายเหตุ: 1. สัมประสิทธิ์ที่กำหนดอยู่ในตำแหน่ง ควรคำนึงถึง 1 และ 2 ในเวลาเดียวกัน 2. สำหรับระยะทาง เอและ ข, ตรงกลางระหว่างที่ระบุใน pos 2 ในตาราง 39, อัตราส่วน gb ควรกำหนดโดยการแก้ไขเชิงเส้น |
|
สำหรับการเชื่อมต่อแบบเกลียวเดียว ต้องคำนึงถึงปัจจัยด้านการบริการด้วย g c ตามข้อกำหนดของข้อ 11.8
11.8. จำนวน n ของสลักเกลียวในการเชื่อมต่อภายใต้การกระทำของแรงตามยาว นู๋ควรกำหนดโดยสูตร
ที่ไหน หมิน - ค่าแรงออกแบบที่น้อยกว่าสำหรับหนึ่งโบลต์ซึ่งคำนวณตามข้อกำหนดของข้อ 11.7* ของมาตรฐานเหล่านี้
11.9. เมื่อมีช่วงเวลาหนึ่งเกิดขึ้นกับการเชื่อมต่อ ทำให้เกิดการเปลี่ยนแปลงขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อ การกระจายแรงบนสลักเกลียวควรทำตามสัดส่วนกับระยะห่างจากจุดศูนย์ถ่วงของการเชื่อมต่อกับโบลต์ที่เป็นปัญหา
11.10. สลักเกลียวที่ทำงานพร้อมกันในแรงเฉือนและความตึงควรตรวจสอบแยกกันเพื่อหาแรงเฉือนและความตึง
สลักเกลียวที่ทำงานรับแรงเฉือนจากแรงกระทำพร้อมกันของแรงตามยาวและโมเมนต์ควรตรวจสอบหาแรงผลลัพธ์
11.11. ในการยึดองค์ประกอบหนึ่งไปยังอีกองค์ประกอบหนึ่งโดยใช้ตัวเว้นวรรคหรือองค์ประกอบระดับกลางอื่น ๆ เช่นเดียวกับการยึดที่มีเยื่อบุด้านเดียว จำนวนสลักเกลียวจะต้องเพิ่มขึ้น 10% เมื่อเทียบกับการคำนวณ
เมื่อยึดชั้นวางมุมหรือช่องที่ยื่นออกมาโดยใช้กองสั้นจำนวนสลักเกลียวที่ติดหนึ่งในชั้นวางของกองสั้นควรเพิ่มขึ้น 50% เมื่อเทียบกับการคำนวณ
การต่อกับสลักเกลียวความแข็งแรงสูง
11.12. การเชื่อมต่อกับสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูงควรคำนวณโดยสันนิษฐานว่าแรงที่กระทำต่อข้อต่อและสิ่งที่แนบมาจะถูกถ่ายโอนผ่านแรงเสียดทานที่เกิดขึ้นตามระนาบสัมผัสขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อจากความตึงของสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง ในกรณีนี้ การกระจายแรงตามยาวระหว่างสลักเกลียวควรสม่ำเสมอ
11.13*. ค่าแรงโดยประมาณ Qbhซึ่งสามารถรับรู้ได้จากพื้นผิวเสียดทานแต่ละชิ้นขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อซึ่งขันด้วยสลักเกลียวความแข็งแรงสูงหนึ่งอันควรกำหนดโดยสูตร
, (131)*
ที่ไหน Rbh - ออกแบบแรงดึงของสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง
ม - ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานตามตาราง 36*;
g h - ค่าสัมประสิทธิ์ความน่าเชื่อถือ นำมาตามตาราง 36*;
บีเอ็น - พื้นที่หน้าตัดของสลักเกลียวสุทธิ กำหนดตามตาราง 62*;
gb - ค่าสัมประสิทธิ์การเชื่อมต่อเงื่อนไขการทำงานขึ้นอยู่กับจำนวน นสลักเกลียวที่จำเป็นสำหรับการรับรู้ของแรงออกแบบและเท่ากับ:
0.8 at น 5;
0.9 ที่ 5 £ น 10;
1.0 at น ³ 10.
ปริมาณ นสลักเกลียวความแข็งแรงสูงในข้อต่อภายใต้การกระทำของแรงตามยาวควรกำหนดโดยสูตร
ที่ไหน k
ความตึงของสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูงควรทำด้วยแรงตามแนวแกน พี = R bh A bn.
ตาราง 36
|
วิธีการประมวลผล |
ควบคุม |
ค่าสัมประสิทธิ์ |
อัตราต่อรอง g h ภายใต้ภาระและมีความแตกต่างในเส้นผ่านศูนย์กลางเล็กน้อยของรูและสลักเกลียว ง, mm |
|
|
(ทำความสะอาด) เชื่อมต่อ พื้นผิว |
ความเครียด |
แรงเสียดทาน ม |
ไดนามิกและ d=3 – 6; คงที่และ d = 5– 6 |
ไดนามิกและ ง=1; คงที่และ d = 1– 4 |
|
1. Shot blasting หรือ shot blasting ของสองพื้นผิวโดยไม่มีการอนุรักษ์ |
โดย เอ |
|||
|
2. เช่นเดียวกันกับการอนุรักษ์ (การชุบสังกะสีหรืออลูมิเนียมสเปรย์) |
โดย เอ |
|||
|
3. ยิงพื้นผิวเดียวพร้อมถนอมผิวด้วยกาวโพลีเมอร์และโรยด้วยผงคาร์บอรันดัม แปรงเหล็กโดยไม่ถนอมผิว - พื้นผิวอื่น |
โดย เอ |
|||
|
4. แก๊สพลาสมาสองพื้นผิวโดยไม่มีการอนุรักษ์ |
โดย เอ |
|||
|
5. เหล็กปัดสองพื้นผิวโดยไม่มีการถนอม |
โดย เอ |
|||
|
6. โดยไม่ต้องประมวลผล |
โดย เอ |
|||
|
หมายเหตุ 1. วิธีการปรับความตึงของสลักเกลียวตาม เอ็มหมายถึงการควบคุมด้วยแรงบิดและโดย เอ - ตามมุมการหมุนของน็อต 2. อนุญาตให้ใช้วิธีอื่นในการประมวลผลพื้นผิวที่จะเข้าร่วมโดยให้ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน ม. ไม่ต่ำกว่าที่ระบุในตาราง |
||||
11.14. การคำนวณความแข็งแรงขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อซึ่งถูกทำให้อ่อนแอโดยรูสำหรับสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง ควรคำนึงถึงข้อเท็จจริงที่ว่าแรงครึ่งหนึ่งต่อโบลต์แต่ละอันในส่วนที่พิจารณาได้รับการถ่ายโอนโดยแรงเสียดทานแล้ว ในกรณีนี้ ควรตรวจสอบส่วนที่อ่อนแอ: ภายใต้ไดนามิกโหลด – โดยพื้นที่หน้าตัดสุทธิ โดย พื้นที่หน้าตัดรวม แต่ที่ หนึ่ง ³ 0.85A หรือตามพื้นที่ที่กำหนด ค = 1,18หนึ่งที่ หนึ่ง 0.85A.
การเชื่อมต่อกับปลายโม่
11.15. ในการเชื่อมต่อขององค์ประกอบที่มีปลายสี (ที่ข้อต่อและฐานของคอลัมน์ ฯลฯ ) ควรพิจารณาแรงอัดที่จะส่งผ่านปลายอย่างสมบูรณ์
ในองค์ประกอบที่ถูกบีบอัดและดัดงออย่างผิดปกติ รอยเชื่อมและโบลต์ รวมถึงข้อต่อที่มีความแข็งแรงสูง ของข้อต่อเหล่านี้ควรคำนวณหาค่าแรงดึงสูงสุดจากการกระทำของโมเมนต์และแรงตามแนวยาวที่มีส่วนผสมที่ไม่เอื้ออำนวยมากที่สุดเช่นกัน ส่วนแรงเฉือนจากการกระทำของแรงตามขวาง
การเชื่อมต่อสายพานในคานคอมโพสิต
11.16. การเชื่อมและสลักเกลียวความแข็งแรงสูงที่เชื่อมต่อกับผนังและคอร์ดของคานคอมโพสิต I ควรคำนวณตามตาราง 37*.
ตารางที่ 37*
|
อักขระ โหลด |
การเชื่อมต่อ |
สูตรคำนวณสายพาน การเชื่อมต่อในคานคอมโพสิต |
|
ไม่เคลื่อนไหว |
ตะเข็บเข้ามุม: ทวิภาคี |
ตู่/(2b f k f ) £ Rwfgwf g c ; (133) ตู่/(2b z k f ) £ Rwzgwz g c (134) |
|
ฝ่ายเดียว |
ตู่/(b f k f ) £ Rwfgwf g c ; (135) ตู่/(b z k f ) £ Rwzgwz g c (136) |
|
|
สลักเกลียวความแข็งแรงสูง |
ที่ £ Q bh kg c (137)* |
|
|
เคลื่อนย้ายได้ |
รอยเชื่อมเนื้อสองด้าน |
|
|
สลักเกลียวความแข็งแรงสูง |
||
|
การกำหนดที่ใช้ในตารางที่ 37*: คือ แรงเฉือนของสายพานต่อความยาวหน่วยที่เกิดจากแรงตามขวาง Q โดยที่ ส คือโมเมนต์คงที่ของคอร์ดบีมที่สัมพันธ์กับแกนกลาง - แรงดันจากภาระเข้มข้น F(สำหรับคานเครนจากแรงกดของล้อเครนโดยไม่มีค่าสัมประสิทธิ์ไดนามิก) โดยที่ g ฉ - ค่าสัมประสิทธิ์ที่ยอมรับตามข้อกำหนดของ SNiP สำหรับการรับน้ำหนักและแรงกระแทก lef - ความยาวเงื่อนไขของการกระจายโหลดเข้มข้น นำมาตามย่อหน้า 5.13 และ 13.34* ของกฎเหล่านี้ เอ - ค่าสัมประสิทธิ์รับภาระบนคอร์ดบนของลำแสงซึ่งเว็บติดอยู่กับคอร์ดบน เอ = 0.4 และในกรณีที่ไม่มีสิ่งที่แนบมากับผนังหรืออยู่ภายใต้โหลดตามคอร์ดล่าง ก = 1; เอ – ขั้นของสลักเกลียวความแข็งแรงสูงของสายพาน Qbh - แรงออกแบบของโบลต์ความแข็งแรงสูงหนึ่งอันซึ่งกำหนดโดยสูตร (131) *; k คือจำนวนพื้นผิวเสียดทานขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อ |
||
ในกรณีที่ไม่มีตัวทำให้แข็งสำหรับการส่งของหนักที่มีความเข้มข้นคงที่ขนาดใหญ่ ควรทำการคำนวณสิ่งที่แนบมาของคอร์ดบนสำหรับโหลดแบบเข้มข้นที่เคลื่อนที่
เมื่อใช้โหลดที่มีความเข้มข้นคงที่กับคอร์ดด้านล่างของลำแสง การเชื่อมและสลักเกลียวความแข็งแรงสูงที่ยึดคอร์ดนี้กับเว็บ ควรทำการคำนวณโดยใช้สูตร (138) - (140) * แท็บ 37* ไม่ว่าจะมีตัวทำให้แข็งในสถานที่ที่มีการรับน้ำหนักก็ตาม
ตะเข็บผ้าคาดเอวแบบเชื่อมที่เจาะทะลุความหนาทั้งหมดของผนัง ควรพิจารณาให้มีความแข็งแรงเท่ากันกับผนัง
11.17. ในคานที่มีการเชื่อมต่อกับสลักเกลียวความแข็งแรงสูงพร้อมชุดเข็มขัดแบบหลายแผ่น การยึดแผ่นแต่ละแผ่นที่อยู่ด้านหลังจุดแตกหักตามทฤษฎีควรคำนวณด้วยแรงเพียงครึ่งเดียวที่ส่วนแผ่นสามารถรับรู้ได้ การยึดติดของแต่ละแผ่นในพื้นที่ระหว่างตำแหน่งที่แท้จริงของการแตกหักกับตำแหน่งการแตกหักของแผ่นงานก่อนหน้านั้นควรคำนวณจากแรงทั้งหมดที่สามารถรับรู้ได้จากส่วนของแผ่นงาน
12. ข้อกำหนดทั่วไปสำหรับการออกแบบโครงสร้างเหล็ก
บทบัญญัติพื้นฐาน
12.1*. เมื่อออกแบบโครงสร้างเหล็ก มีความจำเป็น:
จัดให้มีการเชื่อมต่อที่รับประกันความเสถียรและความไม่เปลี่ยนรูปเชิงพื้นที่ของโครงสร้างโดยรวมและองค์ประกอบระหว่างการติดตั้งและการใช้งาน โดยกำหนดขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์หลักของโครงสร้างและโหมดการทำงาน , ผลกระทบจากอุณหภูมิ ฯลฯ ); P.);
คำนึงถึงความสามารถในการผลิตและความสามารถของอุปกรณ์เทคโนโลยีและเครนขององค์กร - ผู้ผลิตโครงสร้างเหล็กตลอดจนการจัดการและอุปกรณ์อื่น ๆ ขององค์กรการติดตั้ง
แบ่งโครงสร้างออกเป็นองค์ประกอบการขนส่งโดยคำนึงถึงประเภทของการขนส่งและขนาดของยานพาหนะการขนส่งโครงสร้างที่สมเหตุสมผลและประหยัดสำหรับการก่อสร้างและการดำเนินการตามจำนวนงานที่ผู้ผลิตสูงสุด
ใช้ความเป็นไปได้ของการกัดปลายสำหรับองค์ประกอบบีบอัดที่ทรงพลังและบิดเบี้ยว (ในกรณีที่ไม่มีความเค้นดึงแรงดึงที่มีนัยสำคัญ) หากผู้ผลิตมีอุปกรณ์ที่เหมาะสม
จัดให้มีการยึดส่วนประกอบต่างๆ (การจัดโต๊ะยึด ฯลฯ );
ในข้อต่อแบบยึดติดด้วยสลักเกลียว ให้ใช้สลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ B และ C เช่นเดียวกับที่มีความแข็งแรงสูง ในขณะที่ในข้อต่อที่รับรู้แรงในแนวตั้งอย่างมีนัยสำคัญ (การยึดโครงถัก คานขวาง เฟรม ฯลฯ) ควรมีตารางให้ ในกรณีที่มีโมเมนต์ดัดในข้อต่อควรใช้สลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ B และ C ซึ่งทำงานด้วยความตึง
12.2. เมื่อออกแบบโครงสร้างเชื่อมด้วยเหล็ก ควรแยกความเป็นไปได้ของผลกระทบที่เป็นอันตรายจากการเสียรูปและความเค้นตกค้าง รวมทั้งความเค้นในการเชื่อมและความเข้มข้นของความเครียด เพื่อเป็นแนวทางในการออกแบบที่เหมาะสม (โดยมีการกระจายความเค้นในองค์ประกอบและชิ้นส่วนที่สม่ำเสมอที่สุด โดยไม่ต้องเข้ามุม การเปลี่ยนแปลงที่คมชัดในส่วนตัดขวางและความเค้นของหัววัดอื่น ๆ ) และมาตรการทางเทคโนโลยี (ขั้นตอนการประกอบและการเชื่อม การดัดเบื้องต้น การตัดเฉือนของโซนที่เกี่ยวข้องโดยการวางแผน การกัด การทำความสะอาดด้วยล้อขัด ฯลฯ)
12.3. ในรอยต่อของโครงสร้างเหล็ก ความเป็นไปได้ของการแตกหักของโครงสร้างที่เปราะบางระหว่างการติดตั้งและการใช้งาน อันเป็นผลมาจากปัจจัยต่อไปนี้รวมกันที่ไม่พึงประสงค์ควรได้รับการยกเว้น:
ความเค้นเฉพาะที่สูงที่เกิดจากผลกระทบของโหลดเข้มข้นหรือการเสียรูปของชิ้นส่วนข้อต่อรวมทั้งความเค้นตกค้าง
ตัวสร้างความเข้มข้นของความเค้นแหลมคมในพื้นที่ที่มีความเค้นเฉพาะที่สูง และเน้นไปในทิศทางของความเค้นแรงดึงที่กระทำ
อุณหภูมิต่ำที่เกรดเหล็กที่กำหนด ซึ่งขึ้นอยู่กับองค์ประกอบทางเคมี โครงสร้าง และความหนาของผลิตภัณฑ์รีด จะผ่านเข้าสู่สภาวะเปราะ
เมื่อออกแบบโครงสร้างรอย ควรคำนึงว่าโครงสร้างผนังทึบมีหัวต่อความเค้นน้อยกว่าและมีความไวต่อความเยื้องศูนย์น้อยกว่าเมื่อเทียบกับโครงสร้างขัดแตะ
12.4*. โครงสร้างเหล็กควรได้รับการปกป้องจากการกัดกร่อนตาม SNiP เพื่อป้องกันโครงสร้างอาคารจากการกัดกร่อน
การป้องกันโครงสร้างที่มีไว้สำหรับการใช้งานในสภาพอากาศร้อนต้องดำเนินการตาม *
12.5. โครงสร้างที่สามารถสัมผัสกับโลหะหลอมเหลวได้ (ในรูปแบบของการกระเด็นเมื่อเทโลหะ เมื่อโลหะแตกออกจากเตาเผาหรือทัพพี) ควรได้รับการปกป้องโดยหันหน้าเข้าหาหรือปิดผนังที่ทำจากอิฐทนไฟหรือคอนกรีตทนไฟซึ่งป้องกันความเสียหายทางกล
โครงสร้างที่สัมผัสกับความร้อนแบบแผ่รังสีหรือการพาความร้อนเป็นเวลานาน หรือการสัมผัสกับไฟในระยะสั้นระหว่างอุบัติเหตุของหน่วยระบายความร้อนควรได้รับการปกป้องด้วยตะแกรงโลหะที่แขวนลอย หรือวัสดุบุผิวด้วยอิฐหรือคอนกรีตทนไฟ
รอยเชื่อม
12.6. ในโครงสร้างที่มีรอยต่อแบบเชื่อม คุณควร:
จัดให้มีการใช้วิธีการเชื่อมยานยนต์ที่มีประสิทธิภาพสูง
ให้การเข้าถึงฟรีไปยังสถานที่ที่ทำรอยต่อโดยคำนึงถึงวิธีการและเทคโนโลยีการเชื่อมที่เลือก
12.7. ควรใช้ขอบตัดสำหรับการเชื่อมตาม GOST 8713 – 79*, GOST 11533 - 75, * และ GOST 11534 – 75.
12.8. ขนาดและรูปร่างของรอยเชื่อมเนื้อที่เชื่อมควรคำนึงถึงเงื่อนไขต่อไปนี้:
ก) ขาเชื่อมเนื้อ kfไม่ควรเกิน1.2 t, ที่ไหน t - ความหนาที่เล็กที่สุดขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อ
b) ขาเชื่อมเนื้อ kfให้เป็นไปตามการคำนวณแต่ไม่น้อยกว่าที่ระบุในตาราง 38*;
c) ความยาวของรอยเชื่อมที่คำนวณได้ต้องมีอย่างน้อย 4 kfและไม่น้อยกว่า 40 มม.
d) ความยาวโดยประมาณของตะเข็บด้านข้างไม่ควรเกิน 85 b f k f (ข ฉ - ค่าสัมประสิทธิ์นำมาตามตาราง 34 *) ยกเว้นตะเข็บที่แรงกระทำตลอดทั้งตะเข็บ
จ) ขนาดของการทับซ้อนกันต้องมีความหนาอย่างน้อย 5 ของส่วนที่บางที่สุดของรอยเชื่อม;
f) อัตราส่วนของขนาดของขาของรอยเชื่อมเนื้อควรใช้ตามกฎ 1:1 ด้วยความหนาที่แตกต่างกันขององค์ประกอบที่จะเชื่อม อนุญาตให้ยอมรับตะเข็บที่มีขาไม่เท่ากัน ในขณะที่ขาที่อยู่ติดกับองค์ประกอบทินเนอร์จะต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของข้อ 12.8, a และติดกับองค์ประกอบที่หนากว่า - ข้อกำหนดของข้อ 12.8, b;
g) ในโครงสร้างที่รับรู้ไดนามิกและแรงสั่นสะเทือนเช่นเดียวกับที่สร้างขึ้นในพื้นที่ภูมิอากาศ I 1, I 2, II 2 และ II 3 การเชื่อมแบบเนื้อควรทำด้วยการเปลี่ยนอย่างราบรื่นไปยังโลหะฐานเมื่อพิจารณาจากการคำนวณ ความอดทนหรือความแข็งแกร่งโดยคำนึงถึงการทำลายที่เปราะบาง
ตารางที่ 38*
|
ประเภทการเชื่อมต่อ |
ความแข็งแรงของผลผลิตเหล็ก, |
ตะเข็บขาขั้นต่ำ kf, มม. ด้วยความหนาของชิ้นงานที่เชื่อมหนาขึ้น t, mm |
||||||||
|
MPa (kgf / cm 2) |
4– 6 |
6– 10 |
11– 16 |
17– 22 |
23– 32 |
33– 40 |
41– 80 |
|||
|
Tavrovoe กับสองร้อย |
||||||||||
|
ตะเข็บมุมด้านหน้า ทับซ้อนกัน- |
เซนต์ 430 (4400) |
|||||||||
|
แม่นยำและเป็นเชิงมุม |
อัตโนมัติและ |
|||||||||
|
กึ่งอัตโนมัติ |
เซนต์ 430 (4400) |
|||||||||
|
Tavrovoe กับ |
||||||||||
|
รอยเชื่อมเนื้อด้านเดียว |
อัตโนมัติและกึ่งอัตโนมัติ |
|||||||||
|
หมายเหตุ: 1. ในโครงสร้างที่ทำจากเหล็กที่มีความแข็งแรงให้ผลตอบแทนมากกว่า 530 MPa (5400 กก. / ซม. 2) เช่นเดียวกับเหล็กทั้งหมดที่มีความหนาขององค์ประกอบมากกว่า 80 มม. ขาเชื่อมเนื้อขั้นต่ำได้รับการยอมรับตาม ข้อกำหนดพิเศษ 2. ในโครงสร้างกลุ่มที่ 4 ขาขั้นต่ำของรอยเชื่อมแบบด้านเดียวควรลดลง 1 มม. โดยมีความหนาขององค์ประกอบที่เชื่อมถึง 40 มม. และ 2 มม. – มีความหนาขององค์ประกอบมากกว่า 40 มม. |
||||||||||
12.9*. สำหรับติดตัวเสริมความแข็ง ไดอะแฟรม และเข็มขัดของคานไอแบบเชื่อมตามย่อหน้า 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 และโครงสร้างของกลุ่ม 4 อนุญาตให้ใช้การเชื่อมแบบเนื้อด้านเดียวซึ่งขา kfควรนำมาคำนวณแต่ไม่ต่ำกว่าที่ระบุในตาราง 38*.
ไม่อนุญาตให้ใช้การเชื่อมแบบด้านเดียวในโครงสร้าง:
ดำเนินการในสภาพแวดล้อมที่ก้าวร้าวปานกลางและก้าวร้าวสูง (จำแนกตาม SNiP สำหรับการป้องกันโครงสร้างอาคารจากการกัดกร่อน)
สร้างขึ้นในเขตภูมิอากาศ I 1 , I 2 , II 2 และ II 3
12.10. สำหรับการออกแบบและการเชื่อมแบบฟิลเล็ต การออกแบบต้องระบุประเภทของการเชื่อม อิเล็กโทรดหรือลวดเชื่อม และตำแหน่งของรอยเชื่อมระหว่างการเชื่อม
12.11. ตามกฎแล้วรอยต่อรอยเชื่อมของชิ้นส่วนแผ่นควรทำตรงด้วยการเจาะเต็มและใช้แผ่นตะกั่ว
ภายใต้เงื่อนไขการติดตั้ง อนุญาตให้ทำการเชื่อมด้านเดียวด้วยการเชื่อมรากและการเชื่อมบนแผ่นรองรับเหล็กที่เหลือ
12.12. การใช้ข้อต่อร่วมซึ่งส่วนหนึ่งของแรงถูกรับรู้โดยรอยเชื่อมและส่วนหนึ่ง - ห้ามใช้สลักเกลียว
12.13. อนุญาตให้ใช้ตะเข็บแบบไม่ต่อเนื่องเช่นเดียวกับหมุดย้ำไฟฟ้าซึ่งทำโดยการเชื่อมแบบแมนนวลพร้อมการเจาะรูเบื้องต้นในโครงสร้างกลุ่มที่ 4 เท่านั้น
ข้อต่อแบบเกลียวและข้อต่อบนสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง
12.14. รูในรายละเอียดของโครงสร้างเหล็กควรทำตามข้อกำหนดของ SNiP ตามกฎสำหรับการผลิตและการยอมรับงานสำหรับโครงสร้างโลหะ
12.15*. ควรใช้โบลต์ระดับ A ที่แม่นยำสำหรับการเชื่อมต่อที่รูเจาะถึงเส้นผ่านศูนย์กลางของการออกแบบในองค์ประกอบที่ประกอบเข้าด้วยกันหรือตามแนวตัวนำในแต่ละองค์ประกอบและชิ้นส่วน เจาะหรือขับให้มีขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางเล็กกว่าในชิ้นส่วนแยกกัน ตามด้วยการรีมถึงเส้นผ่านศูนย์กลางการออกแบบที่ประกอบเข้าด้วยกัน องค์ประกอบ
ควรใช้สลักเกลียวที่มีความแม่นยำระดับ B และ C ในการเชื่อมต่อแบบหลายสลักเกลียวสำหรับโครงสร้างที่ทำจากเหล็กที่มีความแข็งแรงของผลผลิตสูงถึง 380 MPa (3900 กก. / ซม. 2)
12.16. องค์ประกอบในโหนดสามารถแก้ไขได้ด้วยโบลต์เดียว
12.17. ห้ามใช้สลักเกลียวที่มีส่วนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางต่างกันตามความยาวของส่วนที่ไม่ได้เจียระไนในข้อต่อที่สลักเกลียวเหล่านี้ทำงานในแนวเฉือน
12.18*. ใต้น็อตของสลักเกลียวควรติดตั้งแหวนรองตาม GOST 11371 – 78* ใต้น็อตและหัวสลักที่มีความแข็งแรงสูง ควรติดตั้งแหวนรองตาม * สำหรับสลักเกลียวความแข็งแรงสูง * ที่มีขนาดหัวและน็อตเพิ่มขึ้นและมีความแตกต่างในขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางเล็กน้อยของรูและสลักเกลียวไม่เกิน 3 มม. และในโครงสร้างที่ทำจากเหล็กที่มีความต้านทานแรงดึงอย่างน้อย 440 MPa (4500 กก. / ซม. 2) ไม่เกิน 4 มม. อนุญาตให้ติดตั้งแหวนรองใต้น็อตหนึ่งอัน
เกลียวของสลักเกลียวไม่ควรเกินครึ่งความหนาขององค์ประกอบที่อยู่ติดกับน็อตหรือมากกว่า 5 มม. ยกเว้นโครงสร้างโครงสร้าง เสาส่งกำลัง และสวิตช์เปิดและเส้นสัมผัสการขนส่ง โดยที่เกลียวต้องอยู่ด้านนอก แพ็คเกจขององค์ประกอบที่เชื่อมต่อ
12.19*. ควรวางสลักเกลียว (รวมทั้งที่มีความแข็งแรงสูง) ตามตาราง 39.
ตารางที่39
|
ลักษณะระยะทาง |
ระยะห่างของสลักเกลียว |
|
1. ระยะห่างระหว่างศูนย์โบลต์ในทิศทางใดก็ได้: ก) ขั้นต่ำ |
|
|
b) ค่าสูงสุดในแถวสุดขั้วในกรณีที่ไม่มีมุมขอบในความตึงและแรงอัด |
8d หรือ 12 t |
|
c) ค่าสูงสุดในแถวกลางและในแถวด้านนอกที่มีมุมล้อมรอบ: |
|
|
อยู่ในความตึงเครียด |
16d หรือ 24 t |
|
ภายใต้การบีบอัด |
12d หรือ 18 t |
|
2. ระยะทางจากศูนย์กลางของโบลต์ถึงขอบขององค์ประกอบ: |
|
|
ก) ขั้นต่ำพร้อมความพยายาม |
|
|
b) เหมือนกันในทุกความพยายาม: |
|
|
มีขอบตัด |
|
|
มีขอบม้วน |
|
|
c) สูงสุด |
4d หรือ 8 t |
|
d) ขั้นต่ำสำหรับสลักเกลียวความแข็งแรงสูงที่มีขอบและทิศทางของแรงใด ๆ |
|
|
* ในองค์ประกอบเชื่อมต่อที่ทำจากเหล็กที่มีความแข็งแรงมากกว่า 380 MPa (3900 kgf / cm 2) ระยะห่างขั้นต่ำระหว่างสลักเกลียวควรเท่ากับ 3 d. การกำหนดที่ใช้ในตารางที่ 39: d - เส้นผ่านศูนย์กลางของรูสำหรับสลักเกลียว t คือความหนาของชิ้นนอกที่บางที่สุด บันทึก. ในองค์ประกอบเชื่อมต่อที่ทำจากเหล็กที่มีความแข็งแรงครากสูงถึง 380 MPa (3900 kgf / cm 2) อนุญาตให้ลดระยะห่างจากศูนย์กลางของสลักเกลียวไปยังขอบขององค์ประกอบตามแรงและระยะห่างขั้นต่ำระหว่าง ศูนย์กลางของสลักเกลียวในกรณีของการคำนวณโดยคำนึงถึงค่าสัมประสิทธิ์ที่เกี่ยวข้องของสภาพการทำงานของข้อต่อตามวรรค 11.7* และ 15.14* |
|
ตามกฎแล้วควรวางสลักเกลียวเชื่อมต่อที่ระยะทางสูงสุดที่ข้อต่อและโหนดควรวางสลักเกลียวในระยะทางขั้นต่ำ
เมื่อวางโบลต์ในรูปแบบกระดานหมากรุก ระยะห่างระหว่างจุดศูนย์กลางตามแรงควรใช้อย่างน้อย เอ + 1,5d, ที่ไหน เอ - ระยะห่างระหว่างแถวข้ามแรง d คือ เส้นผ่านศูนย์กลางของรูสลัก ด้วยตำแหน่งนี้ ส่วนขององค์ประกอบ หนึ่งถูกกำหนดโดยคำนึงถึงการอ่อนลงโดยรูที่อยู่ในส่วนเดียวข้ามแรง (ไม่ตามแนว "ซิกแซก")
เมื่อติดมุมด้วยชั้นวางเดียว ควรวางรูที่ห่างจากปลายสุดโดยเสี่ยงใกล้กับก้นมากที่สุด
12.20*. ในการเชื่อมต่อกับสลักเกลียวที่มีระดับความแม่นยำ A, B และ C (ยกเว้นการยึดโครงสร้างรองและการเชื่อมต่อกับสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง) ต้องใช้มาตรการกับการคลายเกลียวน็อต (แหวนรองสปริงหรือน็อตล็อค)
13. ข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับการออกแบบอาคารอุตสาหกรรมและโครงสร้าง 1
การโก่งตัวและการเบี่ยงเบนสัมพัทธ์ของโครงสร้าง
13.1*. การโก่งตัวและการกระจัดขององค์ประกอบโครงสร้างไม่ควรเกินค่าจำกัดที่กำหนดโดย SNiP สำหรับโหลดและผลกระทบ
แท็บ ไม่รวม 40*
13.2– ไม่รวม 13.4 และตาราง 41*
1 อนุญาตให้ใช้กับอาคารและสิ่งปลูกสร้างประเภทอื่นได้
ระยะห่างระหว่างข้อต่อขยาย
13.5. ระยะห่างสูงสุดระหว่างรอยต่อขยายของโครงเหล็กของอาคารและโครงสร้างชั้นเดียวควรใช้ตามตาราง 42.
เมื่อเกิน 5% ของจำนวนที่ระบุในตาราง ระยะทาง 42 เช่นเดียวกับการเพิ่มความแข็งแกร่งของเฟรมต่อผนังหรือโครงสร้างอื่น ๆ การคำนวณควรคำนึงถึงผลกระทบของอุณหภูมิภูมิอากาศความผิดปกติของโครงสร้างที่ไม่ยืดหยุ่นและการปฏิบัติตามโหนด
ตาราง 42
|
ระยะทางสูงสุด m |
||||||
|
ข้อต่อขยาย |
จากส่วนต่อขยายหรือส่วนปลายของอาคารถึงแกนที่ใกล้ที่สุด |
|||||
|
ลักษณะอาคาร และสิ่งอำนวยความสะดวก |
ตามความยาวของบล็อก (ตามอาคาร) |
ตามความกว้างของบล็อก |
การเชื่อมต่อแนวตั้ง |
|||
|
ในพื้นที่ภูมิอากาศของการก่อสร้าง |
||||||
|
ฉัน 1 , ฉัน 2 , II 2 และ II 3 |
ทั้งหมดยกเว้น I 1 , I 2 , II 2 และ II 3 |
ฉัน 1 , ฉัน 2 , II 2 และ II 3 |
ทั้งหมดยกเว้น I 1 , I 2 , II 2 และ II 3 |
ฉัน 1 , ฉัน 2 , II 2 และ II 3 |
||
|
อาคารอุ่น |
||||||
|
อาคารที่ไม่มีเครื่องทำความร้อนและร้านค้ายอดนิยม |
||||||
|
เปิดสะพานลอย |
– |
– |
||||
|
บันทึก. หากมีจุดเชื่อมต่อแนวตั้งสองจุดระหว่างรอยต่อขยายของอาคารหรือโครงสร้าง ระยะห่างระหว่างส่วนหลังในแกนไม่ควรเกิน: สำหรับอาคาร – 40– 50 ม. และสำหรับสะพานลอยแบบเปิด – 25- 30 ม. ในขณะที่สำหรับอาคารและโครงสร้างที่สร้างขึ้นในพื้นที่ภูมิอากาศ I 1, I 2, II 2 และ II 3 ควรใช้ระยะทางที่น้อยกว่าที่ระบุ |
||||||
ฟาร์มและโครงสร้าง
แผ่นเคลือบ
13.6. ตามกฎแล้วแกนของแถบโครงถักและโครงสร้างควรอยู่กึ่งกลางที่โหนดทั้งหมด การจัดกึ่งกลางของแท่งควรทำในโครงถักแบบเชื่อมตามจุดศูนย์ถ่วงของส่วนต่างๆ (โดยมีการปัดเศษไม่เกิน 5 มม.) และแบบเกลียว - ตามความเสี่ยงของมุมใกล้กับก้นมากที่สุด
การกระจัดของแกนของคอร์ดมัดเมื่อเปลี่ยนส่วนอาจไม่นำมาพิจารณาหากไม่เกิน 1.5% ของความสูงของคอร์ด
ในการปรากฏตัวของความเยื้องศูนย์ที่โหนด องค์ประกอบของโครงถักและโครงสร้างควรคำนวณโดยคำนึงถึงโมเมนต์ดัดที่สอดคล้องกัน
เมื่อโหลดออกนอกโหนดมัด คอร์ดต้องได้รับการออกแบบสำหรับการทำงานร่วมกันของแรงตามยาวและโมเมนต์ดัด
13.7. เมื่อขยายโครงหลังคาเกิน 36 ม. ควรมีลิฟต์ก่อสร้างเท่ากับการโก่งตัวจากโหลดคงที่และระยะยาว สำหรับหลังคาเรียบ ควรจัดให้มีการยกของการก่อสร้างโดยไม่คำนึงถึงช่วงระยะ โดยให้เท่ากับการโก่งตัวจากน้ำหนักบรรทุกมาตรฐานรวมบวก 1/200 ของช่วง
13.8. เมื่อคำนวณโครงถักด้วยองค์ประกอบจากมุมหรือทีออฟ การเชื่อมต่อขององค์ประกอบในโหนดโครงถักสามารถใช้เป็นบานพับได้ ด้วยองค์ประกอบ I-beam รูปตัว H และท่อการคำนวณของโครงถักตามโครงร่างบานพับจะได้รับอนุญาตเมื่ออัตราส่วนของความสูงของส่วนต่อความยาวขององค์ประกอบไม่เกิน: 1/10 - สำหรับโครงสร้างที่ดำเนินการในทุกเขตภูมิอากาศ ยกเว้น I 1, I 2, II 2 และ II 3 1/15 – ในภูมิภาค I 1 , I 2 , II 2 และ II 3 .
หากเกินอัตราส่วนเหล่านี้ ควรพิจารณาโมเมนต์ดัดเพิ่มเติมในองค์ประกอบเนื่องจากความแข็งแกร่งของโหนด อนุญาตให้คำนึงถึงความฝืดของโหนดในโครงถักด้วยวิธีการโดยประมาณ อนุญาตให้กำหนดแรงตามแนวแกนตามโครงร่างบานพับ
13.9*. ระยะห่างระหว่างขอบขององค์ประกอบของโครงตาข่ายกับเข็มขัดในโหนดของโครงถักแบบเชื่อมที่มีเป้าเสื้อกางเกงควรอย่างน้อย เอ = 6t – 20 มม. แต่ไม่เกิน 80 มม. (ที่นี่ t – ความหนาของเป้าเสื้อกางเกง mm)
ควรเว้นช่องว่างอย่างน้อย 50 มม. ระหว่างปลายของส่วนประกอบที่เชื่อมของสายพานโครงถักซึ่งทับซ้อนกันด้วยการซ้อนทับ
รอยเชื่อมที่ยึดองค์ประกอบของโครงโครงโครงเข้ากับโครงยึดควรถูกนำไปยังส่วนท้ายของชิ้นส่วนให้มีความยาว 20 มม.
13.10. ในโหนดทรัสที่มีเข็มขัดทำจาก T-beams, I-beams และมุมเดียวการยึดเป้าเสื้อกางเกงกับชั้นวางของของสายพานแบบ end-to-end ควรเจาะทะลุความหนาทั้งหมดของเป้าเสื้อกางเกง ในการออกแบบของกลุ่มที่ 1 เช่นเดียวกับการใช้งานในพื้นที่ภูมิอากาศ I 1, I 2, II 2 และ II 3 ควรทำการเชื่อมต่อจุดต่อของเป้าเสื้อกางเกงกับเข็มขัดตาม pos 7 ตาราง 83*.
คอลัมน์
13.11. องค์ประกอบการส่งของเสาผ่านที่มีตะแกรงในระนาบสองระนาบควรเสริมด้วยไดอะแฟรมที่อยู่ปลายองค์ประกอบส่ง
ในคอลัมน์ที่มีตารางเชื่อมต่อในระนาบเดียวกัน ไดอะแฟรมควรอยู่ห่างกันอย่างน้อย 4 เมตร
13.12*. ในเสาและชั้นวางที่ถูกบีบอัดจากส่วนกลางพร้อมตะเข็บคาดด้านเดียวตามข้อ 12.9 * ในจุดยึดของเหล็กค้ำ คาน สตรัท และองค์ประกอบอื่นๆ ในเขตถ่ายเทแรง ควรใช้ตะเข็บคาดเอวสองด้านที่ยื่นออกไปนอกเส้นขอบ ขององค์ประกอบที่แนบมา (โหนด) ยาว30 kfจากแต่ละด้าน
13.13. ควรกำหนดรอยเชื่อมที่ยึดเป้าเสื้อกางเกงของกริดที่เชื่อมต่อกับคอลัมน์ที่ทับซ้อนกันตามการคำนวณและวางไว้บนทั้งสองด้านของเป้าเสื้อกางเกงตามคอลัมน์ในรูปแบบของส่วนแยกในรูปแบบกระดานหมากรุกในขณะที่ระยะห่างระหว่างปลายของดังกล่าว ตะเข็บไม่ควรหนาเกิน 15 ความหนาของเป้าเสื้อกางเกง
ในโครงสร้างที่สร้างขึ้นในพื้นที่ภูมิอากาศ I 1, I 2, II 2 และ II 3 เช่นเดียวกับเมื่อใช้การเชื่อมอาร์กแบบแมนนวล ตะเข็บจะต้องต่อเนื่องตลอดความยาวของเป้าเสื้อกางเกง
13.14. การประกอบข้อต่อของเสาควรทำด้วยปลายสี, รอยชน, บนโอเวอร์เลย์ด้วยรอยเชื่อมหรือสลักเกลียวรวมทั้งที่มีความแข็งแรงสูง เมื่อทำการเชื่อมซ้อนทับ ไม่ควรนำตะเข็บเข้าหารอยต่อทีละ 30 มม. ในแต่ละด้าน อนุญาตให้ใช้การเชื่อมต่อหน้าแปลนกับการถ่ายโอนแรงอัดผ่านการสัมผัสที่แน่นและแรงดึง - สลักเกลียว
การเชื่อมต่อ
13.15. ในแต่ละช่องอุณหภูมิของอาคาร ควรจัดให้มีระบบการเชื่อมต่อที่เป็นอิสระ
13.16. ท่อนล่างของคานเครนและโครงถักที่มีระยะมากกว่า 12 ม. ควรเสริมด้วยเหล็กค้ำยันแนวนอน
13.17. การเชื่อมต่อแนวตั้งระหว่างเสาหลักที่อยู่ต่ำกว่าระดับของคานเครนที่มีเสาสองกิ่งควรอยู่ในระนาบของกิ่งก้านแต่ละกิ่งของคอลัมน์
ตามกฎแล้วสาขาของการเชื่อมต่อสองสาขาควรเชื่อมต่อถึงกันโดยการเชื่อมต่อกริด
13.18. ควรมีการเชื่อมต่อแนวนอนตามขวางที่ระดับคอร์ดบนหรือล่างของโครงถักหลังคาในแต่ละช่วงของอาคารตามปลายบล็อกอุณหภูมิ หากความยาวของบล็อกอุณหภูมิมากกว่า 144 ม. ควรมีการจัดฟันแนวนอนตามขวางระดับกลาง
ขื่อโครงถักที่ไม่ได้อยู่ติดกับเหล็กดัดฟันโดยตรงควรค้ำยันในระนาบของตำแหน่งของเครื่องมือจัดฟันเหล่านี้ด้วยตัวเว้นวรรคและรอยแตกลาย
ที่ตำแหน่งของทางเชื่อมขวาง ควรมีการเชื่อมโยงแนวตั้งระหว่างโครงถัก
ในที่ที่มีฮาร์ดดิสก์ของหลังคาที่ระดับคอร์ดบน ควรมีการเชื่อมโยงสินค้าคงคลังแบบถอดได้เพื่อจัดแนวโครงสร้างและรับรองความเสถียรระหว่างการติดตั้ง
ในการเคลือบอาคารและโครงสร้างที่ทำงานในพื้นที่ภูมิอากาศ I 1, I 2, II 2 และ II 3 ตามกฎแล้วควรมีการเชื่อมโยงในแนวตั้ง (นอกเหนือจากที่มักจะใช้) ตรงกลางของแต่ละช่วงตลอดอาคาร .
13.19*. การเชื่อมต่อแนวนอนตามยาวในระนาบของคอร์ดล่างของโครงถักหลังคาควรจัดให้ตามแถวสุดขั้วของเสาในอาคารที่มีปั้นจั่นของกลุ่มโหมดการทำงาน 6K - 8K โดย ; ในการปูด้วยโครงถัก ในอาคารช่วงหนึ่งและสองช่วงที่มีเครนเหนือศีรษะที่มีความสามารถในการยกตั้งแต่ 10 ตันขึ้นไป และมีเครื่องหมายที่ด้านล่างของโครงนั่งร้านมากกว่า 18 เมตร – โดยไม่คำนึงถึงความสามารถในการยกของเครน
ในอาคารที่มีมากกว่าสามช่วง ความสัมพันธ์ตามยาวแนวนอนควรวางไว้ตามแถวตรงกลางของเสาอย่างน้อยตลอดช่วงในอาคารที่มีปั้นจั่นของกลุ่มโหมดการทำงาน 6K – 8K มากกว่าและมากกว่าสองช่วง ในอาคารอื่นๆ
13.20. การเชื่อมต่อแนวนอนตามคอร์ดบนและล่างของโครงถักแบบแยกส่วนของช่วงของแกลเลอรีสายพานลำเลียงควรได้รับการออกแบบแยกกันสำหรับแต่ละช่วง
13.21. เมื่อใช้เส้นลวดเคลือบกากบาท การคำนวณจะได้รับอนุญาตตามแบบแผนตามเงื่อนไขโดยสันนิษฐานว่าเหล็กจัดฟันรับรู้เฉพาะแรงดึงเท่านั้น
เมื่อพิจารณาแรงในองค์ประกอบของการเชื่อมต่อไม่ควรคำนึงถึงการบีบอัดของคอร์ดมัด
13.22. เมื่อติดตั้งแผ่นเมมเบรนในระนาบของคอร์ดด้านล่างของโครงถักจะได้รับอนุญาตให้คำนึงถึงการทำงานของเมมเบรน
13.23. ในทางเดินแบบแขวนที่มีระบบแบริ่งระนาบ (โซนคู่, ส่วนโค้งงอแข็ง ฯลฯ ) ควรมีการเชื่อมต่อในแนวตั้งและแนวนอนระหว่างระบบแบริ่ง
คาน
13.24. ไม่อนุญาตให้ใช้แผ่นแพ็คสำหรับคอร์ด I-beams แบบเชื่อม
สำหรับคอร์ดบีมบนสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง อนุญาตให้ใช้แพ็คเกจที่ประกอบด้วยไม่เกินสามแผ่นในขณะที่ควรใช้พื้นที่ของมุมเอวเท่ากับอย่างน้อย 30% ของพื้นที่ทั้งหมดของคอร์ด .
13.25. ตะเข็บเข็มขัดของคานเชื่อม เช่นเดียวกับตะเข็บที่ติดส่วนประกอบเสริมเข้ากับส่วนลำแสงหลัก (เช่น ตัวทำให้แข็ง) จะต้องต่อเนื่องกัน
13.26. เมื่อใช้รอยเชื่อมสายพานด้านเดียวในคาน I แบบเชื่อมที่มีโหลดแบบสถิต ต้องปฏิบัติตามข้อกำหนดต่อไปนี้:
ภาระการออกแบบจะต้องใช้สมมาตรกับส่วนตัดขวางของลำแสง
เสถียรภาพของคอร์ดบีมอัดต้องได้รับการประกันตามข้อ 5.16*, a;
ในสถานที่ที่มีการโหลดแบบเข้มข้นกับคอร์ดบีม รวมถึงโหลดจากแผ่นพื้นคอนกรีตเสริมเหล็กยาง ควรติดตั้งตัวเสริมแรงตามขวาง
ในคานประตูของโครงสร้างเฟรมที่โหนดรองรับ ควรใช้ตะเข็บเอวสองด้าน
ในคานคำนวณตามข้อกำหนดของวรรค 5.18* - 5.23 ของมาตรฐานนี้ ไม่อนุญาตให้ใช้ตะเข็บเอวด้านเดียว
13.27. ต้องถอดตัวทำให้แข็งของคานเชื่อมออกจากรอยต่อของผนังที่ระยะห่างอย่างน้อย 10 ความหนาของผนัง ที่จุดตัดของรอยเชื่อมชนของรางลำแสงที่มีตัวทำให้แข็งตามยาว ตะเข็บที่ยึดซี่โครงกับเว็บไม่ควรขยายไปถึงรอยเชื่อมชน 40 มม.
13.28. ในคาน I แบบเชื่อมของโครงสร้างกลุ่ม2 - ตามกฎแล้ว 4 ควรใช้ตัวทำให้แข็งด้านเดียวโดยวางตำแหน่งไว้ที่ด้านหนึ่งของคาน
ในคานที่มีรอยเชื่อมเอวด้านเดียว ตัวเสริมความแข็งควรอยู่ที่ด้านข้างของรางตรงข้ามกับตำแหน่งของรอยเชื่อมเอวด้านเดียว
คานเครน
13.29. การวิเคราะห์ความแข็งแรงของคานเครนควรดำเนินการตามข้อกำหนดของข้อ 5.17 สำหรับผลกระทบของการรับน้ำหนักในแนวตั้งและแนวนอน
13.30*. การคำนวณความแข็งแรงของผนังคานเครน (ยกเว้นคานที่คำนวณเพื่อความทนทานสำหรับเครนของกลุ่มโหมดการทำงาน 7K ในร้านค้าที่ผลิตโลหะและ 8K ตาม ) ควรดำเนินการตามสูตร (33) ซึ่งเมื่อคำนวณส่วนที่รองรับคานต่อเนื่องแทนค่าสัมประสิทธิ์ 1, 15 ควรใช้สัมประสิทธิ์ 1.3
13.31. การคำนวณความเสถียรของคานเครนควรดำเนินการตามข้อ 5.15
13.32. การตรวจสอบความเสถียรของผนังและแผ่นเข็มขัดของคานเครนควรดำเนินการตามข้อกำหนดของข้อ ก.ล.ต. กฎ 7 ข้อนี้
13.33*. คานเครนควรคำนวณเพื่อความทนทานตาม ก.ล.ต. 9 มาตรฐานเหล่านี้โดยคำนึงถึง เอ = 0.77 พร้อมเครนของกลุ่มโหมดการทำงาน 7K (ในโรงผลิตโลหะ) และ 8K ตามและ เอ = 1.1 ในกรณีอื่นๆ
ในคานเครนสำหรับปั้นจั่นของโหมดการทำงาน 7K (ในโรงงานโลหะวิทยา) และ 8K ตามผนัง นอกจากนี้ ความแข็งแรงควรคำนวณตามข้อ 13.34* และความทนทานตามข้อ 13.35*
ดังนั้นโมเมนต์ดัดและแรงตามขวางในส่วนคานจากภาระการออกแบบ
g f 1 - ค่าสัมประสิทธิ์การเพิ่มขึ้นของน้ำหนักบรรทุกในแนวตั้งบนล้อรถเครนแต่ละตัว ตามข้อกำหนดของ SNiP สำหรับการบรรทุกและการกระแทก
F - แรงดันออกแบบของล้อเครนโดยไม่คำนึงถึงปัจจัยไดนามิก
lef - ความยาวเงื่อนไข กำหนดโดยสูตร
ที่ไหน กับ - ค่าสัมประสิทธิ์สำหรับคานเชื่อมและเหล็กแผ่นรีด 3.25 สำหรับคานบนสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง – 4,5;
เจ 1f - ผลรวมของโมเมนต์ความเฉื่อยของคอร์ดของคานและรางเครนหรือโมเมนต์ความเฉื่อยทั้งหมดของรางและคอร์ดในกรณีของการเชื่อมรางด้วยตะเข็บที่รับประกันการทำงานร่วมกันของรางและคอร์ด ;
เอ็ม t - แรงบิดท้องถิ่นกำหนดโดยสูตร
เอ็ม t = เฟ + 0,75 Q t h r, (147)
ที่ไหน อี - ความเยื้องศูนย์กลางแบบมีเงื่อนไข เท่ากับ 15 มม.
Q t - การออกแบบตามขวางโหลดแนวนอนที่เกิดจากการบิดเบี้ยวของเครนเหนือศีรษะและการไม่ขนานกันของรางเครนซึ่งเป็นไปตามข้อกำหนดของ SNiP สำหรับการบรรทุกและการกระแทก
ชั่วโมง – ความสูงของรางเครน
คือผลรวมของโมเมนต์ความเฉื่อยของแรงบิดของรางและสายพานเอง โดยที่ tfและ ข ฉ คือ ความหนาและความกว้างของคอร์ดบน (บีบอัด) ของคานตามลำดับ
ความเครียดทั้งหมดในสูตร (141) – (145)* ควรมีเครื่องหมายบวก
13.35*. การคำนวณความทนทานของโซนด้านบนของผนังของคานคอมโพสิตควรดำเนินการตามสูตร
ที่ไหน Rน - ออกแบบความต้านทานความล้าสำหรับเหล็กทุกชนิด เท่ากัน ตามลำดับ สำหรับคานเชื่อมและสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง: Rน \u003d 75 MPa (765 kgf / cm 2) และ 95 MPa (930 kgf / cm 2) สำหรับโซนบนที่ถูกบีบอัดของผนัง (ส่วนในช่วงลำแสง); Rน \u003d 65 MPa (665 kgf / cm 2) และ 89 MPa (875 kgf / cm 2) สำหรับโซนบนที่ตึงเครียดของผนัง (ส่วนรองรับของคานต่อเนื่อง)
ค่าความเค้นในสูตร (148) ควรถูกกำหนดตามข้อ 13.34 * จากโหลดเครนซึ่งกำหนดตามข้อกำหนดของ SNiP สำหรับโหลดและผลกระทบ
ตะเข็บเอวส่วนบนในคานเครนสำหรับเครนของกลุ่มโหมดการทำงาน 7K (ในร้านค้าที่ผลิตโลหะ) และ 8K ต้องทำด้วยการเจาะผ่านความหนาทั้งหมดของผนัง
13.36. ขอบอิสระของคอร์ดที่ยืดออกของคานเครนและคานของแท่นทำงานที่รับรู้น้ำหนักโดยตรงจากสต็อคกลิ้งจะต้องรีด ไส หรือตัดด้วยเครื่องจักรออกซิเจนหรือเครื่องตัดพลาสม่าอาร์ค
13.37*. ขนาดของตัวทำให้แข็งของคานเครนต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของข้อ 7.10 ในขณะที่ความกว้างของส่วนที่ยื่นออกมาของซี่โครงสองด้านต้องมีอย่างน้อย 90 มม. ต้องไม่เชื่อมตัวเสริมความแข็งขวางทวิภาคีกับคอร์ดบีม ปลายของตัวทำให้แข็งต้องติดแน่นกับคอร์ดบนของคาน ในเวลาเดียวกันในคานใต้เครนของกลุ่มโหมดการทำงาน 7K (ในร้านค้าที่ผลิตโลหะ) และ 8K จำเป็นต้องวางแผนส่วนปลายที่อยู่ติดกับแถบด้านบน
ในคานสำหรับเครนของกลุ่มโหมดการทำงาน 1K - 5K อนุญาตให้ใช้ตัวทำให้แข็งตามขวางด้านเดียวกับการเชื่อมกับผนังและกับคอร์ดบนและตำแหน่งตามข้อ 13.28
13.38. การคำนวณความแข็งแรงของคานแขวนของรางเครน (โมโนเรล) ควรทำโดยคำนึงถึงความเค้นปกติในท้องถิ่นที่บริเวณที่มีการใช้แรงดันจากล้อรถเครน โดยชี้ไปตามแกนของคาน
โครงสร้างแผ่น
13.39. รูปร่างของตัวกันกระแทกตามขวางของเปลือกหอยควรได้รับการออกแบบให้ปิด
13.40. ตามกฎแล้วการถ่ายโอนภาระที่เข้มข้นไปยังโครงสร้างแผ่นควรจัดเตรียมผ่านตัวทำให้แข็ง
13.41. ในสถานที่ที่มีการรวมเปลือกที่มีรูปร่างต่างๆ เข้าด้วยกัน ตามกฎแล้ว ควรใช้การเปลี่ยนภาพที่ราบรื่นเพื่อลดความเครียดในท้องถิ่น
13.42. การเชื่อมแบบก้นทั้งหมดควรให้โดยการเชื่อมแบบสองด้านหรือโดยการเชื่อมด้านเดียวด้วยการเชื่อมรากหรือการเชื่อมด้านหลัง
โครงการควรระบุถึงความจำเป็นในการตรวจสอบความรัดกุมของข้อต่อของโครงสร้างที่ต้องการความรัดกุมนี้
13.43. ในโครงสร้างแผ่นตามกฎแล้วควรใช้รอยต่อแบบก้น รอยต่อของแผ่นที่มีความหนาไม่เกิน 5 มม. รวมทั้งรอยต่อภาคสนาม อาจทับซ้อนกันได้
13.44. เมื่อออกแบบโครงสร้างแผ่นจำเป็นต้องจัดเตรียมวิธีการทางอุตสาหกรรมสำหรับการผลิตและการติดตั้งโดยใช้:
แผ่นและเทปขนาดใหญ่
วิธีการรีด, การผลิตช่องว่างในรูปแบบของเปลือกหอย ฯลฯ ;
การตัดให้ปริมาณขยะน้อยที่สุด
การเชื่อมอัตโนมัติ
จำนวนรอยเชื่อมขั้นต่ำที่ทำในการติดตั้ง
13.45. เมื่อออกแบบสี่เหลี่ยมหรือสี่เหลี่ยมในแง่ของเยื่อแบนที่มุมของรูปทรงที่รองรับตามกฎควรใช้การคอนจูเกตที่ราบรื่นขององค์ประกอบรูปร่าง สำหรับโครงสร้างเมมเบรนควรใช้เหล็กที่มีความต้านทานการกัดกร่อนเพิ่มขึ้น
รัดยึด
13.46*. การยึดโครงสร้างอาคารและโครงสร้างด้วยคานเครนที่คำนวณเพื่อความทนทาน เช่นเดียวกับโครงสร้างสำหรับรถไฟ ควรทำในการเชื่อมหรือสลักเกลียวที่มีความแข็งแรงสูง
สามารถใช้สลักเกลียวของคลาสความแม่นยำ B และ C ในการเชื่อมต่อภาคสนามของโครงสร้างเหล่านี้ได้:
สำหรับการยึดแป องค์ประกอบของโครงสร้างตะเกียง ผูกตามคอร์ดบนของโครงถัก (ถ้ามีความสัมพันธ์ตามคอร์ดล่างหรือหลังคาแข็ง) ผูกแนวตั้งตามโครงถักและโคมไฟ เช่นเดียวกับองค์ประกอบ fachwerk;
สำหรับการผูกมัดตามคอร์ดด้านล่างของโครงถักต่อหน้าหลังคาแข็ง (คอนกรีตเสริมเหล็กหรือแผ่นพื้นเสริมที่ทำจากคอนกรีตเซลลูล่าร์, พื้นเหล็กโปรไฟล์ ฯลฯ );
สำหรับยึดโครงถักและโครงถักกับเสาและโครงถักกับโครงถัก โดยมีเงื่อนไขว่าแรงดันรองรับแนวตั้งจะถูกส่งผ่านโต๊ะ
สำหรับการติดคานแยกของเครนเข้าด้วยกันรวมถึงการติดคอร์ดล่างกับเสาที่ไม่ได้ต่อในแนวตั้ง
สำหรับการยึดคานของแท่นทำงานที่ไม่ได้สัมผัสกับโหลดแบบไดนามิก
สำหรับการยึดโครงสร้างรอง
14. ข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับการออกแบบอาคารและโครงสร้างที่อยู่อาศัยและสาธารณะ
อาคารกรอบ
14.1- 14.3 และแท็บ ไม่รวม 43
14.4*. ในการกระจายโมเมนต์ดัดในองค์ประกอบของระบบเฟรม อนุญาตให้ใช้แผ่นเหล็กในข้อต่อของคานขวางกับเสา ซึ่งทำงานในเวทีพลาสติก
วัสดุบุผิวควรทำจากเหล็กที่มีความแข็งแรงให้ผลตอบแทนสูงถึง 345 MPa (3500 kgf / cm 2)
แรงในแผ่นอิเล็กโทรดควรกำหนดที่ความแข็งแรงของผลผลิตขั้นต่ำ ซ ย มิน = รินและกำลังผลผลิตสูงสุด s y,max = ริน+ 100 MPa (1000 kgf / cm 2)
วัสดุบุผิวที่ทำงานในขั้นตอนพลาสติกต้องมีการไสหรือกัดขอบตามยาว
ที่แขวนผ้า
14.5. สำหรับโครงสร้างไส้หลอด ตามกฎแล้ว ควรใช้เชือก เกลียว และลวดที่มีความแข็งแรงสูง อนุญาตให้เช่า
14.6. ตามกฎแล้วหลังคาของแผ่นปิดที่แขวนอยู่ควรอยู่บนเกลียวแบริ่งโดยตรงและทำซ้ำรูปร่างที่เกิดขึ้น อนุญาตให้ยกหลังคาเหนือเกลียวโดยพิงบนโครงสร้างพิเศษพิเศษหรือแขวนจากด้านล่างถึงเกลียว ในกรณีนี้ รูปทรงของหลังคาอาจแตกต่างไปจากรูปทรงของด้ายที่หย่อนคล้อย
14.7. โครงร่างของส่วนรองรับควรถูกกำหนดโดยคำนึงถึงเส้นโค้งแรงกดจากแรงในเกลียวที่ติดอยู่กับพวกมันภายใต้ภาระการออกแบบ
14.8. หลังคาแบบแขวนควรวางใจในรูปทรงที่ทรงตัวต่อการรับน้ำหนักชั่วคราว รวมถึงการดูดลม ซึ่งจะทำให้โครงสร้างหลังคาที่นำมาใช้มีความแน่นหนา ในกรณีนี้จำเป็นต้องตรวจสอบการเปลี่ยนแปลงความโค้งของสารเคลือบในสองทิศทาง - ตามและข้ามเธรด เสถียรภาพที่จำเป็นทำได้โดยใช้มาตรการเชิงสร้างสรรค์: เพิ่มความตึงของเกลียวเนื่องจากน้ำหนักของสารเคลือบหรืออัดแรง การสร้างโครงสร้างเสถียรภาพพิเศษ การใช้เกลียวที่มีความยืดหยุ่นสูง การเปลี่ยนแปลงระบบเกลียวและแผ่นหลังคาเป็นโครงสร้างเดียว
14.9. ส่วนตัดขวางของเกลียวควรคำนวณตามแรงสูงสุดที่เกิดขึ้นที่ภาระการออกแบบ โดยคำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงในรูปทรงการเคลือบที่ระบุ ในระบบตาข่าย นอกจากนี้ หน้าตัดของเกลียวต้องได้รับการตรวจสอบแรงจากการกระทำของน้ำหนักจริงที่อยู่ตามเกลียวนี้เท่านั้น
14.10. ควรกำหนดการเคลื่อนที่ในแนวตั้งและแนวนอนของเกลียวและแรงในเกลียวโดยคำนึงถึงความไม่เป็นเชิงเส้นของโครงสร้างการเคลือบ
14.11. ค่าสัมประสิทธิ์ของสภาพการทำงานของเกลียวจากเชือกและการยึดควรใช้ตามมาตรา 16. สำหรับการยึดเชือกให้มั่นคง ถ้าไม่พองสำหรับห่วงค้ำ ปัจจัยบริการ g c = 1.
14.12. นอตสนับสนุนของเกลียวจากโปรไฟล์รีดควรทำตามกฎบานพับ
สิบห้า*. ข้อกำหนดเพิ่มเติมสำหรับการออกแบบตัวรองรับสำหรับสายไฟเหนือศีรษะ โครงสร้างของสวิตช์เปิดและสายของเครือข่ายการติดต่อของการขนส่ง
15.1*. สำหรับการรองรับสายไฟเหนือศีรษะ (VL) และโครงสร้างของสวิตช์เกียร์แบบเปิด (OSG) และสายของเครือข่ายการติดต่อของการขนส่ง (CS) ตามกฎแล้ว เหล็กควรใช้ตามตาราง 50* (ยกเว้นเหล็ก С390, С390К, С440, С590, С590К) และแท็บ 51, ก.
15.2*. ควรใช้สลักเกลียวที่มีระดับความแม่นยำ A, B และ C สำหรับการรองรับสายเหนือศีรษะและโครงสร้างสวิตช์ภายนอกอาคารที่มีความสูงไม่เกิน 100 ม. สำหรับโครงสร้างที่ไม่ได้ออกแบบมาสำหรับความทนทาน และเพื่อรองรับความสูงมากกว่า 100 ม. - สำหรับโครงสร้างที่ออกแบบมาเพื่อความทนทาน
15.3. ชิ้นส่วนหล่อควรได้รับการออกแบบจากเหล็กกล้าคาร์บอนเกรด 35L และ 45L ของกลุ่มการหล่อ II และ III ตาม GOST 977 – 75*.
15.4*. เมื่อคำนวณการรองรับของเส้นเหนือศีรษะและโครงสร้างของสวิตช์เกียร์ภายนอกและ CS ค่าสัมประสิทธิ์ของสภาพการทำงานที่กำหนดโดย Sec. 4* และ 11 รวมทั้งตามตาราง 44*, ย่อหน้า 15.14* และ adj. 4* ของมาตรฐานเหล่านี้
ไม่อนุญาตให้คำนวณความแข็งแรงขององค์ประกอบรองรับยกเว้นการคำนวณส่วนต่าง ๆ ในสถานที่ของการยึดองค์ประกอบความตึงจากมุมเดียวที่ยึดด้วยสลักเกลียวหนึ่งชั้นตามข้อ 5.2
ตารางที่ 44*
|
องค์ประกอบโครงสร้าง |
ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงาน กรัมกับ |
|
1. เข็มขัดรัดจากมุมเดียวของชั้นวางที่รองรับอิสระในสองแผงแรกจากรองเท้าที่จุดต่อโหนด |
|
|
ก) การเชื่อม |
|
|
b) บนสลักเกลียว |
|
|
2. องค์ประกอบที่บีบอัดของแนวขวางขัดแตะแบนจากมุมชั้นเดียวที่เท่ากันซึ่งติดกับชั้นวางเดียว (รูปที่ 21): |
|
|
ก) เข็มขัดที่ต่อเข้ากับเสาค้ำโดยตรงด้วยสลักเกลียวสองตัวหรือมากกว่า |
|
|
b) รัดเข็มขัดเข้ากับเสาค้ำด้วยสลักเกลียวหนึ่งอันหรือผ่านเป้าเสื้อกางเกง |
|
|
c) เหล็กจัดฟันและเหล็กค้ำยัน |
|
|
3. พวกจากเชือกเหล็กและมัดลวดความแข็งแรงสูง: |
|
|
ก) สำหรับการรองรับระดับกลางในโหมดการทำงานปกติ |
|
|
b) สำหรับจุดยึด จุดยึดมุม และส่วนรองรับมุม: |
|
|
ในสภาวะการทำงานปกติ |
|
|
ในการปฏิบัติการฉุกเฉิน |
|
|
หมายเหตุ: ค่าสัมประสิทธิ์สภาพการทำงานที่ระบุในตารางใช้ไม่ได้กับการเชื่อมต่อขององค์ประกอบในโหนด |
|