Skrūvju atstatums. Skrūvju savienojumu aprēķins un projektēšana Metināto un skrūvju savienojumu aprēķins

2. tabula

Attāluma raksturlielums	Vērtība
Attālumi starp skrūvju centriem jebkurā virzienā:
a) minimums (tēraudam ar 380 MPa)	2,5 d
b) maksimums galējās rindās, ja nav bārkstiņu
stūriem	8d vai 12t
iekšā) maksimums vidējās rindās, kā arī ārējās rindās ar
robežu stūru klātbūtne:
spriedzē	16d vai 24t
zem kompresijas	12d vai 18t
Attālums no skrūves centra līdz elementa malai:
a) minimālā piepūle dienā	2d
b) tas pats, pāri piepūlei pie malām:
griezīgs	1,5 d
ripo	1.2d
c) maksimums	4d vai 8t
d) minimālais augstas stiprības skrūvēm jebkurā malā un
jebkurš piepūles virziens	1.3d

Piezīme:

d- skrūvju cauruma diametrs; / - plānākā ārējā elementa biezums. Savienojošās skrūves jānovieto maksimāli attālumos, bet savienojumos un mezglos – bultskrūves jānovieto minimālos attālumos.

Maksimālais skrūvju spēks 3. tabula
Skrūvju un savienojumu raksturojums	Klase	stresa stāvoklis	Spēks, tf, skrūves diametram, mm
izmantojot šķērsgriezumu (tīklu). cm 2
0,83	1,57	2,45	3,52	5,60
Viena skrūve un daudzskrūve ar normālas precizitātes skrūvēm	4,6	stiepšanās	1,46	2,74	4,28	6,16	9,80
5,6	1,75	3,30	5,14	7,39	11,76
6,6	2,09	3,92	6,12	8,80	14,00
Viena skrūve ar normālas precizitātes skrūvēm	4,6	šķēle	1,70	3,01	4,71	6,78	10,80
5,6	2,15	3,80	5,96	8,50	13,40
	Sakļaut*	4,92	6,56	8,20	9,84	12,30
Daudzskrūve ar normālas precizitātes skrūvēm	4,6	šķēle	1,30	2,30	3,60	5,19	8,11
5,6	1,64	2,92	4,56	6,56	10,26
8,8	2,76	4,92	7,68	11,06	17,28
	Sakļaut	3,76	5,02	6,27	7,52	9,41
Viena skrūve un vairākas skrūves ar augstas precizitātes skrūvēm	8,8	stiepšanās	3,35	6,28	9,80	14,08	22,40
	šķēle	3,07	5,46	8,54	12,29	19,20
	Sakļaut	-	6,12	7,65	9,18	11,47

Piezīme:

* Ar drupinātā elementa biezumu 1 cm tērauda konstrukcijās ar tecēšanas robežu līdz 250 MPa (3550 kgf / cm 2).

ATSAUCES

1. GOST 20850-84. Konstrukcijas koka līmētas. Vispārīgās specifikācijas.

2. GOST 8486-86*E. Skujkoku zāģmateriāli. Specifikācijas.

3. GOST 2695-83*. Cietkoksnes zāģmateriāli. Specifikācijas.

4. GOST 24454-80*E. Skujkoku zāģmateriāli. Izmēri.

5. GOST 16363-98. Aizsardzības līdzekļi kokam. Metode ugunsdrošo īpašību noteikšanai.

6. GOST 6449.1-82. Izstrādājumi no koka un koka materiāliem. Pielaides lauki lineārajiem izmēriem un piemērotībai.

7. GOST 7307-75*. Detaļas izgatavotas no koka un koksnes materiāliem. Piemaksas par apstrādi.

8. SNiP 52-01-2003. Betona un dzelzsbetona konstrukcijas / Gosstroy RF. - M. : Gosstroy of Russia, 2004. - 79 lpp.

9. SNiP 21-01-97*. Ēku un būvju ugunsdrošība. -M.: Krievijas Būvniecības ministrija, 2002. - 15 lpp.

10. SNiP 3.03.01-87. Nesošās un norobežojošās konstrukcijas. - M.: Stroyizdat, 1989. - 90 lpp.

11. SP 64.133302011. Koka konstrukcijas. Atjaunināts izdevums SNiP II-25-80.-M.: Reģionālās attīstības ministrija, 2010.-86 lpp.

12. SP 20.133302011. Slodzes un triecieni. SNiP atjauninātā versija 2.01.07-85.-M.: Reģionālās attīstības ministrija, 2010.-86 lpp.

13. Ieguvums koka konstrukciju projektēšanai (uz SNiP P-25-80). - M.: Stroyizdat, 1986-215 lpp.

19. Vadība koka līmēto konstrukciju izgatavošanai un kvalitātes kontrolei. –M.: Stroyizdat, 1982.-79 lpp.

20. Vadība līmēto koka konstrukciju projektēšanai. -M.: Stroyizdat, 1977.-189 lpp.

21. Vadība nodrošināt koka līmēto konstrukciju ilgmūžību, pakļaujot dažādu mērķu un atmosfēras faktoru ēku mikroklimata iedarbībai. – M.: Stroyizdat, 1981.-96 lpp.

22. Norādes par koka konstrukciju izmantošanu ķīmiski agresīvā vidē. –M.: Stroyizdat, 1969.-70.gadi.

23. Aškenazi E.K. Konstrukcijas materiālu anizotropija: uzziņu grāmata / E.K. Aškenazi, E.V. Ganov.-L.: Inženierzinātnes, 19080.-247lpp.

24. Vetrjuks, I.M. Konstrukcijas no koka un plastmasas / I. M. Vetryuk. - Minska: Augstskola, 1973. - 336 lpp.

25. Pasmīn,Un.M. Būvkonstrukcijas no koka un sintētiskiem materiāliem: Projektēšana un aprēķins: mācību grāmata / I.M.Grins, K.E.Džantemirovs, V.I.Grins. ed. 3., pārskatīts un papildu. - Kijeva: Viščas skola, 1990. - 221 lpp.

26. . Koka konstrukcijas: Rūpniecisko konstrukciju projektētāja rokasgrāmata. - M.; L.:ONTI, 1937.-955 lpp.

27. Dmitrijevs, P. A. Nemetāla konstrukcijas: mācību grāmata. pabalsts / P. A. Dmitrijevs, Ju. D. Strižakovs. - Novosibirska: NISI, 1982. - 80 lpp.

28.Zubarevs, G.N. Konstrukcijas no koka un plastmasas: mācību grāmata. pabalsts / G. N. Zubarev, I. M. Lyalin.-M .: Augstskola, 1980. - 311 lpp.

29. Zubarevs, G.N. Konstrukcijas no koka un plastmasas / G.N. Zubarevs. – M.: Vyssh.shk., 1990.-287 lpp.

30. Ivanovs, V.A. Konstrukcijas no koka un plastmasas / V. A. Ivanovs, V. Z. Kļimenko. - Kijeva: Viščas skola, 1983. - 279 lpp.

31. Ivanins, I. Ja. Koka konstrukcijas. Aprēķinu piemēri / I. Ya. Ivanin. - M., 1950. - 224 lpp.

1. Ivanovs V.F. Konstrukcijas no koka un plastmasas / Ivanovs V.F .. - M .; L ..: Stroyizdat, 1966.-352 lpp.
2. Ivanovs V.A. Konstrukcijas no koka un plastmasas: aprēķinu un projektēšanas piemēri / Red. V.A.Ivanova, - Kijeva: Viščas skola, 1981.- 392 lpp.
3. Kalugins A.V. Koka konstrukcijas: mācību grāmata. Rokasgrāmata (lekciju piezīmes) / A.V. Kalugins.-M: DIA, 2003.-224 lpp.
4. Karlsens G.G. Rūpnieciskās koka konstrukcijas: dizaina piemēri / Red. G.G. Karlsens. –M.: Stroyizdat, 1967.-320 lpp.
5. Karlsens G.G. No koka un plastmasas izgatavotas konstrukcijas / Red. G.G. Karlsens. 4. izd. M.: Stroyizdat, 1975.- 688 lpp.
6. Kovaļčuks, L.M. Koka konstrukcijas būvniecībā / L. M. Kovaļčuks, S. B. Turkovskis un citi - M .: Stroyizdat, 1995. - 248 lpp.
7. Lomakins A.D. Koka konstrukciju aizsardzība / Lomakin A.D. - M .: SIA RIF "Stroymaterialy" 2013.- 424 lpp. ISBN 978-5-94026-024-0

39. Otreško, A.I. Dizainera rokasgrāmata. Koka konstrukcijas / A. I. Otreško. -M.: Stroyizdat, 1957.-263 lpp.

40. Svetozarova, E.I. Konstrukcijas no līmēta koka un ūdensizturīga saplākšņa. Dizaina piemēri: mācību grāmata. pabalsts / E. I. Svetozarova, S. A. Dushechkin, E. N. Serovs. - L.: LISI, 1974. -133 lpp.

41. Serovs E.N. Koka konstrukciju projektēšana: mācību rokasgrāmata / E.N.Serovs, Ju.D.Sanņikovs, A.E.Serovs; ed. E.N.Serova; - M.: Izd-vo ASV, 2011. -536s. ISBN 978-5-9227-0236-2; ISBN 978-5-93093-793-0

42. Serovs, E.N. Līmēto koka konstrukciju projektēšana: mācību grāmata. pabalstu. 1. daļa. Karkasa ēku siju un statīvu projektēšana / E. N. Serovs, Yu. D. Sannikov / / Sanktpēterburga: SPbGASU, 1995. - 140. gadi; Ch.P. Rāmju projektēšana no taisnvirziena elementiem / Sanktpēterburga: SPbGASU, 1998. - 133 lpp.; III daļa.Rāmju projektēšana ar izliektām sekcijām un arkām / Sanktpēterburga: SPbGASU, 1999. - 160 lpp.

1. Svetozarova E.I. Konstrukcijas no līmēta koka un ūdensizturīga saplākšņa: dizaina piemēri / Svetozarova E.I. ., Dušečkins S.A., Serovs E.N. - L.: LISI, 1974.- 134 lpp.

44. Slitskoukhovs, Ju.V. Rūpnieciskās koka konstrukcijas. Dizaina piemēri / Yu. V. Slitskoukhov un citi - M .: Stroyizdat, 1991. - 256 lpp.

45. Slitskoukhov Yu.V. Konstrukcijas no koka un plastmasas: mācību grāmata. universitātēm / Yu.V. Slitskoukhov [un citi]; ed. G.G. Carlsen, Yu.V. Slitskoukhov, - Red.5th, pārskatīts. un papildu –M.: Stroyizdat, 1986.-547 lpp.

46. V.V. Stojanovs. Konstrukcijas no koka un plastmasas / V.V.Stojanovs: Lekciju konspekts, 1.daļa. Izdevniecība OGAS, 2005.-157lpp.

47. V.V. Stojanovs. Konstrukcijas no koka un plastmasas / V.V.Stojanovs: Lekciju konspekts, 2.daļa. SIA "Vņešreklamservis" izdevniecība, 2005.- 136lpp.

48. Turkovskis S.B. Līmētas koka konstrukcijas ar mezgliem uz līmētajiem stieņiem mūsdienu būvniecībā (TsNIISK System) / S.B. vispārējā redakcijā. Turkovskis un I.P. Preobraženska.- M.; RIF "Būvmateriāli" 2013.-308s.

49. Šmids, A. B. Līmētā koka un ūdensizturīgā saplākšņa būvkonstrukciju atlants: mācību grāmata. Pabalsts / A.B. Shmd, P.A. Dmitrijevs.-M.: Apvienības izdevniecība būvē. Vuzovs, 2001.- 292 lpp.- ISBN 5-274-00419-9.

50. Vadlīnijas kursa projektam par disciplīnu "No koka un plastmasas izgatavoti dizaini" / Vladim. Valsts. un-t; E.A. Smirnovs, S.I. Roščina, M.V. Grjaznovs.-Vladimirs: Izdevniecība VlSU, 2012. - 56 lpp.

51. Vadlīnijas kursa projektam "Vienstāvu karkasa būve" disciplīnā "Koka un plastmasas konstrukcijas" / ALTI; B.V.Labudins, N.P. Kovaļenko.-Arhangeļska: Izdevniecība ALTI, 1983. - 28s.

52. Vadlīnijas kursa projekta īstenošanai kursam "Koka un plastmasas konstrukcijas" / LISI; Yu.S. Ovčiņņikovs.-L: Izdevniecība LISI, 1977.–42s

1.	KURSA PROJEKTA TĒMA UN APJOMS…………………………….
2.	PROJEKTA UZDEVUMS………………………………………
3.	TEHNISKĀ PROJEKTA IZKLĀJUMS…………
4.	PROJEKTA VISPĀRĪGIE NOTEIKUMI……………………………………
5.	PRASĪBAS STRUKTŪRAS MATERIĀLIEM………………….
6.	MATERIĀLU APRĒĶINĀTAIS RAKSTUROJUMS………………….
	PIELIKUMI……………………………………………………………
	KURSA PROJEKTA GRAFISKĀ PROJEKTA PIEMĒRS
	BIBLIOGRĀFISKAIS SARAKSTS……………………………………….

Labudins Boriss Vasiļjevičs

Gurjevs Aleksandrs Jurijevičs

DIZAINS

KOKS UN PLASTMASAS

Metodiskie norādījumi un uzdevumi

kursa projektam

Tērauda konstrukcijas būvlaukumā gandrīz vienmēr tiek savienotas, izmantojot bultskrūvju savienojumu, un tam ir daudz priekšrocību salīdzinājumā ar citām savienojuma metodēm un, galvenais, metināto savienojumu - tā ir uzstādīšanas vienkāršība un savienojuma kvalitātes kontrole.

Starp trūkumiem var atzīmēt lielu metāla patēriņu salīdzinājumā ar metināto savienojumu, jo. vairumā gadījumu ir nepieciešami pārklājumi. Turklāt skrūvju caurums vājina sekciju.

Ir ļoti daudz skrūvju savienojumu veidu, taču šajā rakstā mēs aplūkosim klasisko savienojumu, ko izmanto ēku konstrukcijās.

SNiP II-23-81 Tērauda konstrukcijas

SP 16.13330.2011 Tērauda konstrukcijas (SNiP II-23-81 atjauninātā versija)

SNiP 3.03.01-87 Nesošās un norobežojošās konstrukcijas

SP 70.13330.2011 Nesošās un norobežojošās konstrukcijas (SNiP 3.03.01-87 atjauninātā versija)

STO 0031-2004 Skrūvju savienojumi. Preču klāsts un pielietojumi

STO 0041-2004 Skrūvju savienojumi. Projektēšana un aprēķins

STO 0051-2006 Skrūvju savienojumi. Ražošana un uzstādīšana

Skrūvju savienojumu veidi

Pēc skrūvju skaita: vienas skrūves un vairāku skrūvju. Es domāju, ka tas nav jāpaskaidro.

Pēc spēka pārnešanas no viena elementa uz otru rakstura:

Nav bīdes izturīgs un bīdes izturīgs (berze). Lai saprastu šīs klasifikācijas nozīmi, apskatīsim, kā bultskrūvju savienojums darbojas vispārīgi, strādājot ar bīdi.

Kā redzat, skrūve saspiež 2. plāksnes un daļu no piepūles uztver berzes spēki. Ja skrūves nesaspiež plāksnes pietiekami stipri, tad plāksnes izslīd un spēks Q tiek uztverts ar skrūvi.

Nebīdes savienojumu aprēķins nozīmē, ka skrūvju pievilkšanas spēks netiek kontrolēts un visa slodze tiek pārnesta tikai caur skrūvi, neņemot vērā radušos berzes spēkus. Šādu savienojumu sauc par savienojumu bez kontrolēta skrūvju nospriegojuma.

Bīdes vai berzes savienojumiem tiek izmantotas augstas stiprības skrūves, kas pievelk plāksnes ar tādu spēku, ka slodze Q tiek pārnesta caur berzes spēkiem starp 2 plāksnēm. Šāds savienojums var būt berze vai berzes-bīde, pirmajā gadījumā aprēķinos tiek ņemti vērā tikai berzes spēki, otrajā tiek ņemti vērā berzes spēki un skrūves bīdes izturība. Lai gan berzes-bīdes savienojums ir ekonomiskāks, to ir ļoti grūti īstenot praksē vairāku skrūvju savienojumā - nav pārliecības, ka visas skrūves vienlaikus var izturēt bīdes slodzi, tāpēc labāk ir aprēķināt berzes savienojums, neņemot vērā bīdes.

Pie lielām bīdes slodzēm vēlams ir berzes savienojums. metālu saturs šajā savienojumā ir mazāks.

Skrūvju veidi pēc precizitātes klasēm un to pielietojums

A precizitātes klases skrūves - šīs bultskrūves tiek uzstādītas caurumos, kas izurbti līdz projektējamajam diametram (t.i., skrūve iekļaujas caurumā bez atstarpes). Sākotnēji caurumus veido mazāka diametra un pakāpeniski rīvē līdz vajadzīgajam diametram. Atveres diametrs šādos savienojumos nedrīkst pārsniegt skrūves diametru vairāk kā par 0,3 mm. Ir ārkārtīgi grūti izveidot šādu savienojumu, tāpēc tos praktiski neizmanto ēku konstrukcijās.

B (normāla precizitāte) un C (rupja precizitāte) precizitātes klases skrūves tiek uzstādītas urbumos, kas ir 2-3 mm lielāki par skrūvju diametru. Atšķirība starp šīm skrūvēm ir skrūvju diametra kļūda. B precizitātes klases skrūvēm faktiskais diametrs var atšķirties ne vairāk kā par 0,52 mm, C precizitātes klases skrūvēm līdz 1 mm (skrūvēm ar diametru līdz 30 mm).

Ēku konstrukcijām parasti tiek izmantotas B precizitātes klases skrūves. uzstādot būvlaukumā, ir gandrīz neiespējami sasniegt augstu precizitāti.

Skrūvju veidi pēc stiprības un to pielietojums

Oglekļa tēraudiem stiprības klase ir norādīta ar diviem cipariem caur punktu.

Ir šādas skrūvju stiprības klases: 3,6; 3,8; 4,6; 4,8; 5,6; 5,8; 6,6; 8,8; 9,8; 10,9; 12.9.

Pirmais cipars skrūvju stiepes stiprības klasifikācijā norāda skrūves stiepes izturību - viena vienība norāda stiepes izturību 100 MPa, t.i. 9.8 stiprības klases skrūves galīgā izturība ir 9x100=900 MPa (90 kg/mm²).

Otrais cipars stiprības klases klasifikācijā norāda tecēšanas robežas attiecību pret stiepes izturību desmitos procentu - 9,8 stiprības klases skrūvei tecēšanas robeža ir 80% no stiepes izturības, t.i. tecēšanas robeža ir 900 x 0,8 = 720 MPa.

Ko šie skaitļi nozīmē? Apskatīsim šādu diagrammu:

Šeit ir vispārīgs tērauda stiepes pārbaudes gadījums. Horizontālā ass norāda testa parauga garuma izmaiņas, un vertikālā ass norāda pielikto spēku. Kā redzams diagrammā, palielinoties spēkam, skrūves garums lineāri mainās tikai apgabalā no 0 līdz punktam A, spriegums šajā punktā ir tecēšanas punkts, tad ar nelielu slodzes pieaugumu, skrūve stiepjas vairāk, punktā D skrūve saplīst - tā ir stiepes izturība . Ēku konstrukcijās ir jānodrošina skrūvsavienojuma darbība tecēšanas robežās.

Skrūves stiprības klase jānorāda uz skrūves galvas gala vai sānu virsmas.

Ja uz skrūvēm nav marķējuma, visticamāk, tās ir skrūves, kuru stiprības klase ir zemāka par 4,6 (to marķējums nav nepieciešams saskaņā ar GOST). Skrūvju un uzgriežņu izmantošana bez marķējuma ir aizliegta saskaņā ar SNiP 3.03.01.

Uz augstas stiprības skrūvēm papildus ir norādīts kušanas simbols.

Izmantotajām skrūvēm nepieciešams izmantot to stiprības klasei atbilstošus uzgriežņus: bultskrūvēm 4.6 izmanto 4. stiprības klases uzgriežņus 4.8, bultskrūvēm 5.6, 5.8 5. stiprības klases uzgriežņus utt. Vienas stiprības klases uzgriežņus iespējams nomainīt pret augstākiem (piemēram, ja priekšmetam ērtāk komplektēt vienas stiprības klases uzgriežņus).

Ja bultskrūves izmanto tikai bīdei, ir atļauts izmantot uzgriežņu stiprības klasi ar skrūvju stiprības klasi: 4 - pie 5,6 un 5,8; 5 - pie 8,8; 8 - plkst. 10.9; 10 - plkst.12.9.

Nerūsējošā tērauda skrūves ir marķētas arī uz skrūvju galvas. Tērauda klase - A2 vai A4 un stiepes izturība kg / mm² - 50, 70, 80. Piemēram A4-80: tērauda marka A4, izturība 80 kg / mm² \u003d 800 MPa.

Ēku konstrukciju skrūvju stiprības klase jānosaka saskaņā ar SP 16.13330.2011 tabulu D.3.

Skrūvju tērauda klases izvēle

Skrūvju tērauda marka jāpiešķir saskaņā ar SP 16.13330.2011 tabulu D.4.

Bultskrūves diametra izvēle būvniecībaistruktūras

Ēku metāla konstrukciju savienojumiem, skrūvēm ar sešstūra galvu ar normālu precizitāti saskaņā ar GOST 7798 vai paaugstinātu precizitāti saskaņā ar GOST 7805 ar rupju vītnes soli ar diametru no 12 līdz 48 mm stiprības klasēm 5.6, 5.8, 8.8 un 10.9 saskaņā ar GOST 1759.4, sešstūra uzgriežņi ar normālu precizitāti saskaņā ar GOST 5915 vai paaugstinātu precizitāti saskaņā ar GOST 5927 stiprības klases 5, 8 un 10 saskaņā ar GOST 1759.5, apaļās paplāksnes tām saskaņā ar GOST 11371 izpilde 1, kā arī augsta precizitātes klase A -izturības skrūves, uzgriežņi un paplāksnes saskaņā ar GOST 22353 - GOST 22356 diametri 16, 20 , 22, 24, 27, 30, 36, 42 un 48 mm.

Skrūvju diametrs un skaits ir izvēlēti tā, lai nodrošinātu nepieciešamo montāžas izturību.

Ja caur savienojumu netiek pārnestas ievērojamas slodzes, var izmantot M12 skrūves. Noslogotu elementu savienošanai ieteicams izmantot bultskrūves no M16, pamatiem no M20.

M12 skrūvēm - 40 mm;

M16 skrūvēm - 50 mm;

M20 skrūvēm - 60 mm;

M24 skrūvēm - 100 mm;

M27 skrūvēm - 140 mm.

Skrūves cauruma diametrs

A precizitātes klases skrūvēm caurumi tiek izgatavoti bez atstarpes, taču šāda savienojuma izmantošana nav ieteicama tā izgatavošanas lielās sarežģītības dēļ. Ēku konstrukcijās parasti tiek izmantotas B precizitātes klases skrūves.

B precizitātes klases skrūvēm cauruma diametru var noteikt no šādas tabulas:

Skrūvju atstatums

Attālumi, novietojot skrūves, jāņem saskaņā ar SP 16.13330.2011 40. tabulu.

Savienojumos un mezglos bultskrūves jāatrodas tuvāk vienai otrai, bet konstrukcijas savienojošajām skrūvēm (izmanto, lai savienotu detaļas, nepārnesot ievērojamas slodzes) maksimāli attālumos.

Ir atļauts piestiprināt detaļas ar vienu skrūvi.

Skrūves garuma izvēle

Skrūves garumu nosakām šādi: saskaitām savienojamo elementu biezumus, paplāksņu un uzgriežņu biezumus un pievienojam 0,3d (30% no skrūves diametra) un tad aplūkojam sortimentu un izvēlies tuvākais garums (noapaļots uz augšu). Saskaņā ar būvnormatīviem skrūvei ir jāizvirzās no uzgriežņa vismaz par vienu apgriezienu. Pārāk garu skrūvi nevar izmantot. vītne ir tikai skrūves galā.

Ērtības labad varat izmantot šo tabulu (no padomju rokasgrāmatas)

Bīdes skrūvju savienojumos, kuru ārējā elementa biezums ir līdz 8 mm, vītnei jāatrodas ārpus savienoto elementu paketes; citos gadījumos skrūves vītnei nevajadzētu iedziļināties caurumā vairāk par pusi no galējā elementa biezuma uzgriežņa pusē vai vairāk par 5 mm. Ja izvēlētais skrūves garums neatbilst šai prasībai, tad skrūves garums ir jāpalielina, lai tas atbilstu šai prasībai.

Šeit ir piemērs:

Bultskrūve darbojas bīdē, stiprināmo elementu biezums ir 2x12 mm, pēc aprēķina, skrūve ar diametru 20 mm, paplāksnes biezums 3 mm, atsperu paplāksnes biezums 5 mm, uzgriežņa biezums Tiek pieņemti 16 mm.

Minimālais skrūves garums ir: 2x12 + 3 + 5 + 16 + 0,3x20 = 54 mm, saskaņā ar GOST 7798-70 mēs izvēlamies M20x55 skrūvi. Skrūves vītņotās daļas garums ir 46 mm, t.i. nosacījums nav izpildīts, jo vītnei jāiet dziļi caurumā ne vairāk kā par 5 mm, tāpēc mēs palielinām skrūves garumu līdz 2x12 + 46-5 = 65 mm. Pēc normām var pieņemt M20x65 skrūvi, bet labāk ir izmantot M20x70 skrūvi, tad visas vītnes būs ārpus urbuma. Atsperu paplāksni var nomainīt pret parasto un pievienot vēl vienu uzgriezni (ļoti bieži tas tiek darīts, jo atsperu paplāksnes izmantošana ir ierobežota).

Pasākumi, lai novērstu skrūvju atskrūvēšanu

Lai nodrošinātu, ka stiprinājums laika gaitā neatslābst, ir jāizmanto 2. uzgrieznis vai bloķēšanas paplāksnes, lai novērstu skrūvju un uzgriežņu atskrūvēšanu. Ja skrūve ir nospriegota, tad jāizmanto 2. skrūve.

Ir arī speciāli uzgriežņi ar stiprinājuma gredzenu vai atloku.

Neizmantojiet atsperu paplāksnes ovālajiem caurumiem.

Paplāksnes uzstādīšana

Zem uzgriežņa nedrīkst uzstādīt vairāk kā vienu paplāksni. Ir atļauts arī uzstādīt vienu paplāksni zem skrūves galvas.

Skrūvju savienojuma stiprības aprēķins

Skrūvju savienojumu var iedalīt šādās kategorijās:

1) savienojums darbojas nospriegojumā;

2) bīdes savienojums;

3) savienojums, kas darbojas uz bīdes un stiepes;

4) berzes savienojums (darbojas ar bīdi, bet ar spēcīgu skrūvju spriegojumu)

Skrūvju savienojuma aprēķins spriegumā

Pirmajā gadījumā skrūves stiprību pārbauda pēc formulas 188 SP 16.13330.2011

kur Nbt ir vienas skrūves stiepes izturība;

Rbt ir skrūves projektētā stiepes izturība;

Skrūvju bīdes savienojuma aprēķins

Ja savienojums darbojas šķēlumā, jums jāpārbauda 2 nosacījumi:

bīdes aprēķins pēc formulas 186 SP 16.13330.2011

kur Nbs ir vienas skrūves nestspēja uz bīdi;

Rbs ir skrūves projektētā bīdes izturība;

Ab ir bultskrūves bruto šķērsgriezuma laukums (pieņemts saskaņā ar SP 16.13330.2011 D.9 tabulu);

ns ir vienas skrūves griezumu skaits (ja skrūve savieno 2 plāksnes, tad griezumu skaits ir viens, ja 3, tad 2 utt.);

γb ir skrūvju savienojuma darbības stāvokļa koeficients, kas ņemts saskaņā ar SP 16.13330.2011 41. tabulu (bet ne vairāk kā 1,0);

γc ir darba apstākļu koeficients, kas ņemts saskaņā ar SP 16.13330.2011 1. tabulu.

un sabrukšanas aprēķins pēc formulas 187 SP 16.13330.2011

kur Nbp ir vienas skrūves nestspēja sabrukšanas gadījumā;

Rbp ir skrūves projektētā nestspēja;

db ir skrūves kāta ārējais diametrs;

∑t - mazākais savienoto elementu kopējais biezums, saspiests vienā virzienā (ja bultskrūve savieno 2. plāksnes, tad tiek ņemts vienas no plānākajām plāksnēm biezums, ja skrūve savieno 3 plāksnes, tad biezumu summa plāksnēm, kas pārnes slodzi vienā virzienā un salīdzinot ar plāksnes biezumu, kas pārnes slodzi otrā virzienā un iegūst mazāko vērtību);

γb ir skrūvju savienojuma darba stāvokļa koeficients, kas ņemts saskaņā ar SP 16.13330.2011 41. tabulu (bet ne vairāk kā 1,0)

γc ir darba apstākļu koeficients, kas ņemts saskaņā ar SP 16.13330.2011 1. tabulu.

Skrūvju konstrukcijas pretestību var noteikt saskaņā ar SP 16.13330.2011 tabulu D.5.

Projektēto pretestību Rbp var noteikt no SP 16.13330.2011 tabulas D.6.

Aprēķinātos skrūvju šķērsgriezuma laukumus var noteikt no SP 16.13330.2011 tabulas D.9.

Bīdes un stiepes savienojuma aprēķins

Vienlaicīgi iedarbojoties uz skrūvju savienojumu spēkiem, kas izraisa skrūvju bīdi un spriegojumu, visvairāk nospriegotā skrūve kopā ar pārbaudi pēc formulas (188) jāpārbauda pēc formulas 190 SP 16.13330.2011

kur Ns, Nt ir spēki, kas attiecīgi iedarbojas uz skrūvi, bīdes un stiepes spēks;

Nbs, Nbt - projektēšanas spēki, kas noteikti pēc SP 16.13330.2011 formulām 186 un 188

Berzes savienojuma aprēķins

Berzes savienojumi, kuros spēki tiek pārnesti caur berzi, kas rodas uz savienojamo elementu saskares virsmām augstas stiprības skrūvju spriegojuma dēļ, jāizmanto: tērauda konstrukcijās ar tecēšanas robežu, kas lielāka par 375 N / mm² un tieši uztverot kustīgas, vibrācijas un citas dinamiskas slodzes; daudzskrūvju savienojumos, uz kuriem attiecas paaugstinātas prasības attiecībā uz deformējamības ierobežošanu.

Projektētais spēks, ko var uzņemt katra elementu berzes plakne, kas pievilkta ar vienu augstas stiprības skrūvi, jānosaka pēc formulas 191 SP 16.13330.2011

kur Rbh ir augstas stiprības skrūves projektētā stiepes izturība, kas noteikta saskaņā ar SP 16.13330.2011 6.7. punkta prasībām;

Abn ir neto šķērsgriezuma laukums (pieņemts saskaņā ar SP 16.13330.2011 D.9 tabulu);

μ ir berzes koeficients starp savienojamo detaļu virsmām (pieņemts saskaņā ar SP 16.13330.2011 42. tabulu);

γh ir koeficients, kas ņemts saskaņā ar SP 16.13330.2011 42. tabulu.

Berzes savienojumam nepieciešamo skrūvju skaitu var noteikt pēc formulas 192 SP 16.13330.2011

kur n ir nepieciešamais skrūvju skaits;

Qbh ir projektētais spēks, ko ņem viena skrūve (aprēķināts pēc formulas 191 SP 16.13330.2011, aprakstīts nedaudz augstāk);

k ir savienoto elementu berzes plakņu skaits (parasti 2 elementi ir savienoti caur 2 augšējām plāksnēm, kas atrodas dažādās pusēs, šajā gadījumā k = 2);

γc ir darba apstākļu koeficients, kas ņemts saskaņā ar SP 16.13330.2011 1. tabulu;

γb - darba apstākļu koeficients, ko ņem atkarībā no skrūvju skaita, kas nepieciešams, lai absorbētu spēku, un ir vienāds ar:

0,8 pie n< 5;

0,9 5 ≤ n< 10;

1,0, ja n ≤ 10.

Skrūvju savienojuma apzīmējums rasējumos

Konstrukciju celšanas procesā metāla konstrukciju elementiem jābūt savstarpēji savienotiem. Šie savienojumi tiek veikti, izmantojot elektrisko metināšanu, skrūvju un kniedētu savienojumus.

Metinātie savienojumi .

Šis ir visizplatītākais savienojuma veids būvlaukumos. Tas nodrošina savienojumu uzticamību, izturību un izturību, nodrošina savienojumu blīvumu (ūdens un gāzes necaurlaidību), kā arī, izmantojot augstas veiktspējas iekārtas, palīdz samazināt būvniecības laiku un izmaksas. Galvenais metināto savienojumu veids ir elektriskā loka metināšana, kuras pamatā ir elektriskā loka rašanās starp metinātajiem elementiem un elektrodu. Loka nodrošina augstu temperatūru, kas ir tūkstoš grādu pēc Celsija skalas, kā rezultātā elektrods tiek izkusis un metināmo detaļu metāls izkusis. Izrādās parastais šķidrā metāla metināšanas baseins, kas, atdzesēts, pārvēršas par metinājumu.

Apmēram 70% no visiem metināšanas darbiem tiek veikti, izmantojot manuālo loka metināšanu (MAW). Šāda veida metināšanai ir nepieciešams minimālais aprīkojums: metināšanas transformatori, elektriskie kabeļi, elektrodi ar atbilstošu pārklājumu un metināšanas staba organizācija. Elektroda pārklājums metināšanas laikā kūst un daļēji iztvaiko, veidojot šķidru izdedžu un gāzes mākoni ap metināšanas vietu. Tas nodrošina stabilu loka degšanu, metināšanas zonas aizsardzību no atmosfēras gaisa un metinājuma metāla attīrīšanu no kaitīgiem piemaisījumiem (fosfora un sēra). Šāda veida metināšanas trūkums ir salīdzinoši zemā produktivitāte. Labāku metinājumu iegūšanai un darba ražīguma paaugstināšanai izmanto automātisko (ADS) un pusautomātisko metināšanu zem plūsmas slāņa un oglekļa dioksīda vidē.

Ar šiem metināšanas veidiem metināšanas zonā tiek automātiski ievadīts metināts elektrods stieples veidā, tur tiek piegādāta arī plūsma vai oglekļa dioksīds. Šīs vielas veic tādas pašas funkcijas kā elektroda pārklājums. Pusautomātiskajā metināšanā elektroda kustība pa šuvi tiek veikta manuāli. Plāno lokšņu (līdz 3 mm) metināšanai izmanto pretestības punktmetināšanu vai rullīšu metināšanu. Atkarībā no savienoto elementu atrašanās vietas izšķir sadursmes, pārklāšanās, stūra un kombinētās šuves. Sadursavienojumos savienotie elementi atrodas vienā plaknē, un klēpja savienojumos tie pārklājas viens ar otru. Galvenie metināto savienojumu veidi parādīti 5.1.att. Atkarībā no tā, kuras savienojošo elementu malas ir metinātas a) b) c) d)

5.1. att. Metināto savienojumu veidi:

a - muca, taisnas un slīpas šuves; b - pārklāšanās ar sānu šuvēm; c - pārklāšanās ar priekšējām šuvēm; g - savienojums ar pārklājumiem ar sānu šuvēm

5.1.att. Turpinājums;

d - savienojums ar pārklājumu ar priekšējām šuvēm; e - ar pārklājumu kombinēts; h - stūra savienojums Vērsī; g - savienojums stūrī atšķir frontālās un sānu šuves, un atkarībā no atrašanās vietas telpā metināšanas laikā apakšējās, horizontālās, griestu un vertikālās šuves, att. 5.2.

Rīsi. 5.2. Pozīcija: a - sadursme un b - filejas šuves telpā;

1 - apakšējā šuve, 2 - horizontāla, 3 - vertikāla, 4 - griesti

Metāla konstrukciju elementi no alumīnija tiek metināti, izmantojot argona loka metināšanu.

Metināto savienojumu aprēķins ir atkarīgs no savienojuma veida un no metināšanas šuves orientācijas attiecībā pret iedarbīgajiem spēkiem. Sadurmetināšanas šuvju aprēķins aksiālā spēka iedarbībai tiek veikts pēc formulas:

N / (t l w) ≤ R wy ? c , (5.1)

kur N ir piepūles aprēķinātā vērtība; t - mazākais metināto lokšņu biezums;

l w - metinājuma šuves projektētais garums, R wy - sadurmetināto savienojumu projektētā pretestība un? c - darba apstākļu koeficients. Paredzētais šuves garums ir vienāds ar tā fizisko garumu, no kura atņemts šuves sākotnējais posms - krāteris un beigu posms - iespiešanās trūkums. Šajās zonās metināšanas process ir nestabils un metinājuma kvalitāte neatbilst prasībām. Šajā gadījumā l w = l - 2t. Frontālo un sānu šuvju iznīcināšana notiek no bīdes spēkiem, skatīt att. 5.3. Griezums var notikt pa divām plaknēm - gar metināto metālu un gar metālu pie saplūšanas robežas, 1. un 2. sadaļa attēlā. 5.4.

Rīsi. 5.3. Metinātā griezuma modelis:

a - sānu šuvju iznīcināšana, c - frontālā

Metinātā metāla stiprību pārbauda pēc formulas:

N / (β f k f l w) ≤ R wf ? w? c , (5.2)

un gar saplūšanas robežu atbilstoši attiecībai:

N / (β z k f l w) ≤ R wz ? wz? c , (5.3)

kur l w ir aptuvenais šuves garums; k f - šuves kāja; ? zizlis? w z - šuves darba apstākļu koeficienti; ? c - darba apstākļu koeficients; R wf - metinājuma šuves projektētā pretestība bīdei; R wz - projektētā pretestība gar saplūšanas robežu; β f un β z - koeficienti atkarībā no metināšanas veida, metināšanas stieples diametra, metinājuma kājas augstuma un tērauda tecēšanas robežas.

Rīsi. 5.4. Lai aprēķinātu metināto savienojumu ar filejas šuvi:

1 - sekcija metinātajam metālam; 2 - sadaļa gar saplūšanas robežu

Projektējot metinājuma šuves tērauda konstrukcijās, ir jāievēro vairākas projektēšanas prasības. Metināmo elementu biezums nedrīkst būt mazāks par 4 mm un nepārsniedz 25 mm. Minimālais aprēķinātais šuves garums nedrīkst būt mazāks par 40 mm, un maksimālais nedrīkst pārsniegt 85 β f k f . Metinātās šuves biezumu ierobežo tās kājas maksimālā vērtība k f ≤ 1,2 t, kur t ir mazākais savienojamo elementu biezums.

Skrūvju savienojumi. Tie ir tādi savienojumi, kuros konstrukcijas elementi tiek savienoti viens ar otru ar skrūvju palīdzību. Salīdzinājumā ar metinātajiem savienojumiem, bultskrūvju savienojumi gūst labumu no elementu savienošanas vienkāršības un augstās rūpnīcas gatavības, taču tie zaudē lielu metāla patēriņu un lielāku deformējamību. Palielināts metāla patēriņš ir saistīts ar savienoto elementu vājināšanos ar caurumiem skrūvēm un metāla patēriņu oderēm, skrūvēm, uzgriežņiem un paplāksnēm, un palielinātā deformējamība ir saistīta ar faktu, ka slodzes ietekmē notiek skrūvju abatmenta un savienoto elementu sienu noplūde.

Skrūves ir parastas un augstas stiprības. Parastās skrūves ir izgatavotas no oglekļa tērauda ar aukstu vai karstu virzienu. Augstas stiprības skrūves ir izgatavotas no leģētā tērauda. Skrūves, izņemot pašvītņojošās, ir izgatavotas ar diametru no 12 līdz 48 mm ar stieņa garumu no 25 līdz 300 mm. Skrūves atšķiras precizitātes klasēs. C klase - rupja precizitāte, parastā precizitāte - B klase un A klase - augstas precizitātes skrūves. Klašu atšķirības slēpjas skrūvju un tām paredzēto caurumu diametra novirzēs no projektētā diametra. C un B klases skrūvēm to diametra novirzes var sasniegt attiecīgi 1 un 0,52 mm. Caurumi savienotajos elementos C un B klases skrūvēm ir izgatavoti par 2 - 3 mm lielāki nekā skrūves diametrs, un A klasei caurumu diametrs nedrīkst būt lielāks par 0,3 mm par skrūves diametru.

Plus pielaide skrūves diametram un mīnus pielaide caurumam šajā gadījumā nav pieļaujama. Skrūves un urbuma diametru atšķirība atvieglo savienojumu montāžu, taču šī atšķirība izraisa arī palielinātu bultskrūvju savienojumu deformējamību, jo slodzes ietekmē rodas noplūdes urbumu pieguļošajās sienās un tiek atlasītas skrūves. Tāda pati izmēra atšķirība izraisa atsevišķu savienojuma skrūvju nevienmērīgu darbību. Tāpēc B un C klases skrūves nav ieteicamas lietošanai kritiskos bīdes savienojumos. Kritiskajās konstrukcijās tiek izmantotas parastās A klases skrūves vai augstas stiprības skrūves.

Augstas stiprības skrūves ir normālas precizitātes skrūves, tās ievieto lielāka diametra caurumos. Pievelciet šīs skrūves ar griezes momenta atslēgu, kas ļauj kontrolēt skrūves pievilkšanas spēku un spriegošanas spēku. Lai palielinātu savienojumu nestspēju, tiek izmantotas augstas stiprības skrūves. Tas tiek panākts ar to, ka pie kontrolēta uzgriežņu nospriegojuma savienotās loksnes tiek savilktas kopā tik cieši, ka nodrošina savienojumā bīdes spēku uztveri berzes dēļ. Ar šādiem savienojumiem ir nepieciešams, lai savienojamo elementu biezums būtu tieši vienāds, pretējā gadījumā nav iespējams pietiekami cieši piespiest saduras plāksni pret abiem elementiem.

Turklāt, lai palielinātu to adhēzijas spēju, ir nepieciešama īpaša saķeres virsmu apstrāde (eļļas, netīrumu, rūsas un katlakmens tīrīšana). Papildus augstas stiprības skrūvju berzes savienojumiem ir savienojumi, kas uztver spēkus, berzes spēku, saspiešanas un skrūvju bīdes kopīgajā darbā. Cits skrūvju savienojumu veids ir līmētie savienojumi. Šajā gadījumā metāla konstrukciju elementus vispirms salīmē kopā un pēc tam velk kopā ar skrūvēm. Visbeidzot, plānu un lokšņu savienojumu savienošanai tiek izmantotas pašvītņojošas skrūves, kuras parasti izgatavo ar diametru 6 mm.

Parastās bultskrūves, pieliekot slodzi uz montāžu, darbojas galvas locīšanai un noraušanai, skrūves nogriešanai, skrūves un urbuma virsmu saspiešanai, spriegošanai, att. 5.5, un savienotas loksnes malu noraušanai. Palielinoties slodzei, skrūvju savienojuma bīdes darbību var iedalīt četros posmos. Pirmajā posmā, kad berzes spēki starp savienojamām loksnēm nav pārvarēti, skrūve piedzīvo tikai

Rīsi. 5.5. Skrūvju savienojuma sprieguma stāvokļa veidi:

a - skrūves vārpstas locīšana; b - skrūvju vārpstas griezums; c - pārošanās lokšņu caurumu sienu saspiešana; d - skrūves centrālais spriegojums, stiepes spriegumi no uzgriežņa pievilkšanas, un viss savienojums darbojas elastīgi.

Palielinoties slodzei, tiek pārvarēti iekšējās berzes spēki un viss savienojums tiek nobīdīts par atstarpes lielumu starp skrūvi un caurumu. Nākamajā trešajā posmā bultskrūves vārpsta un urbuma malas tiek pakāpeniski saspiestas, skrūve izliecas un stiepjas, ko novērš skrūves galva un uzgrieznis. Tālāk palielinoties slodzei, skrūve pāriet elastīgi-plastiskajā darbības stadijā un tiek iznīcināta, nogriežot, saspiežot, caurdurot vienu no savienotajiem elementiem vai noraujot skrūves galvu.

Skrūvju savienojuma aprēķins ir šāds. Tiek noteikta vienas skrūves nestspēja un pēc tam nepieciešamais skrūvju skaits savienojumā.

Skrūves nestspēju no bīdes stāvokļa nosaka attiecība:

N b \u003d R bs? b An s ? c , (5.4)

kur N b ir projektētais spēks, ko uztver viena skrūve uz bīdi; R bs - skrūves materiāla konstrukcijas izturība pret bīdi; ? b - savienojuma darba apstākļu koeficients; A - skrūves kāta šķērsgriezuma laukums (gar nevītņoto daļu); n s - vienas skrūves dizaina sekciju skaits; ? c ir būves darba apstākļu koeficients.

Savienojuma nestspēja sabrukšanas izteiksmē parasti tiek noteikta, pamatojoties uz savienoto elementu sienu sabrukšanu (skrūves materiāls parasti ir stiprāks)

Nb = Rbp? b d b ? c ∑ t , (5.5)

kur R bp ir skrūvju savienojuma projektētā pretestība sabrukšanai; db - skrūves diametrs;

∑ t - mazākais vienā virzienā sasmalcinātu elementu kopējais biezums.

Projektēto spēku, ko uztver skrūve nospriegojumā, nosaka pēc formulas N b \u003d R bt A bn? c , (5.6)

kur - R bt ir skrūves materiāla projektētā stiepes izturība, A bn ir skrūves neto šķērsgriezuma laukums, ņemot vērā vītņošanu.

Skrūvju skaitu savienojumā n bīdes spēka N iedarbībā, kas pielikts savienojuma smaguma centrā, nosaka, pamatojoties uz nosacījumu, ka visas skrūves ir vienādas stiprības saskaņā ar formulu

n = N/N min, (5.6)

kur N min ir mazākā vērtība, ko nosaka attiecības (5.5) un (5.6);

un, kad bultskrūves darbojas nospriegotā stāvoklī, vērtība no attiecības (5.6).

Kad savienojums ir nobīdīts, papildus savienojuma skrūvju stiprības pārbaudei ir jāpārbauda savienoto elementu stiepes izturība, ņemot vērā to sekciju vājināšanos ar caurumiem un savienojuma malu bīdes izturību. savienotie elementi. Pēdējā pārbaude parasti netiek veikta, jo pirmās skrūvju rindas attālums no loksnes malas ir izvēlēts tā, lai būtu garantēta caurduršanas izturība.

Kniedētie savienojumi pēc būtības ir līdzīgi skrūvju savienojumiem, un kniedēto savienojumu aprēķins ir līdzīgs skrūvju savienojumu aprēķinam.

Pašlaik tos gandrīz nekad neizmanto augstās darbaspēka intensitātes un zemās produktivitātes dēļ. Tās ir interesantas ar to, ka, pirmkārt, nodrošina ciešu savienojumu, jo, dzesējot, kniede saraujas un pievelk savienotos elementus un, otrkārt, kniedes korpuss pilnībā aizpilda caurumu savienotajos elementos apsildāmo elementu plastisko deformāciju dēļ. metāls kniedēšanas procesā. Pašlaik kniedētie savienojumi tiek izmantoti tērauda konstrukcijās, kas pakļautas vibrācijai un mainīgām slodzēm, un alumīnija konstrukcijās, jo augstas stiprības alumīnija sakausējumu izmantošana izslēdz elektriskās metināšanas izmantošanu.

Att.5.6. Lokšņu elementu savienojumi:

a - ar abpusēju pārklājumu; c - ar vienpusēju pārklājumu

Pēc konstrukcijas iezīmēm izšķir divu veidu bultskrūvju un kniedētu savienojumus - savienojumus un elementu piestiprināšanu viens pie otra. Lokšņu metāla savienojumus veic, izmantojot pārklājumus: vienpusēji vai divpusēji, att. 5.6. Vēlams izmantot divpusējus pārklājumus, jo tie nodrošina savienojuma simetrisku sprieguma stāvokli. Savienojumi ar vienpusēju pārklājumu rada ekscentrisku savienojumu, tajā rodas lieces momenti, un tāpēc aprēķinos nepieciešamo skrūvju skaits tiek palielināts par 10%. Profila metāla savienojumus, 5.7. att., veic, izmantojot pārklājumus - stūra vai loksnes. Elementu piestiprināšana viens otram

Rīsi. 5.7. Velmēto profilu pieskrūvētie un kniedētie savienojumi:

a - stūra profili; in - kanāli; 1 - stūra paliktnis; 2 - slīpums; 3 - blīve;

4 - lokšņu pārklājumus veic arī, izmantojot lokšņu pārklājumus, šalles vai stūra elementus.

Skrūves vai kniedes savienojumos tiek novietotas rindā vai šaha zīmē minimālā attālumā viena no otras, kas nodrošina caurduršanas izturību un skrūvju iestatīšanas ērtības. Bīdes lokšņu un leņķa elementu sadursavienojumu shēma ir parādīta att. 5.8.

Rīsi. 5.8. Skrūvju un kniežu izvietojums bīdes savienojumos

Metinātajiem, bultskrūvju un kniedētajiem savienojumiem ir standartizēti apzīmējumi uz konstrukcijas rasējumiem, 5.9. att.

Rīsi. 5.9. Simboli metinātām šuvēm, skrūvēm un kniedēm savienojumos:

a - apaļš caurums; b - ovāls caurums; c - pastāvīga skrūve; g - pagaidu skrūve;

d - augstas stiprības skrūve; e - kniede

Starpstāvokli starp pieskrūvētajiem un kniedētajiem savienojumiem aizņem savienojumi uz bloķēšanas skrūvēm (bultskrūves ar uzgaļiem). Tos galvenokārt izmanto alumīnija konstrukciju savienojumiem un šo skrūvju diametrs ir robežās no 6 - 14 mm.

Bīdes darbs ir galvenais skrūvju savienojumu darba veids. Tajā pašā laikā parastās skrūves (rupjas, normālas un paaugstinātas precizitātes) darbojas cirpšanai, un savienoto elementu caurumu sienas darbojas drupināšanai (attēli zemāk).

1. un 2. grupas bultskrūves kniedētas darbojas pret bīdi un drupināšanu. Tiek pieņemts, ka gareniskā spēka N sadalījums, kas iet caur savienojuma starp skrūvēm smaguma centru, ir vienmērīgs. Projektēto spēku, ko var uzņemt viena skrūve no bīdes stiprības stāvokļa, nosaka pēc formulas

N b = R bs A b n s γ b ;

projektētais spēks, ko saspiešanai var uzņemt ar vienu skrūvi:

N = R bp γ b d∑t;

ārēja spēka iedarbībā, kas vērsts paralēli skrūvju gareniskajai asij, to darbs ir nospriegots (attēls zemāk). Paredzamais spēks, ko var uzņemt viena skrūve, strādājot nospriegotā stāvoklī:

Parasto skrūvju darbības shēma

a - vienvirziena savienojums; 6 - divvirzienu savienojums; c - sasprindzinājumam; 1 - griezuma plakne; 2 - caurumu sienu sabrukums

Tālāk sniegtajās formulās R bs, R bp, R bt ir aprēķinātās skrūvju savienojumu pretestības pret bīdi, saspiešanu un spriegojumu (dotas tabulā); d ir skrūves ārējais diametrs; A \u003d πd 2 / 4 - bultskrūves stieņa aprēķinātais šķērsgriezuma laukums; A bn ir bultskrūves neto šķērsgriezuma laukums (gar vītni), tabulā zemāk; ∑t - mazākais vienā virzienā sasmalcinātu elementu kopējais biezums; n s ir vienas skrūves aprēķināto griezumu skaits; γ b - savienojumu darba apstākļu koeficients, kas ņemts saskaņā ar SNiP tabulu, rupjas un normālas precizitātes skrūvēm vairāku skrūvju savienojumā γ b = 0,9, palielinātas precizitātes skrūvēm γ b = 1,0.

Aprēķinātās skrūvju bīdes un stiepes stiprības

Paredzamā izturība pret sabrukšanu elementiem, kas savienoti ar skrūvēm

	Dizaina pretestība, MPa, pret ar skrūvēm savienotu elementu saspiešanu		Savienoto elementu tērauda pagaidu pretestība, MPa	Dizaina pretestība, MPa, pret ar skrūvēm savienotu elementu saspiešanu
	precizitāte			precizitāte	rupja un normāla precizitāte

Skrūvju laukums

A b cm 2 A bn cm 2

* Norādītā diametra skrūves nav ieteicamas.

Nepieciešamais skrūvju skaits n savienojumā gareniskā spēka ietekmē jānosaka pēc formulas:

n ≥ N / γ c Nbmin

kur N bmin ir mazākais no projektētajiem spēkiem vienai skrūvei, kas aprēķināts saspiešanai, bīdei, stiepšanai saskaņā ar tālāk norādītajām formulām; γ c ir darba apstākļu koeficients.

Skrūvju stiepes spēkam un berzes virsmu kvalitātei ir izšķiroša nozīme savienojuma darbībā uz augstas stiprības skrūvēm.

Konstrukcijas spēku, ko var uzņemt katra savienojamo elementu berzes virsma, kas pievilkta ar vienu augstas stiprības skrūvi (attēls zemāk), tiek noteikts pēc formulas

Q bn = R bn γ b A bn μ / γ h

kur R bh \u003d 0,7R bulciņa - augstas stiprības skrūves projektētā stiepes izturība (R bun - skrūves materiāla mazākā stiepes izturība, tabula zemāk); γ b - savienojuma darba apstākļu koeficients, atkarībā no skrūvju skaita, kas nepieciešams projektētā spēka uztveršanai, un pieņemts vienāds ar: 0,8 pie n< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.

Savienojuma darbības shēma uz augstas stiprības skrūvēm

Augstas stiprības skrūvju skaitu savienojumā gareniskā spēka iedarbībā nosaka pēc formulas:

n ≥ N / Q bh γ c k

kur k ir savienoto elementu berzes virsmu skaits.

Augstas stiprības skrūvju spriegojumu rada aksiālais spēks P \u003d R bh A bn (attēls zemāk).

Skrūvju skaits vienā savienojuma pusē darba konstrukcijas elementā parasti ir vismaz divas. Savienojumos un stiprinājuma vietās (lai saglabātu oderējumu materiālu) attālumam starp skrūvēm jābūt minimālam. Vāji darbojošos (saistošo, strukturālo) savienojumos attālumam jābūt maksimālam, lai samazinātu skrūvju skaitu.

Augstas stiprības skrūvju mehāniskās īpašības

Skrūves diametrs d, mm	Standarta stiepes izturība R no skrūvju materiāla izgatavota no tērauda, ​​MPa
	40 X "selekg"	38XC "izvēlēties"

Berzes un uzticamības koeficienti savienojumiem uz augstas stiprības skrūvēm

Savienojamo virsmu apstrādes (tīrīšanas) metode			Koeficients y/, zem slodzes un caurumu un skrūvju nominālo diametru starpība 8, mm
			dinamisks, ar δ = 3-6; statisks, pie δ = 5-6	dinamisks, pie δ=1; statisks, pie δ = 1-4
Divu virsmu apstrāde ar smilšu strūklu vai skrošu strūklu
Tas pats, ar konservēšanu, metalizējot ar cinku vai alumīniju
Vienas virsmas apstrāde ar smilšstrūklu vai skrošu strūklu ar konservēšanu ar polimēru līmi un apkaisīšanu ar karborunda pulveri, tērauda birstes bez konservēšanas - otras virsmas
Uzliesmojiet divas virsmas
Tērauda birstes divas virsmas
Nav apstrādes

Piezīme. M - spriegojuma kontrole atbilstoši vīšanas momentam; a - tas pats, atbilstoši uzgriežņa griešanās leņķim.

Skrūvju izvietojums loksnēs un velmētajos profilos var būt parasts un sadalīts. Līnijas, kas iet cauri caurumu centriem, sauc par riskiem. Attālumu starp riskiem gar piepūli sauc par soli, un pāri piepūlei - par ceļu (attēls zemāk).

Caurumu novietošana

a - lokšņu materiālā; b - velmēšanas profilos; 1 — riski; l - solis; e - trase

Minimālos attālumus starp skrūvju centriem tērauda konstrukcijās nosaka parastā metāla stiprības stāvoklis, maksimālos attālumus nosaka savienoto elementu stabilitātes apstākļi spraugā starp skrūvēm vai kniedēm saspiešanā.

35. tabula*

Raksturīgs savienojumiem	Savienojuma pakalpojuma faktors GB
1. Daudzskrūves aprēķinos bīdei un sabrukšanai ar skrūvēm:
A precizitātes klase
precizitātes klase B un C, augstas stiprības ar neregulējamu spriegojumu
2. Vienas skrūves un vairāku skrūvju saspiešanas izteiksmē pie a = 1,5 d un b\u003d 2d tērauda konstrukcijas elementos ar tecēšanas robežu, MPa (kgf / cm 2):
Sv. 285 (2900) līdz 380 (3900)
35.* tabulā pieņemtie apzīmējumi: a – attālums gar spēku no elementa malas līdz tuvākā cauruma centram; b - tas pats, starp urbumu centriem; d ir skrūves cauruma diametrs. Piezīmes: 1. Koeficienti iestatīti poz. 1 un 2 jāņem vērā vienlaikus. 2. Attālumiem a un b, starpposms starp tiem, kas norādīti pozīcijā. 2 tabulā. 39, attiecība GB jānosaka ar lineāro interpolāciju.

Vienas skrūves savienojumiem ir jāņem vērā apkalpošanas faktori g c atbilstoši 11.8.punkta prasībām.

11.8. Skrūvju skaits n savienojumā gareniska spēka iedarbībā N jānosaka pēc formulas

kur Nmin - mazākā no projektētā spēka vērtībām vienai skrūvei, kas aprēķināta saskaņā ar šo standartu 11.7.* punkta prasībām.

11.9. Kad moments iedarbojas uz savienojumu, izraisot savienoto elementu nobīdi, spēku sadalījums uz skrūvēm jāpieņem proporcionāli attālumiem no savienojuma smaguma centra līdz attiecīgajai skrūvei.

11.10. Skrūves, kas darbojas vienlaikus bīdes un spriegojuma apstākļos, ir jāpārbauda atsevišķi attiecībā uz bīdi un spriegojumu.

Skrūves, kas darbojas ar bīdi no vienlaicīgas gareniskā spēka un momenta darbības, ir jāpārbauda rezultējošajam spēkam.

11.11. Viena elementa stiprinājumos pie cita caur starplikām vai citiem starpelementiem, kā arī stiprinājumos ar vienpusēju oderi, skrūvju skaits jāpalielina par 10% pret aprēķinu.

Nostiprinot izvirzītos stūru vai kanālu plauktus ar īso skursteņu palīdzību, skrūvju skaits, kas piestiprina vienu no īsās kaudzes plauktiem, ir jāpalielina par 50% salīdzinājumā ar aprēķinu.

Savienojumi uz augstas stiprības skrūvēm

11.12. Savienojumi uz augstas stiprības skrūvēm jāaprēķina, pieņemot, ka savienojumi, kas iedarbojas uz savienojumiem un stiprinājumiem, tiek pārnesti caur berzi, kas rodas gar savienoto elementu saskares plaknēm no augstas stiprības skrūvju spriedzes. Šajā gadījumā gareniskā spēka sadalījumam starp skrūvēm jābūt vienmērīgam.

11.13*. Paredzamais spēks Qbh, ko var uztvert katra savienoto elementu berzes virsma, kas pievilkta ar vienu augstas stiprības skrūvi, jānosaka pēc formulas

, (131)*

kur Rbh - augstas stiprības skrūves projektētā stiepes izturība;

m - berzes koeficients, kas ņemts saskaņā ar tabulu. 36*;

g h - uzticamības koeficients, kas ņemts saskaņā ar tabulu. 36*;

A miljards - tīkla skrūves šķērsgriezuma laukums, kas noteikts saskaņā ar tabulu. 62*;

GB - pieslēguma darba apstākļu koeficients, atkarībā no skaita n bultskrūves, kas nepieciešamas projektētā spēka uztveršanai, un tās ņem vienādas ar:

0.8 plkst n 5;

0,9 pie 5 £ n 10;

1.0 plkst n ³ 10.

Daudzums n augstas stiprības bultskrūves savienojumā gareniskā spēka ietekmē jānosaka pēc formulas

kur k

Augstas stiprības skrūves nospriegošana jāveic ar aksiālu spēku P = R bh A bn.

36. tabula

Apstrādes metode	regulēta	Koeficients	Likmes g h zem slodzes un ar atšķirību caurumu un skrūvju nominālajos diametros d, mm
(tīrīšana) savienots virsmas	spriedze	berze m	dinamisks un d=3 – 6; statiskā un d = 5– 6	dinamisks un d=1; statiskā un d = 1– 4
1. Divu virsmu apstrāde ar skrošu strūklu vai skrošu strūklu bez konservācijas	Autors a
2. Tas pats, ar konservāciju (cinka vai alumīnija smidzināšanas pārklājums)	Autors a
3. Vienas virsmas kadrs ar konservēšanu ar polimēru līmi un apkaisīšanu ar karborunda pulveri, tērauda birstes bez konservēšanas - cita virsma	Autors a
4. Gāzes-plazmas divas virsmas bez konservācijas	Autors a
5. Tērauda matētas divas virsmas bez konservācijas	Autors a
6. Bez apstrādes	Autors a
Piezīmes. 1. Skrūvju spriegojuma regulēšanas metode saskaņā ar M nozīmē kontroli ar griezes momentu un ar a - pēc uzgriežņa griešanās leņķa. 2. Ir atļautas citas savienojamo virsmu apstrādes metodes, nodrošinot berzes koeficientu vērtības m nav zemāks par tabulā norādīto.

11.14. Savienoto elementu stiprības aprēķins, kas vājināts ar caurumiem augstas stiprības skrūvēm, jāveic, ņemot vērā faktu, ka puse no spēka uz katru skrūvi attiecīgajā sadaļā jau ir pārnesta ar berzes spēkiem. Šajā gadījumā ir jāpārbauda novājinātās sekcijas: dinamiskās slodzēs – pēc neto sekciju platības pēc bruto sekciju platības BET plkst An ³ 0,85A vai atbilstoši nominālajam laukumam A c = 1,18A n plkst An 0,85A.

Savienojumi ar frēzētiem galiem

11.15. Elementu savienojumos ar frēzētiem galiem (kolonnu savienojumos un pamatnēs utt.) spiedes spēks jāuzskata par pilnībā pārnestu caur galiem.

Ekscentriski saspiestos un saspiestos-locītajos elementos šo savienojumu metinātās šuves un skrūves, arī augstas stiprības, jāaprēķina maksimālajam stiepes spēkam no momenta iedarbības un gareniskajam spēkam ar visnelabvēlīgāko to kombināciju, kā arī kā bīdes spēkam no šķērsspēka darbības.

Siksnu savienojumi kompozītmateriālu sijās.

11.16. Metinātās šuves un augstas stiprības bultskrūves, kas savieno salikto I-siju sienas un akordus, jāaprēķina saskaņā ar tabulu. 37*.

37. tabula*

Raksturs slodzes	savienojumiem	Formulas jostas aprēķināšanai savienojumi kompozītmateriālu sijās
nekustīgs	Stūra šuves: divpusējs	T/(2b f k f ) £ Rwfgwf g c ; (133) T/(2b z k f ) £ Rwzgwz g c (134)
	vienpusējs	T/(b f k f ) £ Rwfgwf g c ; (135) T/(b z k f ) £ Rwzgwz g c (136)
	Augstas stiprības skrūves	aT £ Q bh kg c (137)*
Pārvietojama	Filejas šuves abpusēji
	Augstas stiprības skrūves
37. tabulā pieņemtie apzīmējumi*: ir bīdes jostas spēks uz garuma vienību, ko rada šķērsspēks Q, kur S ir staru kūļa hordas bruto statiskais moments attiecībā pret neitrālo asi; - spiediens no koncentrētas slodzes F(celtņa sijām no celtņa riteņa spiediena, ņem bez dinamiskā koeficienta), kur g f - koeficients, kas pieņemts saskaņā ar SNiP prasībām slodzēm un triecieniem, pa kreisi - koncentrētās slodzes sadalījuma nosacītais garums, kas ņemts saskaņā ar punktiem. šo noteikumu 5.13. un 13.34*; a - koeficients, kas ņemts, noslogojot sijas augšējo akordu, kurā stienis ir piestiprināts pie augšējās hordas, a = 0,4, un ja nav stiprinājuma pie sienas vai zem slodzes gar apakšējo akordu a = 1; a – jostas augstas stiprības skrūvju solis; Qbh - vienas augstas stiprības skrūves projektētais spēks, kas noteikts pēc formulas (131) *; k ir savienoto elementu berzes virsmu skaits.

Ja nav stiprinājumu lielu stacionāru koncentrētu slodžu pārnešanai, augšējās akordas stiprinājuma aprēķins jāveic tāpat kā kustīgai koncentrētai slodzei.

Pieliekot stacionāru koncentrētu slodzi uz sijas apakšējo akordu, metināšanas šuves un augstas stiprības skrūves, kas piestiprina šo akordu pie lentes, jāaprēķina, izmantojot formulas (138). - (140) * cilne. 37* neatkarīgi no stiprinājumu klātbūtnes slodžu pielikšanas vietās.

Metinātās jostas šuves, kas izgatavotas ar iespiešanos cauri visam sienas biezumam, jāuzskata par vienādu stiprību ar sienu.

11.17. Sijām ar savienojumiem ar augstas stiprības skrūvēm ar daudzlokšņu siksnu komplektiem katras loksnes stiprinājums aiz tās teorētiskā pārrāvuma vietas jāaprēķina uz pusi no spēka, ko var uztvert loksnes sekcija. Katras loksnes stiprinājums zonā starp tās faktisko pārrāvuma vietu un iepriekšējās loksnes pārrāvuma vietu jāaprēķina uz kopējo spēku, ko var uztvert loksnes sadaļa.

12. Vispārīgās prasības tērauda konstrukciju projektēšanai

Galvenie punkti

12.1*. Projektējot tērauda konstrukcijas, nepieciešams:

paredzēt savienojumus, kas nodrošina būves kopumā un tās elementu stabilitāti un telpisko nemainīgumu uzstādīšanas un ekspluatācijas laikā, piešķirot tos atkarībā no būves galvenajiem parametriem un tās darbības režīma (konstruktīvā shēma, laidumi, celtņu veidi un to darbības režīmi , temperatūras ietekme utt.); P.);

ņem vērā uzņēmumu tehnoloģisko un celtņu iekārtu ražošanas iespējas un jaudu - tērauda konstrukciju, kā arī montāžas organizāciju kraušanas un citu iekārtu ražotāji;

sadalīt konstrukcijas pārvadāšanas elementos, ņemot vērā transporta veidu un transportlīdzekļu gabarītus, racionālu un ekonomisku konstrukciju transportēšanu būvniecībai un maksimālā darba apjoma izpildi pie ražotāja;

izmantot gala frēzēšanas iespēju jaudīgiem presētiem un ekscentriski saspiestiem elementiem (ja nav būtisku malu stiepes spriegumu), ja ražotāja rīcībā ir atbilstošs aprīkojums;

nodrošināt elementu montāžas stiprinājumus (montāžas galdu izvietojums u.c.);

bultskrūvju montāžas savienojumos izmantot B un C precizitātes klases, kā arī augstas stiprības bultskrūves, savukārt savienojumos, kas uztver nozīmīgus vertikālos spēkus (kopņu stiprinājumi, šķērsstieņi, karkasi u.c.), jānodrošina tabulas; lieces momentu klātbūtnē savienojumos jāizmanto B un C precizitātes klases bultskrūves, kas darbojas nospriegojumā.

12.2. Projektējot tērauda metinātās konstrukcijas, jāizslēdz paliekošo deformāciju un spriegumu, tai skaitā metināšanas spriegumu, kā arī sprieguma koncentrācijas kaitīgās ietekmes iespēja, paredzot atbilstošus projektēšanas risinājumus (ar vienmērīgāku spriegumu sadalījumu elementos un detaļās, bez ieiešanas stūros, krasas šķērsgriezuma izmaiņas un citi koncentratoru spriegumi) un tehnoloģiskie pasākumi (montāžas un metināšanas procedūra, iepriekšēja locīšana, atbilstošo zonu apstrāde ar ēvelēšanu, frēzēšanu, tīrīšana ar abrazīvo riteni utt.).

12.3. Tērauda konstrukciju metinātajos savienojumos jāizslēdz konstrukciju trausluma lūzuma iespēja to uzstādīšanas un ekspluatācijas laikā šādu faktoru nelabvēlīgas kombinācijas rezultātā:

lieli lokāli spriegumi, ko izraisa koncentrētu slodžu ietekme vai savienojuma daļu deformācijas, kā arī paliekošie spriegumi;

asu spriegumu koncentratori apgabalos ar lieliem lokāliem spriegumiem un orientēti pāri iedarbīgo stiepes spriegumu virzienam;

zema temperatūra, kurā noteiktā tērauda marka atkarībā no tā ķīmiskā sastāva, struktūras un velmēto izstrādājumu biezuma pāriet trauslā stāvoklī.

Projektējot metinātās konstrukcijas, jāņem vērā, ka masīvām sienu konstrukcijām ir mazāk sprieguma koncentratoru un tās ir mazāk jutīgas pret ekscentrisēm, salīdzinot ar režģu konstrukcijām.

12.4*. Tērauda konstrukcijas ir jāaizsargā no korozijas saskaņā ar SNiP ēku konstrukciju aizsardzībai pret koroziju.

Ekspluatācijai tropiskā klimatā paredzēto konstrukciju aizsardzība jāveic saskaņā ar *.

12.5. Konstrukcijas, kuras var pakļaut izkausēta metāla iedarbībai (šļakatu veidā, lejot metālu, metālam izlaužoties no krāsnīm vai kausiem), jāaizsargā ar apšuvuma vai norobežojošām sienām, kas izgatavotas no ugunsizturīgiem ķieģeļiem vai ugunsizturīga betona, aizsargātas no mehāniskiem bojājumiem.

Konstrukcijas, kas pakļautas ilgstošai starojuma vai konvekcijas siltuma iedarbībai vai īslaicīgai uguns iedarbībai termisko vienību avāriju laikā, jāaizsargā ar piekārtiem metāla sietiem vai ķieģeļu vai ugunsizturīga betona oderējumu.

Metinātie savienojumi

12.6. Konstrukcijās ar metinātiem savienojumiem jums vajadzētu:

nodrošināt augstas veiktspējas mehanizētās metināšanas metožu izmantošanu;

nodrošināt brīvu piekļuvi vietām, kur tiek veikti metinātie savienojumi, ņemot vērā izvēlēto metināšanas metodi un tehnoloģiju.

12.7. Metināšanas griešanas malas jāņem saskaņā ar GOST 8713 – 79*, GOST 11533 - 75, * un GOST 11534 – 75.

12.8. Metināto šuvju izmēri un forma jāņem vērā, ņemot vērā šādus nosacījumus:

a) šuvju šuvju kājas kf nedrīkst būt lielāka par 1,2 t, kur t - mazākais savienoto elementu biezums;

b) šuvju šuvju kājas kf jāņem saskaņā ar aprēķinu, bet ne mazāk par tabulā norādītajiem. 38*;

c) aprēķinātajam filejas šuves garumam jābūt vismaz 4 kf un ne mazāk kā 40 mm;

d) paredzamais sānu šuves garums nedrīkst pārsniegt 85 b f k f (b f - koeficients, kas ņemts saskaņā ar tabulu. 34 *), izņemot šuves, kurās spēks darbojas visā šuvē;

e) pārklāšanās izmēram jābūt vismaz 5 biezumiem no plānākā no metinātajiem elementiem;

f) metināto šuvju kāju izmēru attiecība parasti ir 1:1. Pie dažāda biezuma metināmajiem elementiem ir atļauts pieņemt šuves ar nevienādām kājiņām, savukārt plānākajam elementam blakus esošajai kājai jāatbilst 12.8. punkta a) apakšpunkta prasībām un blakus biezākajam elementam. - 12.8.punkta b) prasības;

g) konstrukcijās, kas uztver dinamiskās un vibrācijas slodzes, kā arī tajās, kas būvētas klimatiskajos apgabalos I 1, I 2, II 2 un II 3, šuves jāveic ar vienmērīgu pāreju uz parasto metālu, ja tas ir pamatots ar aprēķinu izturība vai spēks, ņemot vērā trauslo iznīcināšanu.

38. tabula*

Savienojuma veids		tērauda tecēšanas robeža,	Minimālās kāju šuves kf, mm, ar biezāku metināto elementu biezumu t, mm
		MPa (kgf/cm2)	4– 6	6– 10	11– 16	17– 22	23– 32	33– 40	41– 80
Tavrovoe ar diviem simtiem
priekšējā stūra šuves; pārklājas -		St. 430 (4400)
precīzs un leņķisks	Automātiski un
	pusautomātiskais	St. 430 (4400)
Tavrovoe ar
vienpusējās filejas šuves	Automātiska un pusautomātiska
Piezīmes: 1. Konstrukcijās, kas izgatavotas no tērauda, ​​kura tecēšanas robeža ir lielāka par 530 MPa (5400 kgf / cm 2), kā arī no visiem tēraudiem, kuru elementa biezums ir lielāks par 80 mm, minimālās filejas metināšanas kājas tiek pieņemtas saskaņā ar īpašas specifikācijas. 2. 4. grupas konstrukcijās minimālās vienpusējo šuvju kājiņas jāsamazina par 1 mm ar metināto elementu biezumu līdz 40 mm ieskaitot. un 2 mm – ar elementu biezumu virs 40 mm.

12,9*. Metināto I-siju stiprinājumu, diafragmu un lentu piestiprināšanai saskaņā ar paragrāfiem. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 un 4.grupas konstrukcijas, atļauts izmantot vienpusējās filejas šuves, kuru kājas kf jāņem saskaņā ar aprēķinu, bet ne mazāk par tabulā norādītajiem. 38*.

Šo vienpusējo šuvju izmantošana nav atļauta konstrukcijās:

darbojas vidēji agresīvā un ļoti agresīvā vidē (klasifikācija pēc SNiP būvkonstrukciju aizsardzībai no korozijas);

uzcelts I 1 , I 2 , II 2 un II 3 klimatiskajos reģionos .

12.10. Projektētajām un konstrukcijas šuvēm projektā jānorāda metināšanas veids, elektrodi vai metināšanas stieple un metinājuma novietojums metināšanas laikā.

12.11. Lokšņu detaļu metinātie sadursavienojumi parasti ir jāiztaisno taisni ar pilnu iespiešanos un izmantojot svina plāksnes.

Uzstādīšanas apstākļos ir pieļaujama vienpusēja metināšana ar sakņu metināšanu un atlikušās tērauda pamatnes metināšanu.

12.12. Kombinēto savienojumu izmantošana, kurā daļa spēka tiek uztverta ar metinātām šuvēm, un daļa – skrūves, nav atļauts.

12.13. Intermitējošu šuvju, kā arī elektrisko kniežu izmantošana, veicot manuālu metināšanu ar iepriekšēju caurumu urbšanu, ir atļauta tikai 4. grupas konstrukcijās.

Skrūvju savienojumi un savienojumi uz augstas stiprības skrūvēm

12.14. Caurumi tērauda konstrukciju detaļās jāizveido saskaņā ar SNiP prasībām saskaņā ar noteikumiem par metāla konstrukciju darbu izgatavošanu un pieņemšanu.

12.15*. A precizitātes klases bultskrūves jāizmanto savienojumiem, kuros samontētajos elementos tiek izurbti urbumi līdz projektētajam diametram vai atsevišķos elementos un detaļās gar vadītājiem, atsevišķās daļās izurbti vai iedzīti mazākā diametrā, kam seko rīvēšana līdz projektētajam diametram samontētā veidā. elementi.

B un C precizitātes klases skrūves daudzskrūvju savienojumos jāizmanto tērauda konstrukcijām ar tecēšanas robežu līdz 380 MPa (3900 kgf / cm 2).

12.16. Elementus mezglā var fiksēt ar vienu skrūvi.

12.17. Savienojumos, kuros šīs skrūves darbojas ar bīdi, nav atļauts izmantot bultskrūves ar dažāda diametra sekcijām visā nesagrieztās daļas garumā.

12.18*. Zem skrūvju uzgriežņiem jāuzstāda apaļas paplāksnes saskaņā ar GOST 11371 – 78*, zem uzgriežņiem un augstas stiprības skrūvju galvām, paplāksnes jāuzstāda saskaņā ar *. Augstas stiprības skrūvēm * ar palielinātu galviņu un uzgriežņu izmēru un cauruma un skrūves nominālo diametru atšķirību, kas nepārsniedz 3 mm, un konstrukcijām, kas izgatavotas no tērauda ar stiepes izturību vismaz 440 MPa (4500 kgf) / cm 2), nepārsniedzot 4 mm, zem uzgriežņa ir atļauts uzstādīt vienu paplāksni.

Bīdes skrūves vītne nedrīkst būt lielāka par pusi no elementa, kas atrodas blakus uzgrieznim, biezuma vai lielāka par 5 mm, izņemot konstrukcijas konstrukcijas, elektropārvades torņus un atvērtas sadales iekārtas un transporta kontaktlīnijas, kur vītnei jābūt ārpusē. savienoto elementu pakete.

12.19*. Skrūves (ieskaitot augstas stiprības) jānovieto saskaņā ar tabulu. 39.

39. tabula

Attāluma raksturlielums	Skrūvju atstatums
1. Attālumi starp skrūvju centriem jebkurā virzienā: a) minimums
b) maksimālais galējās rindās, ja nav robežu stūru spriegumā un saspiešanā	8.d vai 12 t
c) maksimālais vidējās rindās, kā arī ārējās rindās robežu stūru klātbūtnē:
spriedzē	16d vai 24 t
zem kompresijas	12.d vai 18 t
2. Attālumi no skrūves centra līdz elementa malai:
a) minimālā piepūle
b) tas pats, visā pūliņā:
ar nogrieztām malām
ar slīdošām malām
c) maksimums	4d vai 8 t
d) minimālais augstas stiprības skrūvēm ar jebkuru malu un jebkuru spēka virzienu
* Savienotajos elementos, kas izgatavoti no tērauda un kuru tecēšanas robeža ir lielāka par 380 MPa (3900 kgf / cm 2), minimālajam attālumam starp skrūvēm jābūt vienādam ar 3 d. 39. tabulā pieņemtie apzīmējumi: d - skrūves atveres diametrs; t ir plānākā ārējā elementa biezums. Piezīme. Savienotajos elementos, kas izgatavoti no tērauda ar tecēšanas robežu līdz 380 MPa (3900 kgf / cm 2), ir atļauts samazināt attālumu no skrūves centra līdz elementa malai gar spēku un minimālo attālumu starp bultskrūvju centriem aprēķina gadījumos, ņemot vērā attiecīgos savienojumu ekspluatācijas apstākļu koeficientus saskaņā ar punktiem. 11.7* un 15.14*.

Savienojuma skrūves, kā likums, jānovieto maksimāli attālumos, savienojumos un mezglos, skrūves jānovieto minimālos attālumos.

Novietojot bultskrūves šaha galdiņa veidā, ir jāņem vismaz attālums starp to centriem gar spēku a + 1,5d, kur a - attālums starp rindām pāri spēkam, d ir skrūves cauruma diametrs. Izmantojot šo izvietojumu, elementa sadaļa A n tiek noteikts, ņemot vērā tā vājināšanos ar caurumiem, kas atrodas tikai vienā posmā pāri spēkam (nevis pa "zigzagu").

Piestiprinot stūri ar vienu plauktu, bedre, kas atrodas vistālāk no tā gala, jānovieto pie riska, kas ir vistuvāk dibenam.

12.20*. Savienojumos ar A, B un C precizitātes klases skrūvēm (izņemot sekundāro konstrukciju stiprinājumus un savienojumus uz augstas stiprības skrūvēm) jāveic pasākumi pret uzgriežņu atskrūvēšanu (iestatīšanas atsperu paplāksnes vai pretuzgriežņi).

13. Papildu prasības ražošanas ēku un būvju projektēšanai 1

Konstrukciju relatīvās izlieces un novirzes

13.1*. Konstrukcijas elementu novirzes un nobīdes nedrīkst pārsniegt SNiP noteiktās robežvērtības slodzēm un triecieniem.

Tab. 40* ir izslēgts.

13.2– 13.4 un 41. tabula* ir izslēgti.

1 Atļauts piemērot cita veida ēkām un būvēm.

Attālumi starp izplešanās šuvēm

13.5. Lielākie attālumi starp vienstāvu ēku un būvju tērauda karkasu izplešanās šuvēm jāņem saskaņā ar tabulu. 42.

Ja pārsniedz vairāk nekā 5% no tabulā norādītajām. 42 attālumos, kā arī ar sienu vai citu konstrukciju rāmja stingrības palielināšanos, aprēķinos jāņem vērā klimatiskās temperatūras ietekme, konstrukciju neelastīgās deformācijas un mezglu atbilstība.

42. tabula

	Lielākie attālumi, m
	izplešanās šuves				no izplešanās šuves vai ēkas gala līdz tuvākās asij
Ēkas īpašības un iekārtas	bloka garumā (gar ēku)		pēc bloka platuma		vertikālais savienojums
	būvniecības klimatiskajās zonās
		I 1 , I 2 , II 2 un II 3	visi, izņemot I 1 , I 2 , II 2 un II 3	I 1 , I 2 , II 2 un II 3	visi, izņemot I 1 , I 2 , II 2 un II 3	I 1 , I 2 , II 2 un II 3
Apsildāmas ēkas
Neapsildāmas ēkas un karstie veikali
Atvērt estakādes			–	–
Piezīme. Ja starp ēkas vai būves izplešanās šuvēm ir divi vertikāli savienojumi, attālums starp pēdējiem asīs nedrīkst pārsniegt: ēkām – 40– 50 m un atklātām estakādēm – 25- 30 m, savukārt ēkām un būvēm, kas uzceltas I 1, I 2, II 2 un II 3 klimatiskajos reģionos, jāņem mazākais no norādītajiem attālumiem.

Saimniecības un strukturālie

pārklājuma plātnes

13.6. Kopņu un konstrukciju stieņu asīm parasti jābūt centrētām visos mezglos. Stieņu centrēšana jāveic metinātās kopnēs atbilstoši sekciju smaguma centriem (ar noapaļošanu līdz 5 mm) un pieskrūvētās - atbilstoši dibenam tuvāko stūru riskiem.

Kopņu akordu asu nobīdi, mainot posmus, var neņemt vērā, ja tas nepārsniedz 1,5% no hordas augstuma.

Ekscentricitātes klātbūtnē mezglos, kopņu un konstrukciju elementi jāaprēķina, ņemot vērā atbilstošos lieces momentus.

Ja slodzes tiek pieliktas ārpus kopņu mezgliem, akordiem jābūt konstruētiem garenisko spēku un lieces momentu kombinētai darbībai.

13.7. Ja jumta kopnes ir garākas par 36 m, ir jānodrošina konstrukcijas pacēlājs, kas vienāds ar novirzi no pastāvīgām un ilgstošām slodzēm. Plakaniem jumtiem konstrukcijas pacelšana jānodrošina neatkarīgi no laiduma, ņemot to vienādu ar novirzi no kopējās standarta slodzes plus 1/200 no laiduma.

13.8. Aprēķinot kopnes ar elementiem no stūriem vai tējām, elementu savienojumus kopņu mezglos var uzskatīt par eņģēm. Ar I-siju, H-veida un cauruļveida elementu sekcijām kopņu aprēķins pēc šarnīra shēmas ir atļauts, ja sekcijas augstuma attiecība pret elementu garumu nepārsniedz: 1/10 - būvēm, ko ekspluatē visos klimatiskajos reģionos, izņemot I 1, I 2, II 2 un II 3; 1/15 – I 1 , I 2 , II 2 un II 3 reģionos.

Ja šīs attiecības tiek pārsniegtas, jāņem vērā elementu papildu lieces momenti mezglu stingrības dēļ. Kopņu mezglu stingrību atļauts ņemt vērā ar aptuvenām metodēm; aksiālos spēkus ir atļauts noteikt saskaņā ar šarnīra shēmu.

13,9*. Attālums starp režģa elementu malām un siksnu metināto kopņu ar eļļām mezglos jāņem vismaz a = 6t – 20 mm, bet ne vairāk kā 80 mm (šeit t – rievas biezums, mm).

Starp kopņu jostu savienoto elementu galiem jāatstāj vismaz 50 mm atstarpe, kas pārklāta ar pārklājumiem.

Metinātās šuves, kas piestiprina kopņu režģa elementus pie izciļņiem, jānovieto līdz elementa galam 20 mm garumā.

13.10. Kopņu mezglos ar siksnām, kas izgatavotas no T veida sijām, I veida sijām un atsevišķiem stūriem, izciļņu nostiprināšana pie lentes plauktiem no gala līdz galam jāveic ar iespiešanos cauri visam ķīļa biezumam. 1. grupas konstrukcijās, kā arī tajos, kas tiek darbināti I 1, I 2, II 2 un II 3 klimatiskajos apgabalos, mezglu izciļņu savienošana ar jostām jāveic saskaņā ar poz. 7 tabula 83*.

kolonnas

13.11. Caurspīdīgo kolonnu ar režģiem divās plaknēs sūtīšanas elementi jāpastiprina ar diafragmām, kas atrodas sūtīšanas elementa galos.

Caurspīdīgās kolonnās ar savienojošo režģi tajā pašā plaknē diafragmām jāatrodas vismaz 4 m attālumā viena no otras.

13.12*. Centrāli saspiestās kolonnās un statnēs ar vienpusējām jostu šuvēm saskaņā ar 12.9. punktu * breketu, siju, statņu un citu elementu stiprinājuma vietās spēka pārneses zonā jāizmanto divpusējas jostas šuves, kas sniedzas ārpus kontūrām. pievienotā elementa (mezgla) garumā par 30 kf no katras puses.

13.13. Failu metinājuma šuves, kas savieno savienojošā režģa izciļņus pie pārklāšanās kolonnām, jāpiešķir saskaņā ar aprēķinu un jānovieto abās kronšteina pusēs gar kolonnu atsevišķu sekciju veidā šaha galdiņa veidā, savukārt attālums starp šādu galu galiem. šuvju biezums nedrīkst pārsniegt 15.

Konstrukcijās, kas uzceltas I 1, I 2, II 2 un II 3 klimatiskajos apgabalos, kā arī izmantojot manuālo loka metināšanu, šuvēm jābūt nepārtrauktām visā rievas garumā.

13.14. Kolonnu montāžas savienojumi jāveic ar frēzētiem galiem, sadurmetinātiem, uz pārklājumiem ar metinātām šuvēm vai skrūvēm, ieskaitot augstas stiprības. Metinot pārklājumus, šuves nedrīkst pievilkt līdz savienojumam par 30 mm katrā pusē. Ir atļauts izmantot atloku savienojumus ar spiedes spēku pārnešanu caur ciešu pieskārienu un stiepes - skrūves.

Savienojumi

13.15. Katrā ēkas temperatūras blokā jānodrošina neatkarīga pieslēgumu sistēma.

13.16. Celtņa siju un kopņu, kuru laidums ir lielāks par 12 m, apakšējās akordas jāpastiprina ar horizontālām stiprinājumiem.

13.17. Vertikālie savienojumi starp galvenajām kolonnām zem celtņa siju līmeņa ar divu zaru kolonnām jāatrodas katras kolonnas atzaru plaknē.

Divu zaru savienojumu atzari, kā likums, ir savstarpēji jāsavieno ar savienojošiem režģiem.

13.18. Šķērsvirziena horizontālie savienojumi jānodrošina jumta kopņu augšējo vai apakšējo akordu līmenī katrā ēkas laidumā gar temperatūras bloku galiem. Ja temperatūras bloka garums ir lielāks par 144 m, ir jānodrošina starpposma šķērsvirziena horizontālie balsti.

Spāru kopnes, kas neatrodas tieši blakus šķērseniskām stiprinājumiem, ir jānostiprina ar starplikām un strijām šo stiprinājumu atrašanās vietas plaknē.

Šķērssaišu vietās jānodrošina vertikālas saites starp kopnēm.

Ja augšējo akordu līmenī ir jumta cietais disks, ir jānodrošina noņemamas inventāra saites, lai izlīdzinātu konstrukcijas un nodrošinātu to stabilitāti uzstādīšanas laikā.

I 1, I 2, II 2 un II 3 klimatiskajos apgabalos ekspluatēto ēku un būvju pārklājumos, kā likums, ir jānodrošina vertikālas saites (papildus parasti izmantotajām) katra laiduma vidū visā ēkā. .

13.19*. Gar galējās kolonnu rindas ēkās ar 6K darba režīmu grupu celtņiem jānodrošina gareniskie horizontālie savienojumi jumta kopņu apakšējo akordu plaknē. - 8K by ; pārsegumos ar kopņu kopnēm; viena un divu laidumu ēkās ar paceļamajiem celtņiem ar celtspēju 10 tonnas vai vairāk un ar kopņu konstrukciju apakšas atzīmi virs 18 m – neatkarīgi no celtņu celtspējas.

Ēkās ar vairāk nekā trim laidumiem horizontālās garensaites jāizvieto arī gar vidējām kolonnu rindām vismaz caur laidumu ēkās ar 6K darbības režīma grupu celtņiem. – 8K vairāk nekā divus laidumus citās ēkās.

13.20. Horizontālie savienojumi gar konveijera galeriju šķelto kopņu augšējo un apakšējo akordu jāprojektē katram laidumam atsevišķi.

13.21. Izmantojot pārklājuma saišu šķērsrežģi, aprēķins ir atļauts pēc nosacītas shēmas, pieņemot, ka breketes uztver tikai stiepes spēkus.

Nosakot spēkus savienojumu elementos, kopņu akordu saspiešana, kā likums, nav jāņem vērā.

13.22. Uzstādot membrānas klāju kopņu apakšējo akordu plaknē, ir atļauts ņemt vērā membrānas darbību.

13.23. Piekaramajās ietvēs ar plakanām gultņu sistēmām (divzonu, lieces-cieto stieņu utt.) starp gultņu sistēmām jānodrošina vertikāli un horizontāli savienojumi.

sijas

13.24. Lokšņu komplektu izmantošana metināto I veida siju auklām parasti nav atļauta.

Siju akordiem uz augstas stiprības skrūvēm ir atļauts izmantot iepakojumus, kas sastāv ne vairāk kā no trim loksnēm, savukārt vidukļa stūru laukumam jābūt vienādam ar vismaz 30% no visa hordas laukuma. .

13.25. Metināto siju siksnu šuvēm, kā arī šuvēm, kas piestiprina sijas galvenajai sekcijai palīgelementus (piemēram, stingrākļus), jābūt nepārtrauktām.

13.26. Izmantojot vienpusējas lentes metinājuma šuves metinātās I veida sijās, kas nes statisku slodzi, jāievēro šādas prasības:

projektētā slodze jāpieliek simetriski attiecībā pret sijas šķērsgriezumu;

ir jānodrošina saspiestā sijas hordas stabilitāte saskaņā ar 5.16*, a) punktu;

vietās, kur koncentrētas slodzes tiek pieliktas sijas akordam, tai skaitā slodzes no rievotām dzelzsbetona plātnēm, jāuzstāda šķērsvirziena stiprinājumi.

Karkasa konstrukciju šķērsstieņos pie atbalsta mezgliem jāizmanto divpusējas jostas šuves.

Sijās, kas aprēķinātas saskaņā ar punktu prasībām. 5,18* - 5.23 no šiem standartiem, nav atļauts izmantot vienpusējas vidukļa šuves.

13.27. Metināto siju stiprinājumi jānoņem no sienu šuvēm vismaz 10 sienu biezumu attālumā. Sijas stieples saduršuvju krustpunktā ar garenvirziena stingrību šuves, kas piestiprina ribu pie stieples, nedrīkst pagarināt līdz saduršuvei par 40 mm.

13.28. 2. grupas konstrukciju metinātajās I-sijās - 4, kā likums, jāizmanto vienpusēji stingrības stiprinājumi ar to atrašanās vietu vienā sijas pusē.

Sijās ar vienpusējām vidukļa šuvēm stingrības elementi jāatrodas sliedes pusē, kas ir pretēja vienpusējo vidukļa šuvju atrašanās vietai.

Celtņa sijas

13.29. Celtņa siju stiprības analīze jāveic saskaņā ar 5.17. punkta prasībām attiecībā uz vertikālo un horizontālo slodžu ietekmi.

13.30*. Celtņa siju sienu stiprības aprēķins (izņemot sijas, kas aprēķinātas pēc izturības, 7K darba režīmu grupu celtņiem metalurģijas ražošanas cehos un 8K saskaņā ar ) jāveic pēc formulas (33), kurā, aprēķinot sekcijas uz vienlaidu siju balstiem, koeficienta 1 vietā 15 jāņem koeficients 1.3.

13.31. Celtņa siju stabilitātes aprēķini jāveic saskaņā ar 5.15. punktu.

13.32. Celtņa siju sienu un lentes lokšņu stabilitātes pārbaude jāveic saskaņā ar Sec. 7 no šiem noteikumiem.

13.33*. Celtņa sijas ir jāaprēķina attiecībā uz izturību saskaņā ar 2. punktu. 9 no šiem standartiem, vienlaikus ņemot vērā a = 0,77 ar 7K darba režīmu grupu celtņiem (metalurģijas ražošanas cehos) un 8K saskaņā ar un a = 1,1 citos gadījumos.

Celtņu sijām darba režīmu grupu celtņiem 7K (metalurģijas rūpnīcās) un 8K gar sienām papildus jāaprēķina stiprība saskaņā ar 13.34* punktu un izturība saskaņā ar 13.35* punktu.

Attiecīgi lieces moments un šķērsspēks sijas griezumā no projektētās slodzes;

g f 1 - vertikālās koncentrētās slodzes pieauguma koeficients uz atsevišķa celtņa riteņa, kas ņemts saskaņā ar SNiP prasībām slodzēm un triecieniem;

F - celtņa riteņa projektētais spiediens, neņemot vērā dinamisko faktoru;

pa kreisi - nosacīts garums, ko nosaka pēc formulas

kur ar - pieņemtais koeficients metinātām un velmētām sijām 3,25, sijām uz augstas stiprības skrūvēm – 4,5;

J 1f - sliedes un celtņa sliedes akorda pašu inerces momentu summa vai sliedes un hordas kopējais inerces moments, ja sliede tiek metināta ar šuvēm, kas nodrošina sliedes un sliedes kopīgu darbību. akords;

M t - vietējais griezes moments, ko nosaka pēc formulas

M t = Fe + 0,75 Q t h r, (147)

kur e - nosacītā ekscentricitāte, kas vienāda ar 15 mm;

Q t - šķērsvirziena projektētā horizontālā slodze, ko izraisa gaisvadu celtņa izkropļojumi un celtņa sliežu ceļu neparalēlitāte, kas ņemta saskaņā ar SNiP prasībām attiecībā uz slodzēm un triecieniem;

st – celtņa sliedes augstums;

ir pašu sliedes un jostas vērpes inerces momentu summa, kur t f un b f ir attiecīgi sijas augšējās (saspiestās) hordas biezums un platums.

Visi spriegumi formulās (141) – (145)* jāņem ar plus zīmi.

13.35*. Saliktā celtņa sijas sienas augšējās zonas izturības aprēķins jāveic pēc formulas

kur Rn - projektētā noguruma pretestība visiem tēraudiem, kas ņemti vienādi, attiecīgi, metinātajām sijām un augstas stiprības skrūvēm: Rn \u003d 75 MPa (765 kgf / cm 2) un 95 MPa (930 kgf / cm 2) sienas saspiestajai augšējai zonai (sijas laiduma daļa); Rn \u003d 65 MPa (665 kgf / cm 2) un 89 MPa (875 kgf / cm 2) sienas nospriegotajai augšējai zonai (nepārtrauktu siju atbalsta sekcijas).

Sprieguma vērtības formulā (148) jānosaka saskaņā ar 13.34 * punktu no celtņa slodzēm, kas noteiktas saskaņā ar SNiP prasībām slodzēm un efektiem.

Augšējās vidukļa šuves celtņu sijās 7K (metalurģijas ražošanas cehos) un 8K by darba režīmu grupu celtņiem ir jāizveido ar iespiešanos visā sienas biezumā.

13.36. Celtņa siju un darba platformu siju izstiepto akordu brīvās malas, kas tieši uztver ritošā sastāva slodzi, ir jāvelmē, jāēvelē vai jāsagriež ar mašīnu skābekļa vai plazmas loka griešanu.

13.37*. Celtņa siju stingrību izmēriem jāatbilst 7.10.punkta prasībām, savukārt abpusējās ribas izvirzītās daļas platumam jābūt vismaz 90 mm. Divpusējos šķērseniskos stingrības elementus nedrīkst piemetināt pie sijas akordiem. Stiprinājumu galiem jābūt cieši piestiprinātiem pie sijas augšējās hordas; tajā pašā laikā sijās zem 7K (metalurģijas ražošanas cehos) un 8K darba režīmu grupu celtņiem ir jāplāno augšējai jostai blakus esošie gali.

Darbības režīmu grupu celtņu sijās 1K - 5K, atļauts izmantot vienpusējos šķērseniskos stiprinājumus ar to piemetināšanu pie sienas un augšējo akordu un novietojumu saskaņā ar 13.28.punktu.

13.38. Celtņa sliežu (viensliežu) piekares siju stiprības aprēķins jāveic, ņemot vērā lokālos normālos spriegumus celtņa riteņa spiediena pielikšanas vietā, kas vērsta gar un pāri sijas asij.

Lokšņu struktūras

13.39. Korpusu šķērsenisko stingrību kontūra jāveido slēgta.

13.40. Koncentrētu slodžu pārnešana uz lokšņu konstrukcijām, kā likums, būtu jānodrošina ar stingrības stiprinājumiem.

13.41. Vietās, kur tiek savienoti dažādu formu čaumalas, parasti ir jāizmanto gludas pārejas, lai samazinātu lokālos spriegumus.

13.42. Visas sadurmetināšanas šuves jānodrošina vai nu ar abpusēju metināšanu, vai ar vienpusēju metināšanu ar saknes vai pamatmetināšanu.

Projektā jānorāda nepieciešamība nodrošināt to konstrukciju savienojumu hermētiskumu, kurās šī hermētiskums ir nepieciešams.

13.43. Lokšņu konstrukcijās, kā likums, jāizmanto sadurmetinātie savienojumi. Lokšņu šuves, kuru biezums ir 5 mm vai mazāk, kā arī lauka šuves var pārklāties.

13.44. Projektējot lokšņu konstrukcijas, ir jāparedz rūpnieciskas metodes to izgatavošanai un uzstādīšanai, izmantojot:

liela izmēra loksnes un lentes;

velmēšanas metode, sagatavju izgatavošana čaulu veidā utt.;

griešana, nodrošinot vismazāko atkritumu daudzumu;

automātiskā metināšana;

uzstādīšanas laikā veikto metināšanas šuvju minimālais skaits.

13.45. Projektējot taisnstūrveida vai kvadrātveida plakanu membrānu izteiksmē, atbalsta kontūru stūros, kā likums, jāizmanto vienmērīga kontūras elementu konjugācija. Membrānas konstrukcijām, kā likums, jāizmanto tēraudi ar paaugstinātu izturību pret koroziju.

Montāžas stiprinājumi

13.46*. Ēku konstrukciju un būvju stiprinājumi ar celtņa sijām, kas aprēķinātas pēc izturības, kā arī dzelzceļa vilcienu konstrukciju stiprinājumi jāveic uz metināšanas vai augstas stiprības skrūvēm.

Šo konstrukciju lauka savienojumos var izmantot B un C precizitātes klases skrūves:

stiegrojumu stiprināšanai laternas konstrukcijas elementi, saites gar kopņu augšējiem akordiem (ja ir saites gar apakšējām hornām vai stingrs jumts), vertikālās saites gar kopnēm un laternām, kā arī fachwerk elementi;

saišu stiprināšanai gar kopņu apakšējiem akordiem stingra jumta klātbūtnē (dzelzsbetona vai stiegrotas plātnes no šūnbetona, tērauda profilētas grīdas utt.);

kopņu un kopņu stiprināšanai pie kolonnām un kopņu kopņu stiprināšanai pie kopņu kopnēm ar nosacījumu, ka vertikālais atbalsta spiediens tiek pārnests caur galdu;

šķelto celtņa siju piestiprināšanai viena pie otras, kā arī to apakšējās hordas piestiprināšanai pie kolonnām, kurām nav piestiprināti vertikālie savienojumi;

dinamiskām slodzēm nepakļautu darba platformu siju nostiprināšanai;

sekundāro konstrukciju stiprināšanai.

14. Papildu prasības dzīvojamo un sabiedrisko ēku un būvju projektēšanai

Karkasa ēkas

14.1- 14.3 un cilne. 43 ir izslēgti.

14.4*. Lieces momentu pārdalīšanai rāmju sistēmu elementos atļauts izmantot tērauda plāksnes šķērsstieņu savienojumos ar kolonnām, strādājot plastmasas stadijā.

Oderēm jābūt izgatavotām no tērauda ar tecēšanas robežu līdz 345 MPa (3500 kgf / cm 2).

Spēki spilventiņos jānosaka pie minimālās tecēšanas robežas s y, min = Ryn un maksimālā tecēšanas robeža s y,maks = Ryn+ 100 MPa (1000 kgf / cm 2).

Plastmasas stadijā strādājošām oderēm jābūt ar ēvelētām vai frēzētām gareniskām malām.

Piekaramie vāki

14.5. Kvēldiega konstrukcijām parasti jāizmanto virves, dzīslas un augstas stiprības stieple. noma ir atļauta.

14.6. Piekārtā seguma jumtam, kā likums, jāatrodas tieši uz gultņu vītnēm un jāatkārto to veidotā forma. Ir atļauts pacelt jumtu virs vītnēm, balstoties uz īpašu virsbūvi, vai pakārt to no apakšas uz vītnēm. Šajā gadījumā jumta forma var atšķirties no nokareno diegu formas.

14.7. Atbalsta kontūru kontūras jāpiešķir, ņemot vērā spiediena līknes no spēkiem, kas tām piestiprinātas vītnēs projektētās slodzēs.

14.8. Jāpaļaujas uz piekārtiem jumtiem, lai nodrošinātu formas stabilitāti pret īslaicīgām slodzēm, tostarp no vēja nosūkšanas, kam jānodrošina pieņemtās jumta konstrukcijas hermētiskumu. Šajā gadījumā ir jāpārbauda pārklājuma izliekuma izmaiņas divos virzienos - gar un pāri pavedieniem. Nepieciešamā stabilitāte tiek panākta ar konstruktīvu pasākumu palīdzību: palielinot vītnes spriegojumu pārklājuma svara dēļ vai nospriegojot; īpašas stabilizējošas struktūras izveide; lieces stingru diegu izmantošana; diegu un jumta plātņu sistēmas pārveidošana vienotā struktūrā.

14.9. Vītnes šķērsgriezums jāaprēķina pēc lielākā spēka, kas rodas pie projektētās slodzes, ņemot vērā izmaiņas norādītajā pārklājuma ģeometrijā. Tīklu sistēmās papildus jāpārbauda vītnes šķērsgriezums, lai noteiktu spēku, ko rada dzīvas slodzes darbība, kas atrodas tikai gar šo pavedienu.

14.10. Vītņu vertikālās un horizontālās kustības un tajās esošie spēki jānosaka, ņemot vērā pārklājuma konstrukciju nelinearitāti.

14.11. Virvju vītņu un to stiprinājumu ekspluatācijas apstākļu koeficienti jāņem saskaņā ar 2. punktu. 16. Stabilizējošām virvēm, ja tās nav balsta cilpas pufi, servisa koeficients g c = 1.

14.12. Vītņu atbalsta mezgli no velmētiem profiliem parasti ir jāizgatavo ar eņģēm.

piecpadsmit*. Papildu prasības gaisvadu elektrolīniju, atvērto sadales iekārtu konstrukciju un transporta kontakttīklu līniju balstu projektēšanai

15.1*. Gaisvadu elektropārvades līniju (VL) un atvērto sadales iekārtu (OSG) un transporta kontakttīklu (CS) konstrukciju balstiem parasti jāizmanto tēraudi saskaņā ar tabulu. 50* (izņemot tēraudus С390, С390К, С440, С590, С590К) un tab. 51, a.

15.2*. A, B un C precizitātes klases bultskrūves gaisvadu līniju balstiem un āra sadales iekārtu konstrukcijām līdz 100 m augstumā jāņem kā konstrukcijām, kas nav paredzētas izturīgām, un balstiem, kas ir augstāki par 100 m - kā konstrukcijām, kas paredzētas izturībai.

15.3. Lietās daļas jāprojektē no II un III lējumu grupas oglekļa tērauda markas 35L un 45L saskaņā ar GOST 977 – 75*.

15.4*. Aprēķinot gaisvadu līniju balstus un āra sadales iekārtu un CS konstrukcijas, darba apstākļu koeficienti, kas noteikti ar Sec. 4* un 11, kā arī saskaņā ar tabulu. 44*, 15.14.* punkts un precizējums 4* no šiem standartiem.

Atbalsta elementu stiprības aprēķins, izņemot sekciju aprēķinus spriegoto elementu stiprinājuma vietās no atsevišķiem stūriem, kas piestiprināti ar vienu plauktu ar skrūvēm, saskaņā ar 5.2. punktu nav atļauts.

44. tabula*

Strukturālie elementi	Darba apstākļu koeficienti g ar
1. Saspiestas jostas no atsevišķiem brīvi stāvošu balstu statīvu stūriem pirmajos divos paneļos no kurpes mezglu savienojumos
a) metināšana
b) uz skrūvēm
2. Plakano režģu saspiestie elementi šķērso no atsevišķiem vienāda plaukta stūriem, kas piestiprināti ar vienu plauktu (21. att.):
a) jostas, kas piestiprinātas pie atbalsta staba tieši ar divām vai vairākām skrūvēm
b) jostas, kas piestiprinātas pie atbalsta staba ar vienu skrūvi vai caur sprādzi
c) lencēm un statņiem
3. Puiši no tērauda trosēm un augstas stiprības stiepļu kūļiem:
a) starpbalstiem normālos darbības režīmos
b) enkura, enkura leņķa un stūra balstiem:
normālos ekspluatācijas apstākļos
avārijas režīmā
Piezīme: Tabulā norādītie darba apstākļu koeficienti neattiecas uz elementu savienojumiem mezglos.