Saada oma head tööd teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

postitatud http:// www. kõike head. et/

Navoi kaevandus- ja metallurgiakombinaat

Navoi Riiklik Kaevandusinstituut

Keemia- ja metallurgiateaduskond

Metallurgia osakond

Selgitav märkus

viimase kvalifikatsioonitöö eest

teemal: "Volframi-molübdeeni maagi töötlemise tehnoloogia valik, põhjendus ja arvutamine"

Lõpetaja: K. Saifiddinov

Navoi-2014

• Sissejuhatus
• 1. Üldteave volframimaakide rikastamise meetodite kohta
• 2. Molübdeeni-volframimaakide rikastamine
• 2. Tehnoloogia osa
• 2.1 Purustusskeemi arvutamine koos seadmete valikuga
• 2.2 Lihvimisskeemi arvutamine
• 2.3 SAG-veskite valik ja arvutamine
• Kasutatud kirjanduse loetelu

Sissejuhatus

Mineraalid on rahvamajanduse aluseks ning pole ühtegi tööstusharu, kus mineraale või nende töötlemise saadusi ei kasutataks.

Paljude Usbekistani maardlate olulised maavaravarud võimaldavad ehitada suuri kõrgelt mehhaniseeritud kaevandus- ja töötlemis- ning metallurgiaettevõtteid, mis kaevandavad ja töötlevad sadu miljoneid tonne kõrgete tehniliste ja majanduslike näitajatega mineraale.

Kaevandustööstus tegeleb tahkete mineraalidega, millest on tehnika praeguse seisuga soovitav kaevandada metalle või muid mineraalseid aineid. Maavarade maardlate arendamise peamised tingimused on suurendada nende eraldamist soolestikust ja integreeritud kasutamist. Selle põhjuseks on:

- märkimisväärsed materjali- ja tööjõukulud uute maardlate uurimisel ja tööstuslikul arendamisel;

- rahvamajanduse erinevate sektorite kasvav vajadus peaaegu kõigi maagi moodustavate mineraalsete komponentide järele;

- vajadus luua jäätmevaba tehnoloogia ja vältida seeläbi keskkonnareostust tootmisjäätmetega.

Nendel põhjustel ei määra maardla tööstusliku kasutamise võimalust mitte ainult maavara väärtus ja sisaldus, selle varud, geograafiline asukoht, kaevandamis- ja transporditingimused, muud majanduslikud ja poliitilised tegurid, vaid ka tõhusa maardla olemasolu. kaevandatud maakide töötlemise tehnoloogia.

1. Üldteave volframimaakide rikastamise meetodite kohta

Volframimaagid rikastatakse reeglina kahes etapis - esmane raskusjõu kontsentreerimine ja töötlemata kontsentraatide viimistlemine erinevate meetoditega, mis on seletatav madala volframisisaldusega töödeldud maakides (0,2 - 0,8% WO3) ja kõrgete kvaliteedinõuetega konditsioneeritud maakides. kontsentraatide (55–65% WO3) puhul on üldine rikastus umbes 300–600.

Volframiidi (hubneriidi ja ferberiidi) primaarsed maagid ja platserid sisaldavad tavaliselt mitmeid muid raskeid mineraale, mistõttu maakide esmasel gravitatsioonilisel rikastamisel kipuvad nad eraldama kollektiivseid kontsentraate, mis võivad sisaldada 5–20% WO3, aga ka kassiteriiti, tantaliit-kolumbiit, magnetiit, sulfiidid jne. Kollektiivsete kontsentraatide viimistlemisel on vaja saada konditsioneeritud monomineraalkontsentraate, mille jaoks sulfiidide flotatsioon või flotatsioon, magnetiidi magnetiline eraldamine nõrgas magnetväljas ja tugevamas - volframiit. kasutada. Maavarade eraldamiseks on võimalik kasutada elektrieraldust, gravitatsiooniga rikastamist laudadel, aheraine floteerimist ja muid mineraalide eraldamise protsesse, et valmiskontsentraadid vastaksid GOST-ide ja tehniliste kirjelduste nõuetele mitte ainult aluse sisalduse osas. metallist, aga ka kahjulike lisandite sisalduse poolest.

Võttes arvesse volframmineraalide suurt tihedust (6 - 7,5 g / cm 3 ), saab gravitatsioonilise rikastamise meetodeid edukalt kasutada rikastamisel jiggimismasinatel, kontsentreerimislaudadel, lukkudel, juga- ja kruviseparaatoritel jne. Väärtuslike mineraalide peenleviga , flotatsioon või gravitatsiooniprotsesside kombinatsioon flotatsiooniga. Võttes arvesse wolframiitmuda tekkimise võimalust gravitatsioonilisel rikastamisel, kasutatakse flotatsiooni abiprotsessina isegi jämedalt hajutatud volframiidimaakide rikastamisel volframi täielikumaks eraldamiseks limadest.

Kui maagis on suuri volframirikkaid volframitükke või suuri aherainetükke, saab lintkonveieritel sorteerida maagi osakeste suurusega 150 + 50 mm, et eraldada rikkalik tükiline kontsentraat või kivimitükid, mis vaesustavad maagi. rikastamiseks tarnitud maak.

Šeeliidimaakide rikastamisel kasutatakse ka gravitatsiooni, kuid kõige sagedamini gravitatsioonimeetodite kombinatsiooni flotatsiooni ja flotatsioonigravitatsiooniga või ainult flotatsiooniga.

Šeeliidimaakide sorteerimisel kasutatakse luminestsentsseadmeid. Skeeliit helendab ultraviolettkiirtega kiiritades ereda sinise valgusega, mis võimaldab eraldada scheeliidi tükke või aheraine tükke.

Scheelite on kergesti ujuv mineraal, mida iseloomustab suur mudamahutavus. Šeeliidi ekstraheerimine suureneb flotatsiooniga rikastamisega võrreldes gravitatsiooniga oluliselt, seetõttu on SRÜ riikides scheeliidimaakide rikastamisel nüüdseks kõikides tehastes flotatsiooni kasutatud.

Volframimaakide flotatsiooni käigus kerkib esile hulk keerulisi tehnoloogilisi probleeme, mis nõuavad õiget lahendust olenevalt materjali koostisest ja üksikute mineraalide kooslusest. Volframiidi, hübneriidi ja ferberiidi flotatsiooniprotsessis on raske eraldada neist raua, turmaliini ja teiste mineraalide oksiide ja hüdroksiide, mis sisaldavad nende flotatsiooniomadusi volframmineraalidega.

Scheeliidi flotatsiooni maakidest kaltsiumi sisaldavate mineraalidega (kaltsiit, fluoriit, apatiit jne) teostavad anioonsed rasvhapete kogujad, mis tagavad nende hea hõljuvuse scheeliidi ja teiste kaltsiumi sisaldavate mineraalide kaltsiumkatioonidega. Šeeliidi eraldamine kaltsiumi sisaldavatest mineraalidest on võimalik ainult selliste regulaatorite kasutamisel nagu vedel klaas, naatriumsilikofluoriid, sooda jne.

2. Molübdeeni-volframimaakide rikastamine

Tyrnyauzskajal Tehases on rikastatud Tyrnyauzi maardla molübdeen-volframimaagid, mis on materjali koostise poolest keerulised mitte ainult väga peene levikuga väärtuslike mineraalide, vaid ka nendega seotud mineraalide poolest. Maagi mineraalid - šeeliit (kümnendikud protsendist), molübdeniit (saja protsendid), powelliit, osaliselt ferrimolübdiit, kalkopüriit, vismutiin, pürrotiit, püriit, arsenopüriit. Mittemetallilised mineraalid - skarnid (50-70%), sarvkivid (21-48%), graniit (1-12%), marmor (0,4-2%), kvarts, fluoriit, kaltsiit, apatiit (3-10%) ja jne.

Maardla ülemises osas moodustavad 50–60% molübdeeni powelliit ja ferrimolübdiit, alumises osas väheneb nende sisaldus 10–20%. Scheelite sisaldab isomorfse lisandina molübdeeni. Pinnalt oksüdeerunud molübdeniidi osa kaetakse powelliidi kilega. Osa molübdeenist kasvab koos molübdosheeliidiga väga peeneks.

Rohkem kui 50% oksüdeeritud molübdeenist on seotud šeeliidiga powelliidi, Ca(W, Mo)O 4 tahke lahuse lagunemissaaduse kujul. Sarnaseid volframi ja molübdeeni vorme saab eraldada ainult kollektiivseks kontsentraadiks, millele järgneb hüdrometallurgilise meetodiga eraldamine.

Alates 1978. aastast on tehases täielikult rekonstrueeritud maagi ettevalmistamise skeem. Varem veeti maak pärast jämedat purustamist kaevanduses tehasesse kärudega õhuköisraudteega. Tehase purustusosakonnas purustati maak kuni -12 mm, laaditi maha punkritesse ja seejärel purustati ühes etapis suletud tsüklis töötavates kuulveskites kuni 60% klassist - 0,074 mm. .

Mekhanobri instituut ja tehas töötasid ühiselt välja uue maagi ettevalmistamise tehnoloogia, mis võeti kasutusele 1978. aasta augustis.

Maagi ettevalmistamise skeem näeb ette algse maagi jämedat purustamist kuni -350 mm, sõelumist vastavalt klassile 74 mm, iga klassi eraldi ladustamist punkrites, et täpsemalt kontrollida suurte ja väikeste maagiklasside tarnimist. isejahvatav veski.

Jämedalt purustatud maagi (-350 mm) isejahvatamine toimub "Cascade" tüüpi veskites läbimõõduga 7 m (MMS-70X X23) koos jämedateralise fraktsiooni täiendava jahvatusega kuni 62% klassist - 0,074 mm veskites MSHR-3600X5000, mis töötavad suletud tsüklis ühespiraalklassifikaatoritega 1KSN-3 ja paigutatakse uude hoonesse mäenõlvale umbes 2000 m kõrgusel merepinnast kaevanduse ja töötava tehase vahel.

Valmistoote tarnimine iselihvivast korpusest flotatsioonini toimub hüdraulilise transpordi abil. Hüdrotransporditrass on ainulaadne insenertehniline ehitis, mis tagab läga transportimise kõrguste vahega üle 600 m. See koosneb kahest torustikust läbimõõduga 630 mm, pikkusega 1750 m, mis on varustatud ummistuskaevudega läbimõõduga 1620 mm ja kõrgus 5 m (iga torujuhtme kohta 126 kaevu).

Hüdraulilise transpordisüsteemi kasutamine võimaldas likvideerida töötlemistehases kaubaköisraudtee tsehhi, kesk- ja peenpurustushoone ning veskid MShR-3200X2100. Tehase peahoones ehitati ja võeti kasutusele kaks peamist flotatsioonisektsiooni, uued šeeliit- ja molübdeenviimistluse osakonnad, vedelklaasi sulatuskoda ja tsirkulatsiooniveevarustussüsteemid. Karedate flotatsioonikontsentraatide ja vahede paksendav front on tänu 30 m läbimõõduga paksendajate paigaldamisele oluliselt laiendatud, mis võimaldab vähendada kadusid dreenide tihendamisega.

Äsja kasutusele võetud rajatised on varustatud kaasaegsete protsessijuhtimissüsteemide ja lokaalsete automaatikasüsteemidega. Niisiis töötab iselihvivas hoones M-6000 arvutitel põhinev automatiseeritud juhtimissüsteem otsejuhtimisrežiimis. Peahoones võeti kasutusele süsteem tselluloosi materjali koostise tsentraliseeritud juhtimiseks, kasutades röntgenspektrianalüsaatoreid KRF-17 ja KRF-18 koos arvutiga M-6000. Omandati proovide võtmise ja proovide (pneumaatilise postiga) kiirlaborisse tarnimise automatiseeritud süsteem, mida juhib arvutikompleks KM-2101 ja väljastatakse analüüsid teletüüpi.

Üks keerulisemaid töötlemisetappe - töötlemata scheeliidi kontsentraatide peenhäälestus vastavalt N. S. Petrovi meetodile - on varustatud automaatse juhtimis- ja juhtimissüsteemiga, mis võib töötada kas flotatsioonioperaatori "nõustaja" režiimis või režiimis protsessi otsejuhtimise režiim, summuti voolu reguleerimine (vedel klaas), tselluloosi tase puhastustoimingutes ja muud protsessi parameetrid.

Sulfiidmineraalide flotatsioonitsükkel on varustatud vase-molübdeeni flotatsioonitsüklis kollektori (butüülksantaat) ja supressori (naatriumsulfiid) automaatse juhtimis- ja doseerimissüsteemiga. Süsteemid kasutavad anduritena ioonselektiivseid elektroode.

Seoses tootmismahu suurenemisega läks tehas üle uute maakide sortide töötlemisele, mida eristab osa metallide väiksem sisaldus ja kõrgem oksüdatsiooniaste. See nõudis sulfiidoksüdeeritud maakide flotatsiooni reagendi režiimi parandamist. Eelkõige kasutati sulfiiditsüklis progressiivset tehnoloogilist lahendust - kahe aktiivse ja selektiivse vahukontsentraadi kombinatsiooni. Aktiivse vahuainena kasutatakse terpeenalkohole sisaldavaid reagente ja selektiivainena uut LS-reaktiivi, mis on välja töötatud mitmekomponentsete ja eelkõige Tyrnyauzi maakide rikastamiseks.

Oksüdeeritud mineraalide flotatsioonitsüklis rasvhapete kogujate abil kasutatakse madala molekulmassiga karboksüülhapetel põhinevaid modifikaatori reaktiivi intensiivistavaid lisandeid. Tsirkuleerivate vahede pulbi flotatsiooniomaduste parandamiseks on kasutusele võetud nende ioonse koostise reguleerimine. Kontsentraatide keemilise rafineerimise meetodid on leidnud laiemat rakendust.

Isejahvatavast veskist läheb maak sõelumisele. Klass +4 mm jahvatatakse kuulveskis. Veski väljalaskeava ja ekraanialune toode (-4 mm) kuuluvad I ja II klassi.

Kuulveskisse juhitakse 690 g/t soodat ja 5 g/t trafoõli. Klassifikaatori äravool siseneb põhimolübdeeni flotatsiooni, kuhu juhitakse 0,5 g/t ksantaadi ja 46 g/t terpineooli. Pärast puhastusflotatsiooni I ja II aurutatakse molübdeenkontsentraati (1,2–1,5% Mo) vedelklaasiga (12 g/t) temperatuuril 50–70 °C, puhastusflotatsiooni III ja jahvatatakse uuesti 95–98% klassini --0,074 mm 3 g/t naatriumtsüaniidi ja 6 g/t vedelklaasiga.

Valmis molübdeenikontsentraat sisaldab umbes 48% Mo-d, 0,1% Cu-d ja 0,5% WO3-d, Mo-saagisega 50%. III ja IV puhastusoperatsioonide kontrollflotatsiooni aheraine paksendatakse ja suunatakse vask-molübdeenflotatsioonile 0,2 g/t ksantaadi ja 2 g/t petrooleumi etteandega. Kaks korda puhastatud vase-molübdeeni kontsentraat pärast naatriumsulfiidiga aurutamist siseneb selektiivsele flotatsioonile, kus vabaneb vase kontsentraat, mis sisaldab 8–10% Cu (ekstraktsiooniga umbes 45%), 0,2% My 0,8% Bi.

Kontrollmolübdeenflotatsiooni sabad, mis sisaldavad kuni 0 2% WO 3, suunatakse scheeliitflotatsioonile, mis viiakse läbi väga hargnenud ja keeruka skeemi järgi. Peale segamist vedela klaasiga (350 g/t) teostatakse põhiline scheeliidi flotatsioon naatriumoleaadiga (40 g/t). Pärast esimest puhastamist flotatsiooni ja 60% tahkeks paksenemist aurutatakse scheeliidi kontsentraat vedela klaasiga (1600 g/t) temperatuuril 80--90 °C. Lisaks puhastatakse kontsentraati veel kaks korda ja aurutatakse uuesti temperatuuril 90–95 ° C vedela klaasiga (280 g / t) ja puhastatakse uuesti kolm korda.

2. Tehnoloogia osa

2.1 Purustusskeemi arvutamine koos seadmete valikuga

Projekteeritav kontsentreerimisjaam on ette nähtud molübdeeni sisaldavate volframimaakide töötlemiseks.

Keskmise suurusega maaki (f=12±14 ühikut professor Protodyakonovi skaalal) iseloomustab tihedus c = 2,7 t/m 3, tehasesse jõuab see 1,5% niiskusesisaldusega. Maksimaalne tükk d=1000 mm.

Töötlemisettevõte kuulub tootlikkuse poolest keskmise tootlikkuse kategooriasse (tabel 4/2/), rahvusvahelise klassifikatsiooni järgi - rühma C.

Tehasesse maagi D max . =1000 mm tarnitakse avakaevandamisest.

1. Määrake jämepurustustsehhi tootlikkus. Arvutame jõudluse vastavalt Razumov K.A. 1, lk 39-40. Projekt hõlmas maagi tarnimist 259 päeva aastas, 2 vahetuses 7 tundi, 5 päeva nädalas.

Maagi kõvaduse tegur /2/

kus: Q c. muu - purustustsehhi päevane tootlikkus, t/päev

Tooraine ebaühtlasi omadusi arvestav koefitsient /2/

kus: Q h..c. dr - purustustsehhi tunnitootlikkus, t/h

k n - koefitsient, võttes arvesse tooraine ebaühtlasi omadusi,

n päeva – hinnanguline tööpäevade arv aastas,

n cm - vahetuste arv päevas,

t cm - vahetuse kestus,

k" - maagi kõvaduse arvestustegur,

Aastase tööaja fondi arvestus:

C \u003d (n päeva n cm t cm) \u003d 259 2 5 \u003d 2590 (3)

Kasutamine aja jooksul:

k \u003d 2590/8760 \u003d 0,29 CU = 29%

2. Purustusskeemi arvutamine. Arvutuse teostame vastavalt lk 68-78 2.

Lähtemaagi niiskusesisaldus on ülesande järgi 1,5%, s.o. e.

Arvutusprotseduur:

1. Määrake purustamise aste

2. Aktsepteerime purustamisastet.

3. Määrake toote maksimaalne suurus pärast purustamist:

4. Määrame purusti mahalaadimispilude laiuse, võttes vastavalt tüüpilistele omadustele Z - purustatud toote jämeduse tühjenduspilu suuruse suhtes.

5. Kontrollige valitud purustamisskeemi vastavust valmistatud seadmetele.

Nõuded, millele purustid peavad vastama, on näidatud tabelis 1.

Tabel 1

Vastavalt sisselaskeava laiusele ja tühjenduspilu reguleerimisvahemikule sobivad ShchDP 12X15 purustid.

Arvutame purusti jõudluse valemi (109/2/) järgi:

Q kass. \u003d m 3 / h

Q murd. = Q kat. · n · k f · k cr. k ow. k c, m 3 / h (7)

kus c n - maagi puistetihedus = 1,6 t / m 3,

Q kass. - passipurusti jõudlus, m 3 / h

k f . , oh. , k kr, k c - maagi kõvaduse (purustatavuse), puistetiheduse, peenuse ja niiskusesisalduse parandustegurid.

Koefitsientide väärtus leitakse tabeli järgi k f =1,6; k cr = 1,05; k ow. =1%;

Q kass. \u003d S pr. / S n Q n \u003d 125 / 155 310? 250 m3/h

Leiame purusti tegeliku jõudluse projektiga määratletud tingimustel:

Q murd. = 250 1,6 1,00 1,05 1 1 = 420 t/h

Arvutuste tulemuste põhjal määrame purustite arvu:

Paigaldamiseks aktsepteerime ShchDP 12 x 15 - 1 tk.

2.2 Lihvimisskeemi arvutamine

Projektis valitud lihvimisskeem on omamoodi VA Razumov K.A. lk 86.

Arvutusprotseduur:

1. Määrake lihvimistsehhi tunnitootlikkus , mis on tegelikult kogu tehase tunnitootlikkus, kuna jahvatustsehh on peamine maagi valmistamise hoone:

kus 343 on tööpäevade arv aastas

24 - pidev töönädal 3 vahetust 8 tundi (3х8=24 tundi)

K in - seadmete kasutamise koefitsient

K n - koefitsient, võttes arvesse toorainete ebaühtlasi omadusi

Aktsepteerime: K in \u003d 0,9 K n \u003d 1,0

Jämedalt purustatud maagi ladu varustab maagi kahe päeva jooksul:

V = 48 127,89 / 2,7 = 2398,22

Aktsepteerime algandmeid

Vaatleme veeldamist äravoolus ja liigitusliivad:

R 10 \u003d 3 R 11 \u003d 0,28

(R 13 võetud 2. realt lk 262 olenevalt ploomi suurusest)

1 -0,074 \u003d 10% - klassi sisaldus - 0,074 mm purustatud maagis

10-s -0,074 \u003d 80% - klassi sisaldus on klassifikatsiooni äravoolus 0,074 mm.

Aktsepteerime optimaalset tsirkulatsioonikoormust C opt = 200%.

Arvutusprotseduur:

I ja II lihvimisetappi on kujutatud BA tüüpi diagrammil lk 86 joon. 23.

Skeemi B arvutamine taandatakse toodete 2 ja 5 masside määramisele (toote saagised leitakse üldvalemiga r n \u003d Q n: Q 1)

Q 7 = Q 1 C opt \u003d 134,9 2 = 269,8 t / h;

Q 4 = Q 5 = Q 3 + Q 7 \u003d 404,7 t / h;

g 4 \u003d g 5 = 300%;

g 3 \u003d g 6 = 100%

Arvutuse teostame vastavalt Razumov K.A. 1 lk 107-108.

1. Skeemi A arvutamine

Q 8 \u003d Q 10; Q 11 \u003d Q 12;

Q 9 = Q 8 + Q 12 = 134,88 + 89,26 \u003d 224,14 t / h

g 1 \u003d 100%; g 8 = g 10 \u003d 99,987%;

g 11 \u003d g 12 \u003d Q 12: Q 1 = 89,26: 134,88 = 66,2%;

g 9 = Q 9: Q 1 = 224,14: 134,88 \u003d 166,17%

Obogi tehnoloogiline skeemscheniyamolübdeeni-volframi maagid.

Arvutuspealkvalitatiivne-kvantitatiivne skeem.

Kvalitatiivsete-kvantitatiivsete skeemide arvutamise algandmeds.

Volframi ekstraheerimine lõppkontsentraadiks – e volfram 17 = 68%

Volframi ekstraheerimine kollektiivses kontsentraadis - e volfram 15 = 86%

Volframi ekstraheerimine molübdeenkontsentraadiks – e volfram 21 = 4%

Molübdeeni ekstraheerimine lõppkontsentraadis - e Mo 21 = 77%

Molübdeeni taastumine volframi flotatsiooni jääkides - e Mo 18 = 98%

Molübdeeni taastumine ko- e Mo 19 =18%

Molübdeeni ekstraheerimine kollektiivses kontsentraadis - e Mo 15 \u003d 104%

Kollektiivse kontsentraadi väljund - g 15 = 36%

Volframikontsentraadi väljund - g 17 = 14%

Molübdeenkontsentraadi väljund - g 21 \u003d 15%

Kontrollflotatsiooni kontsentraadi väljund - g 19 = 28%

Määrake rikastustoodete saagis

G 18 = g 15 - G 17 =36-14=22%

G 22 = g 18 - G 21 =22-15=7%

G 14 = g 13 + g 19 + g 22 =100+28+7=135%

G 16 = g 14 - G 15 =135-36=99%

G 20 = g 16 - G 19 =99-28=71%

Määrake rikastustoodete mass

K 13 = 127,89 t/h

K 1 4 = K 13 XG 14 = 127,89х1,35=172,6 t/h

K 1 5 = K 13 XG 15 = 127,89х0,36=46,0 t/h

K 1 6 = K 13 XG 16 = 127,89х0,99=126,6t/h

K 1 7 = K 13 XG 17 = 127,89х0,14=17,9 t/h

K 1 8 = K 13 XG 18 = 127,89х0,22=28,1 t/h

K 1 9 = K 13 XG 19 = 127,89х0,28=35,8 t/h

K 20 = K 13 XG 20 = 127,89х0,71=90,8 t/h

K 21 = K 13 XG 21 = 127,89х0,15=19,1 t/h

K 22 = K 13 XG 22 = 127,89х0,07=8,9 t/h

Määrake rikastustoodete ekstraheerimine

Sest volfram

e volfram 13 =100 %

e volfram 18 = e volfram 15 - e volfram 17 =86-68=28 %

e volfram 22 = e volfram 18 - e volfram 21 =28-14=14 %

e volfram 14 = e volfram 13 + e volfram 22 + e volfram 19 =100+14+10=124 %

e volfram 16 = e volfram 14 - e volfram 15 =124-86=38%

e volfram 20 = e volfram 13 - e volfram 17 + e volfram 21 =100 - 68+4=28%

e volfram 19 = e volfram 16 - e volfram 20 =38-28=10 %

molübdeeni jaoks

e Mo 13 =100%

e Mo 22 = e Mo 18 - e Mo 21 =98-77=11 %

e Mo 14 = e Mo 13 + e Mo 22 + e Mo 19 =100+11+18=129 %

e Mo 16 = e Mo 14 - e Mo 15 =129-94=35 %

e Mo 17 = e Mo 15 - e Mo 18 =104-98=6%

e Mo 20 = e Mo 13 - e Mo 17 + e Mo 21 =100 - 6+77=17%

e Mo 19 = e Mo 16 - e Mo 20 =35-17=18%

Määrake metallide kogus tootes Oh rikastamine

Sest volfram

14 \u003d 124 x 0,5 / 135 \u003d 0,46%

15 \u003d 86x0,5 / 36 \u003d 1,19%

16 \u003d 38 x 0,5 / 99 \u003d 0,19%

17 \u003d 68 x 0,5 / 14 \u003d 2,43%

18 \u003d 28 x 0,5 / 22 \u003d 0,64%

19 \u003d 10 x 0,5 / 28 \u003d 0,18%

20 \u003d 28 x 0,5 / 71 \u003d 0,2%

21 \u003d 14 x 0,5 / 15 \u003d 0,46%

22 \u003d 14 x 0,5 / 7 \u003d 1%

Molübdeeni jaoks

14 \u003d 129 x 0,04 / 135 \u003d 0,04%

15 \u003d 94x0,04 / 36 \u003d 0,1%

16 \u003d 35 x 0,04 / 99 \u003d 0,01%

17 \u003d 6 x 0,04 / 14 \u003d 0,017%

18 \u003d 98 x 0,04 / 22 \u003d 0,18%

19 \u003d 18 x 0,04 / 28 \u003d 0,025%

20 \u003d 17 x 0,04 / 71 \u003d 0,009%

21 \u003d 77 x 0,04 / 15 \u003d 0,2%

22 \u003d 11 x 0,04 / 7 \u003d 0,06%

Tabel 3. Kvalitatiivse-kvantitatiivse rikastamise skeemi tabel

operatsiooni number prod.		Q, t/h	, %	vask , %	vask , %	tsink , %	tsink , %
ma	Lihvimise I etapp
	saabub
	purustatud maak
	välja tulema
	purustatud maak
II	Klassifikatsioon
	saabub
	Izmelbchennsth toode maArt. lihvimine
	Izmelbchennsth toode II St .lihvimine
	välja tulema
	äravool
	liivad
III	Lihvimine I ma etapp
	saabub
	Liivade klassifikatsioon
	välja tulema
	purustatudsth toode
IV	Kollektiiv Vau 3 -Mo flotatsioon
	saabub
	Drenaaži klassifikatsioon
	SabadMo flotatsioonja
	välja tulema
	keskenduda
	sabas
V	Kontrolli flotatsiooni
	saabub
	Sabakollektiivne flotatsioon
	välja tulema
	keskenduda
	sabas
VI	Volfram flotatsioon
	saabub
	Keskendudakollektiivne flotatsioon
	välja tulema
	keskenduda
	sabas
	Mo flotatsioon
	saabub
	Sabas Vau 3 flotatsioon
	välja tulema
	keskenduda
	sabas

Vesi-lobri skeemi arvutamine .

Vesi-lobri skeemi arvutamise eesmärk on: tagada optimaalsed W:T suhted skeemi toimingutes; toimingutes lisatud või, vastupidi, dehüdratatsioonioperatsioonide käigus toodetest vabaneva vee koguse määramine; seoste W:T määramine skeemi korrutistes; vee koguvajaduse ja vee erikulu määramine töödeldud maagi tonni kohta.

Maagi töötlemise kõrgete tehnoloogiliste näitajate saamiseks tuleb iga tehnoloogilise skeemi toiming läbi viia L:T suhte optimaalsete väärtuste juures. Need väärtused on kehtestatud maagi puhastamise katseandmete ja töötavate töötlemisettevõtete töötavade põhjal.

Suhteliselt väike vee eritarbimine tonni töödeldud maagi kohta on seletatav tehasesisese veeringluse olemasoluga projekteeritavas tehases, kuna paksendaja ülevoolud suunatakse jahvatus-klassifikatsiooni tsüklisse. Veekulu põrandate loputamiseks, pesuseadmeteks ja muuks otstarbeks on 10-15% kogutarbimisest.

Tabel 3. Kvalitatiivse-kvantitatiivse rikastamise skeemi tabel.

ooper nr.raadiosaatjad prod.	Toimingute ja toodete nimetus	Q, t/h	, %	R	W
ma	Lihvimise I etapp
	saabub
	purustatud maak			0 , 0 25
	välja tulema
	purustatud maak
II	Klassifikatsioon
	saabub
	Izmelbchennsth toode maArt. lihvimine
	Izmelbchennsth toode II St .lihvimine
	välja tulema
	äravool
	liivad
III	Lihvimine I ma etapp
	saabub
	Liivade klassifikatsioon
	välja tulema
	purustatudsth toode
IV	Kollektiiv Vau 3 -Mo flotatsioon
	saabub
	Drenaaži klassifikatsioon
	Kontrolli flotatsiooni kontsentraat
	Mo sabad flotatsioonja
	välja tulema
	keskenduda
	Sabas
V	Kontrolli flotatsiooni
	saabub
	Sabakollektiivne flotatsioon
	välja tulema
	keskenduda
	Sabas
VI	Volfram flotatsioon
	Siseneb
	Keskendudakollektiivne flotatsioon
	välja tulema
	Keskenduda
	Sabas
	Mo flotatsioon
	Siseneb
	Sabas volframflotatsioon
	välja tulema
	keskenduda
	sabas

Purusti valik ja arvutamine.

Purusti tüübi ja suuruse valik sõltub maagi füüsikalistest omadustest, nõutavast purustaja võimsusest, purustatud toote suurusest ja maagi kõvadusest.

Volfram-molübdeenimaak on tugevuse poolest keskmise tugevusega maak.

Purustusoperatsiooni siseneva maagitüki maksimaalne suurus on 1000 mm.

Kaevandusest tuleva maagi purustamiseks võtan paigaldamiseks vastu lõualuu purusti, millel on lihtne lõua kiikumine SHDP 12x15. *

Purusti jõudlus, Q on võrdne:

Q \u003d q * L * i, t / h,

kus q - lõualuu purusti eritootlikkus 1 cm 2 tühjenduspilu pindala kohta, t/(cm 2 * h);

L on lõualuu purusti mahalaadimispilu pikkus, cm;

i - väljalaskeava laius, vt /4/

Kontsentreerimistehase purustusosakonna praktika kohaselt on lõugpurusti eritootlikkus 0,13 t/cm 2 * tund.

Lõuapurusti jõudluse määrab:

Q= 0,13*150*15,5 = 302,25 t/h.

Paigaldamiseks vastuvõetud purusti tagab maagi jaoks ettenähtud tootlikkuse.

Purusti etteandes oleva tüki maksimaalne suurus on:

120 * 0,8 = 96 cm.

Restsõela valik ja arvutamine

Purusti ette on paigaldatud 95 cm (950 mm) rest.

Vajalik sõelumisala määratakse järgmise valemiga:

kus Q* - tootlikkus, t/h;

a - koefitsient, mis võrdub resti vahelise pilu laiusega, mm. /5/ Vastavalt paigutustingimustele võetakse võresõela laiuseks 2,7 m, pikkuseks 4,5 m.

Tehase purustusosakonna praktika näitab, et karjäärist tarnitud maagis on umbes 4,5% tükke, mis on suuremad kui 950 mm. Sellises suuruses tükid toimetatakse lauplaaduriga maagiaiale, kus need purustatakse ja laaduriga uuesti resti sõelale söödetakse.

2.3 SAG-veskite valik ja arvutamine

Viimasel ajal on maailmas kulda kandvate maakide töötlemisel ja kodumaisel praktikal jahvatamise esimeses etapis üha enam levinud poolautogeensed jahvatusveskid koos järgneva tsüaniidiga. Sel juhul on välistatud kulla kadu rauajääkide ja laastudega, väheneb tsüaniidi tarbimine tsüaniidimisel ja paranevad kvartssilikaadi maakide töö sanitaartingimused. Seetõttu aktsepteerin poolautogeense jahvatuse (SAG) veskit paigaldamiseks jahvatamise esimeses etapis.

1. Leiame töötava veski vastloodud klassi eritootlikkuse PSI, t / (m 3 * h):

kus Q on töötava veski tootlikkus, t/h;

- klassi sisaldus -0,074 mm veski väljalaskes,%;

- klassi sisaldus -0,074 mm originaaltootes,%;

D - töötava veski läbimõõt, m;

L on töötava veski pikkus, m.

2. Määrame projekteeritava veski eritootlikkuse vastmoodustatava klassi järgi:

kus q 1 on sama klassi töötava veski eritootlikkus;

K ja - töötlemiseks kavandatud ja töödeldud maagi jahvatusomaduste erinevusi arvestav koefitsient (Ki=1);

K k - koefitsient, võttes arvesse alg- ja lõppjahvatustoodete suuruse erinevust olemasolevates ja kavandatavates tehastes (K k =1);

K D - koefitsient, võttes arvesse projekteeritud ja töötavate veskite trumlite läbimõõtude erinevust:

K D = ,

kus D ja D 1 vastavalt veskite paigaldamiseks ja töötamiseks mõeldud trumlite nimiläbimõõt. (K D = 1,1);

K t - koefitsient võttes arvesse erinevusi projekteeritud ja töötavate veskide tüübis (Kt=1).

q = 0,77 * 1 * 1 * 1,1 * 1 \u003d 0,85 t / (m 3 * h).

Paigaldamiseks võtan vastu iselihviva veski "Kaskad" läbimõõduga 7 m ja pikkusega 2,3 m töömahuga 81,05 m 3

3. Määrame maagi tehaste tootlikkuse järgmise valemi järgi:

kus V on veski töömaht. /4/

4. Tehke hinnanguline veskite arv:

n- 101/125,72 = 0,8;

siis on aktsepteeritud väärtus võrdne 1-ga. Veski "Kaskad" tagab määratud jõudluse.

Ekraani valik ja arvutamine II sõelumise etapid .

Pool-isejahvatavate veskide tühjendamine pumpade abil...

Sarnased dokumendid

Rauamaagi rikastamise tehnoloogilise skeemi valik. Võimsuse arvutamine ja rikastusseparaatori tüübi valik. Separaatorite jõudluse määramine ülemise etteandega kuivmagnetsepareerimiseks. Separaatori 2PBS-90/250 tehnilised parameetrid.

kontrolltööd, lisatud 01.06.2014


Purustustsehhi üldise purustamisastme määramine. Purustusastme valik. Purustite, restide sõela arvestus ja valik. Purustamise teise etapi sõela arvutamine. Lihvimisskeemi arvutamine ja seadmete valik lihvimiseks ja klassifitseerimiseks.

kursusetöö, lisatud 20.01.2016


Maagi materjali koostise uurimine. Esimese ja teise jahvatusastme veskite, hüdrotsüklonite, magnetseparaatorite valik ja arvutamine. Mudaeemaldaja arvutamine lubjaeemaldusoperatsiooni jaoks. Kontsentreeritud kvaliteedinõuded. Vesi-lobri skeemi arvutamine.

kursusetöö, lisatud 15.04.2015


Maagi jahvatamise, klassifitseerimise ja rikastamise skeemi valik ja põhjendus. Toote saagise ja metallisisalduse arvutamine. Kvalitatiivse-kvantitatiivse ja vesi-muda skeemi arvutamine. Tehnoloogiliste protsesside juhtimise meetodid automatiseerimise abil.

kursusetöö, lisatud 23.10.2011


Purustus- ja jahvatusskeemi, purustamis-, klassifitseerimis- ja jahvatusseadmete valik ja põhjendamine. Algse maagi suuruse tunnused. Purustusastmete, sõelade, veskite, klassifikaatori arvutamine. Sõela suuruse omadused.

kursusetöö, lisatud 19.11.2013


Maardla geoloogilised omadused. Töödeldud maagi omadused, selle purustamisskeemi väljatöötamine ja arvutamine. Purustusosakonna seadmete valik ja arvestus. Purustustehnoloogia pakkumise vahetuste arvu ja tööjõukulude määramine.

kursusetöö, lisatud 25.02.2012


Rauamaagi ja kontsentraadi rikastamise tehnoloogia, välisettevõtete kogemuste analüüs. Maagi mineraalse koostise omadused, nõuded kontsentraadi kvaliteedile. Vee-muda tehnoloogiline arvutus ja kvalitatiivne-kvantitatiivne rikastamise skeem.

kursusetöö, lisatud 23.10.2011


Rauamaagi purustamise, sõelumise ettevalmistavate toimingute kvalitatiivne-kvantitatiivse skeemi koostamine: meetodi valik, toote saagis. Soovitatavate seadmete ülevaade. Magnetgravitatsioonitehnoloogia ja rauamaagi flotatsioonirikastamine.

kursusetöö, lisatud 01.09.2012


Purustustehnoloogia omadused ja rakendamise etapid. Sõelumisskeemi täpsustatud arvutus. Purustite valik ja arvutamine. Maagi ettevalmistamise seadmete vajaduse määramine, abiseadmed. Ohutusnõuded purustustsehhis.

kursusetöö, lisatud 12.01.2015


Mineraaltoorme töötlemise peamiste tehnoloogiliste seadmete, sööturite valik ja arvutamine. Sõelumisoperatsioonide arvutamine. Põhivarustuse hulga valik ja põhjendamine, nende tehnilised omadused, otstarve ja põhifunktsioonid.

Meie riigis töödeldi volframimaake suurtes GOK-ides (Orlovsky, Lermontovski, Tyrnauzsky, Primorsky, Dzhidinsky VMK) vastavalt nüüd klassikalistele tehnoloogilistele skeemidele koos kitsastesse suurusklassidesse jagatud materjali mitmeastmelise lihvimise ja rikastamisega, reeglina kahes osas. tsüklid: töötlemata kontsentraatide esmane gravitatsiooniline rikastamine ja peenhäälestus erinevate meetoditega. Selle põhjuseks on madal volframisisaldus töödeldud maakides (0,1-0,8% WO3) ja kõrged kvaliteedinõuded kontsentraatidele. Jämedalt hajutatud maakide (miinus 12+6 mm) esmane rikastamine viidi läbi jigimise teel ning keskmise, peene ja peene disseminatsiooniga maakide (miinus 2+0,04 mm) puhul kasutati erineva modifikatsiooni ja suurusega kruviaparaate.

2001. aastal lõpetas Džida volfram-molübdeenitehas (Burjaatia, Zakamensk) oma tegevuse, kogudes pärast seda Barun-Naryni tehnogeense volframimaardla, mille liivamaht on mitu miljonit. Alates 2011. aastast on Zakamensk CJSC seda hoiust töötlenud modulaarses töötlemistehases.

Tehnoloogiline skeem põhines kaheetapilisel rikastamisel Knelsoni tsentrifugaalkontsentraatoritel (CVD-42 põhioperatsiooniks ja CVD-20 puhastamiseks), pjahvatamisel ja flotatsioonil, et saada KVGF-klassi kontsentraat. Töötamise ajal täheldati Knelsoni kontsentraatorite töös mitmeid tegureid, mis mõjutavad negatiivselt liiva töötlemise majanduslikku jõudlust, nimelt:

Kõrged tegevuskulud, sh. energiakulud ja varuosade maksumus, mis, arvestades tootmise kaugust tootmisvõimsusest ja elektri kallinemist, on see tegur eriti oluline;

Volframmineraalide madal ekstraheerimisaste gravitatsioonikontsentraadiks (umbes 60% operatsioonist);

Selle seadme töötamise keerukus: rikastatud toormaterjalide materjali koostise kõikumiste korral nõuavad tsentrifugaalkontsentraatorid sekkumist protsessi ja tööseadetesse (muutused keevvee rõhus, rikastusnõu pöörlemiskiirus), mis toob kaasa saadud gravitatsioonikontsentraatide kvaliteediomaduste kõikumised;

Tootja märkimisväärne kaugus ja sellest tulenevalt pikk varuosade ooteaeg.

Alternatiivset gravitatsioonilise kontsentreerimise meetodit otsides viis Spirit läbi selle tehnoloogia laboratoorsed katsed kruvide eraldamine kasutades tööstuslikke kruviseparaatoreid SVM-750 ja SVSH-750, mida toodab LLC PK Spirit. Rikastamine toimus kahes toimingus: põhi- ja kontrolltööna kolme rikastustoote – jõusööda, jaetu ja aheraine vastuvõtmisega. Kõiki katse tulemusena saadud rikastustooteid analüüsiti ZAO Zakamenski laboris. Parimad tulemused on toodud tabelis. üks.

Tabel 1. Kruvide eraldamise tulemused laboritingimustes

Saadud andmed näitasid võimalust kasutada esmases rikastamisoperatsioonis Knelsoni kontsentraatorite asemel kruviseparaatoreid.

Järgmise sammuna viidi läbi pooltööstuslikud katsed olemasoleva rikastamisskeemiga. Pilootpooltööstuslik tehas pandi kokku kruviseadmetega SVSH-2-750, mis paigaldati paralleelselt Knelsoni CVD-42 kontsentraatoritega. Rikastamine viidi läbi ühe toiminguga, saadud saadused saadeti edasi vastavalt töötava rikastustehase skeemile ning proovide võtmine toimus otse rikastamisprotsessist ilma seadme tööd peatamata. Pooltööstuslike katsete näitajad on toodud tabelis. 2.

Tabel 2. Kruviseadmete ja tsentrifugaalkontsentraatorite pooltööstuslike võrdlevate katsete tulemusedknelson

Näitajad	Allikas toit	Keskenduda
Taastumine, %

Tulemused näitavad, et liiva rikastamine on kruviseadmetel tõhusam kui tsentrifugaalkontsentraatoritel. See tähendab väiksemat kontsentraadi saagist (16,87% versus 32,26%) koos taastumise suurenemisega (83,13% versus 67,74%) volframi mineraalkontsentraadiks. Selle tulemuseks on kvaliteetsem WO3 kontsentraat (0,9% versus 0,42%),

Peamised volframi mineraalid on šeeliit, hübneriit ja volframiit. Sõltuvalt mineraalide tüübist võib maagid jagada kahte tüüpi; šeeliit ja volframiit (huebneriit).
Scheeliidi maake Venemaal ja mõnel juhul ka välismaal rikastatakse flotatsiooni teel. Venemaal viidi šeeliidimaakide flotatsiooniprotsess enne Teist maailmasõda läbi Tyrny-Auzi tehases tööstuslikus mastaabis. Selles tehases töödeldakse väga keerulisi molübdeen-šeeliitmaake, mis sisaldavad mitmeid kaltsiummineraale (kaltsiit, fluoriit, apatiit). Kaltsiumimineraalid, nagu ka scheeliit, ujutatakse oleiinhappega, kaltsiidi ja fluoriidi depressioon saadakse vedelas klaaslahuses segamisel ilma kuumutamiseta (pikk kontakt) või kuumutamisel, nagu Tyrny-Auzi tehases. Oleiinhappe asemel kasutatakse tallõli fraktsioone, aga ka taimeõlidest saadud happeid (reaktiivid 708, 710 jne) eraldi või segus oleiinhappega.

Tüüpiline scheeliitmaagi flotatsiooniskeem on toodud joonisel fig. 38. Selle skeemi järgi on võimalik eemaldada kaltsiit ja fluoriit ning saada kontsentraate, mis on konditsioneeritud volframtrioksiidiga. Hoapatiiti jääb ikkagi sellises koguses, et fosforisisaldus kontsentraadis ületab norme. Liigne fosfor eemaldatakse apatiidi lahustamisega nõrgas vesinikkloriidhappes. Happe kulu sõltub kaltsiumkarbonaadi sisaldusest kontsentraadis ja on 0,5-5 g hapet tonni WO3 kohta.
Happelise leostumise korral lahustatakse osa scheeliidist ja ka powelliidist ning seejärel sadestatakse lahusest CaWO4 + CaMoO4 ja muude lisandite kujul. Saadud määrdunud setet töödeldakse seejärel vastavalt I.N. Maslenitski.
Konditsioneeritud volframikontsentraadi saamise raskuste tõttu toodavad paljud välismaa tehased kahte toodet: rikkalikku kontsentraati ja kehva hüdrometallurgiliseks töötlemiseks kaltsiumvolframaadiks vastavalt Mekhanobre I.N. väljatöötatud meetodile. Maslenitsky, - soodaga leostumine autoklaavis rõhu all koos CaWO4 kujul oleva lahusega, millele järgneb lahuse puhastamine ja CaWO4 sadestamine. Mõnel juhul viimistletakse jämedalt hajutatud scheeliidiga flotatsioonikontsentraatide viimistlus laudadel.
Märkimisväärses koguses CaF2 sisaldavatest maakidest ei ole skeeliidi flotatsiooniga ekstraheerimine välismaal omandatud. Selliseid maake rikastatakse näiteks Rootsis laudadel. Flotatsioonikontsentraadis fluoriidiga kaasa haaratud scheeeliit kogutakse seejärel sellest kontsentraadist lauale.
Venemaa tehastes rikastatakse šeeliidimaake flotatsiooni teel, saades konditsioneeritud kontsentraate.
Tyrny-Auzi tehases kasutatakse 0,2% WO3 sisaldusega maaki kontsentraatide tootmiseks, mille WO3 sisaldus on 6% ja mille ekstraktsioon on 82%. Chorukh-Daironi tehases saadakse sama maagiga VVO3 sisalduse poolest 72% WO3 kontsentraatides, mille ekstraktsioon on 78,4%; Koitashi tehases saadakse maagiga, mille kontsentraadis on 0,46% WO3, 72,6% WO3 ja WO3 saagis on 85,2%; Lyangari tehases maagis 0,124%, kontsentraatides - 72%, ekstraheerimisel 81,3% WO3. Halbade toodete täiendav eraldamine on võimalik, vähendades jäätmete kadusid. Kõigil juhtudel, kui maagis on sulfiide, eraldatakse need enne scheeliidi flotatsiooni.
Materjalide ja energiakulu illustreerivad allolevad andmed, kg/t:

Wolframiidi (Hübneriidi) maake rikastatakse eranditult gravitatsioonimeetoditel. Mõnda ebaühtlase ja jämedateralise levikuga maake, nagu Bukuki maak (Transbaikalia), saab eelnevalt rikastada rasketes suspensioonides, eraldades umbes 60% aherainest peenusega -26 + 3 mm, mille sisaldus ei ületa enam. kui 0,03% WO3.
Kuid tehaste suhteliselt madala tootlikkuse korral (mitte rohkem kui 1000 tonni päevas) viiakse rikastamise esimene etapp läbi rakistavates masinates, tavaliselt alates osakeste suurusest umbes 10 mm jämedalt hajutatud maakidega. Uutes kaasaegsetes skeemides kasutatakse lisaks jigimismasinatele ja -laudadele Humphrey kruvieraldajaid, asendades osad lauad nendega.
Volframimaakide järkjärguline rikastamise skeem on toodud joonisel fig. 39.
Volframikontsentraatide viimistlus sõltub nende koostisest.

Sulfiidid õhematest kui 2 mm kontsentraatidest eraldatakse flotatsioonigravitatsiooniga: kontsentraadid pärast segamist happe- ja flotatsioonireagentidega (ksantaat, õlid) saadetakse kontsentratsioonitabelile; saadud CO lauakontsentraat kuivatatakse ja allutatakse magneteraldusele. Jämedateraline kontsentraat on eelnevalt purustatud. Pulbrilaudade peentest kontsentraatidest sulfiidid eraldatakse vahuflotatsiooniga.
Kui sulfiide on palju, on soovitatav need enne laudadele rikastamist hüdrotsükloni äravoolust (või klassifikaatorist) eraldada. See parandab tingimusi volframiidi eraldamiseks laudadel ja kontsentraadi viimistlemisel.
Tavaliselt sisaldavad jämedad kontsentraadid enne viimistlemist umbes 30% WO3, saagisega kuni 85%. Illustreerimiseks tabelis. 86 näitab mõningaid andmeid tehaste kohta.

Volframiidi maakide (hubneriit, ferberiit) gravitatsioonilisel rikastamisel õhematest limadest kui 50 mikronit on ekstraheerimine väga väike ja kaod lima osas märkimisväärsed (10-15% maagi sisaldusest).
Mudast saab rasvhapetega flotatsiooni teel pH=10 juures eraldada täiendavalt WO3 lahjadeks toodeteks, mis sisaldavad 7-15% WO3. Need tooted sobivad hüdrometallurgiliseks töötlemiseks.
Wolframiidi (Hübneriidi) maagid sisaldavad teatud koguses värvilisi, haruldasi ja väärismetalle. Osa neist läheb gravitatsioonilise rikastamise käigus gravitatsioonikontsentraadiks ja kandub viimistlusjäätmetesse. Selektiivse flotatsiooniga saab eraldada molübdeeni, vismuti-plii, plii-vask-hõbeda, tsingi (need sisaldavad kaadmiumi, indiumi) ja püriidi kontsentraate nii sulfiidjäätmetest kui ka settest, samuti saab täiendavalt eraldada volframprodukti.

25.11.2019

Igas tööstuses, kus toodetakse vedelaid või viskoosseid tooteid: farmaatsia, kosmeetika, toit ja kemikaalid – kõikjal...

25.11.2019

Tänaseks on peegli soojendus uus võimalus, mis võimaldab pärast veeprotseduuride tegemist hoida peegli pinda kuuma auru eest puhtana. Tänu...

25.11.2019

Vöötkood on graafiline sümbol, mis kujutab mustade ja valgete triipude või muude geomeetriliste kujundite vaheldumist. Seda rakendatakse märgistuse osana ...

25.11.2019

Paljud maapiirkondade elamute omanikud, kes soovivad oma kodus luua kõige mugavama atmosfääri, mõtlevad sellele, kuidas kamina jaoks kaminat õigesti valida, ...

25.11.2019

Nii amatöör- kui ka professionaalses ehituses on profiiltorud väga populaarsed. Nende abiga on nad võimelised taluma suuri koormusi ...

24.11.2019

Turvajalatsid on osa töötaja varustusest, mis on mõeldud jalgade kaitsmiseks külma, kõrge temperatuuri, kemikaalide, mehaaniliste vigastuste, elektri jms eest...

24.11.2019

Oleme kõik harjunud, et majast lahkudes vaatame oma välimuse kontrollimiseks kindlasti peeglisse ja naeratame veel kord oma peegelpildile ....

23.11.2019

Juba ammustest aegadest on naiste põhitegevuseks kogu maailmas olnud pesupesemine, koristamine, toiduvalmistamine ja kõikvõimalikud tegevused, mis aitavad kaasa mugavuse korraldamisele majas. Siiski, siis...

Volfram on kõige tulekindlam metall, mille sulamistemperatuur on 3380 °C. Ja see määrab selle ulatuse. Samuti ei saa ilma volframata elektroonikat ehitada, isegi lambipirni hõõgniit on volfram.

Ja loomulikult määravad metalli omadused selle hankimise raskused ...

Esiteks peate leidma maagi. Need on vaid kaks mineraali – scheeliit (kaltsiumvolframhape CaWO 4) ja volframiit (raud- ja mangaanvolframaat – FeWO 4 või MnWO 4). Viimast tuntakse juba 16. sajandist "hundivahu" nime all - ladina keeles "Spuma lupi" või saksa keeles "Wolf Rahm". See mineraal saadab tinamaake ja segab tina sulatamist, muutes selle räbuks. Seetõttu on seda võimalik leida juba antiikajast. Rikkalikud volframimaagid sisaldavad tavaliselt 0,2–2% volframi. Tegelikult avastati volfram 1781. aastal.

Selle leidmine on aga volframi kaevandamisel kõige lihtsam asi.
Järgmine - maaki tuleb rikastada. Meetodeid on palju ja need kõik on üsna keerulised. Esiteks muidugi. Seejärel - magneteraldus (kui meil on volframiit raud-volframaadiga). Järgmine on gravitatsiooniline eraldamine, kuna metall on väga raske ja maaki saab pesta, nagu kulla kaevandamisel. Nüüd kasutavad nad endiselt elektrostaatilist eraldamist, kuid on ebatõenäoline, et meetod on palgamõrvarile kasulik.

Niisiis, oleme eraldanud maagi aherainest. Kui meil on scheeliit (CaWO 4), siis võib järgmise sammu vahele jätta ja kui volframiit, siis peame selle muutma scheeliidiks. Selleks ekstraheeritakse volfram soodalahusega rõhu all ja kõrgendatud temperatuuril (protsess toimub autoklaavis), millele järgneb neutraliseerimine ja sadestamine tehisšeeliidi kujul, s.o. kaltsiumvolframaat.
Samuti on võimalik paagutada volframiiti liigse soodaga, siis saame mitte kaltsiumi, vaid naatriumvolframi, mis pole meie eesmärkidel nii oluline (4FeWO 4 + 4Na 2 CO 3 + O 2 = 4Na 2 WO 4 + 2Fe 2 O3 + 4CO2).

Järgmised kaks etappi on CaWO 4 -> H 2 WO 4 veega leostumine ja kuuma happe lagundamine.
Võite võtta erinevaid happeid - vesinikkloriidhapet (Na 2 WO 4 + 2HCl \u003d H 2 WO 4 + 2NaCl) või lämmastikhapet.
Selle tulemusena eraldatakse volframhape. Viimane kaltsineeritakse või lahustatakse NH 3 vesilahuses, millest aurustamisega kristalliseeritakse paratungstaat.
Selle tulemusena on võimalik saada volframi tootmise põhitooraine - hea puhtusega WO 3 trioksiid.

Muidugi on olemas ka meetod WO 3 saamiseks kloriidide abil, kui volframikontsentraati töödeldakse klooriga kõrgel temperatuuril, kuid see meetod ei ole palgamõrvarile lihtne.

Volframoksiide saab kasutada metallurgias legeeriva lisandina.

Niisiis, meil on volframtrioksiid ja jääb üks etapp - redutseerimine metalliks.
Siin on kaks meetodit – vesiniku redutseerimine ja süsiniku redutseerimine. Teisel juhul reageerivad kivisüsi ja selles alati sisalduvad lisandid volframiga, moodustades karbiide ja muid ühendeid. Seetõttu tuleb volfram välja “määrdunud”, rabedana ja elektroonika jaoks on see väga soovitav puhas, sest ainult 0,1% rauasisaldusega muutub volfram rabedaks ja sellest pole võimalik kõige peenemat filamenttraati välja tõmmata.
Söe tehnilisel protsessil on veel üks puudus - kõrge temperatuur: 1300–1400 ° C.

Kuid vesiniku redutseerimisega tootmine pole samuti kingitus.
Redutseerimisprotsess toimub spetsiaalsetes toruahjudes, mida kuumutatakse nii, et mööda toru liikudes läbib WO3-ga “paat” mitut temperatuuritsooni. Selle poole voolab kuiva vesiniku vool. Taastumine toimub nii "külmas" (450...600°C) kui ka "kuuma" (750...1100°C) tsoonis; "külmas" - madalaima oksiidini WO 2, seejärel - elementaarsele metallile. Olenevalt "kuuma" tsooni reaktsiooni temperatuurist ja kestusest muutub "paadi" seintele vabanenud pulbrilise volframi terade puhtus ja suurus.

Niisiis, saime puhta metallist volframi väikseima pulbri kujul.
Kuid see pole veel metallist valuplokk, millest saaks midagi valmistada. Metalli saadakse pulbermetallurgia teel. See tähendab, et see kõigepealt pressitakse, paagutatakse vesiniku atmosfääris temperatuuril 1200–1300 ° C, seejärel juhitakse seda läbi elektrivool. Metalli kuumutatakse temperatuurini 3000 °C ja toimub paagutamine monoliitseks materjaliks.

Pigem vajame aga mitte valuplokke ega isegi vardaid, vaid õhukest volframtraati.
Nagu aru saate, pole siin jällegi kõik nii lihtne.
Traadi tõmbamine toimub temperatuuril 1000°C protsessi alguses ja 400-600°C lõpus. Sel juhul kuumutatakse mitte ainult traati, vaid ka stantsi. Küte toimub gaasipõleti leegiga või elektrikerisega.
Samal ajal kaetakse volframtraat pärast tõmbamist grafiitmäärdega. Traadi pind tuleb puhastada. Puhastamine toimub lõõmutamise, keemilise või elektrolüütilise söövitamise, elektrolüütilise poleerimisega.

Nagu näete, pole lihtsa volframhõõgniidi hankimine nii lihtne, kui tundub. Ja siin kirjeldatakse ainult peamisi meetodeid, kindlasti on palju lõkse.
Ja loomulikult on volfram ka praegu kallis metall. Nüüd maksab üks kilogramm volframi rohkem kui 50 dollarit, sama molübdeen on peaaegu kaks korda odavam.

Tegelikult on volframil mitu kasutust.
Põhilised on muidugi raadio- ja elektrotehnika, kuhu läheb volframtraat.

Järgmine on legeerteraste tootmine, mis eristuvad nende erilise kõvaduse, elastsuse ja tugevuse poolest. Koos kroomiga rauale lisatuna saadakse nn kiirterased, mis säilitavad oma kõvaduse ja teravuse ka kuumutamisel. Nendest valmistatakse lõikureid, puure, lõikureid, aga ka muid lõike- ja puurimistööriistu (üldiselt on puuriistas palju volframi).
Huvitavad volframisulamid reeniumiga - sellest valmistatakse kõrge temperatuuriga termopaare, mis töötavad temperatuuril üle 2000 ° C, kuigi ainult inertses atmosfääris.

Noh, veel üks huvitav rakendus on elektrikeevitamiseks mõeldud volframkeevituselektroodid. Sellised elektroodid on mittetarbitavad ja keevisvanni saamiseks on vaja keevituskohta varustada veel üks metalltraat. Volframelektroode kasutatakse argoonkaare keevitamisel – värviliste metallide nagu molübdeen, titaan, nikkel, aga ka kõrglegeeritud teraste keevitamiseks.

Nagu näete, pole volframi tootmine iidsetele aegadele mõeldud.
Ja miks seal on volfram?
Volframit saab ainult elektrotehnika ehitamisel - elektrotehnika abil ja elektrotehnika jaoks.
Elektrit pole – volframit pole, aga seda pole ka vaja.

Sissejuhatus

1 . Tehnogeensete mineraalsete toorainete tähtsus

1.1. Vene Föderatsiooni maagitööstuse ja volframi alamtööstuse maavarad

1.2. Tehnogeensed mineraalsed moodustised. Klassifikatsioon. Vajadus kasutada

1.3. Dzhida VMK tehnogeenne mineraalide moodustumine

1.4. Uuringu eesmärgid ja eesmärgid. Uurimismeetodid. Sätted kaitseks

2. Dzhida VMC vananenud aheraine materjali koostise ja tehnoloogiliste omaduste uurimine

2.1. Geoloogiline proovide võtmine ja volframi leviku hindamine

2.2. Mineraalsete toorainete materjali koostis

2.3. Mineraalsete toorainete tehnoloogilised omadused

2.3.1. Hindamine

2.3.2. Mineraalsete toorainete esialgses suuruses radiomeetrilise eraldamise võimaluse uurimine

2.3.3. Gravitatsiooni analüüs

2.3.4. Magnetanalüüs

3. Tehnoloogilise skeemi väljatöötamine

3.1. Erinevate gravitatsiooniseadmete tehnoloogiline testimine erineva suurusega seisnud aheraine rikastamisel

3.2. GR-töötlusskeemi optimeerimine

3.3. Üldrelatiivsusteooria ja tööstusseadmete rikastamiseks väljatöötatud tehnoloogilise skeemi pooltööstuslik testimine

Töö tutvustus

Mineraalide rikastamise teadused on eelkõige suunatud mineraalide eraldusprotsesside teoreetiliste aluste väljatöötamisele ja rikastusaparaatide loomisele, komponentide jaotusmustrite ja eraldustingimuste seoste väljaselgitamisele rikastustoodetes, et tõsta eraldamise selektiivsust ja kiirust, selle efektiivsust ja ökonoomsus ja keskkonnaohutus.

Vaatamata märkimisväärsetele maavaravarudele ja ressursside tarbimise vähenemisele viimastel aastatel on maavarade ammendumine Venemaa üks olulisemaid probleeme. Ressursisäästlike tehnoloogiate nõrk kasutamine aitab kaasa suurte mineraalide kadudele tooraine kaevandamisel ja rikastamisel.

Mineraalide töötlemise seadmete ja tehnoloogia arengu analüüs viimase 10–15 aasta jooksul näitab kodumaise fundamentaalteaduse märkimisväärseid saavutusi mineraalide komplekside eraldamise peamiste nähtuste ja mustrite mõistmise valdkonnas, mis võimaldab luua kõrgeid tulemusi. tõhusad protsessid ja tehnoloogiad keeruka materjali koostisega maakide esmaseks töötlemiseks ning sellest tulenevalt tagada metallurgiatööstusele vajalik kontsentraadi valik ja kvaliteet. Samas on meie riigis võrreldes arenenud välisriikidega endiselt märkimisväärne mahajäämus põhi- ja abirikastusseadmete tootmise masinaehitusbaasi väljatöötamises, selle kvaliteedis, metallikulus, energiamahukuses. ja kulumiskindlus.

Lisaks töödeldi kaevandus- ja töötlemisettevõtete osakondliku kuuluvuse tõttu keerukaid tooraineid, võttes arvesse tööstuse vajalikke vajadusi konkreetse metalli järele, mis tõi kaasa looduslike maavarade ebaratsionaalse kasutamise ja kulude suurenemise. jäätmete ladustamisest. hetkel kogunenud

rohkem kui 12 miljardit tonni jäätmeid, mille väärtuslike komponentide sisaldus ületab mõnel juhul nende sisalduse looduslikes maardlates.

Lisaks ülaltoodud negatiivsetele suundumustele on alates 90ndatest aastatest mäe- ja töötlemisettevõtete keskkonnaseisund järsult halvenenud (mitmetes piirkondades, mis ohustavad mitte ainult elustiku, vaid ka inimeste olemasolu), on toimunud progresseeruv langus. värviliste ja mustade metallide maakide, kaevandus- ja keemiatoorainete kaevandamine, töödeldud maakide kvaliteedi halvenemine ja sellest tulenevalt raske materjali koostisega tulekindlate maakide töötlemine, mida iseloomustab madal väärtuslike komponentide sisaldus , mineraalide peenlevi ja sarnased tehnoloogilised omadused. Nii on viimase 20 aasta jooksul vähenenud värviliste metallide sisaldus maakides 1,3-1,5 korda, raua 1,25 korda, kulla 1,2 korda, tulekindlate maakide ja kivisöe osakaal on suurenenud 15%-lt 40%-ni. rikastamiseks tarnitud tooraine kogumassist.

Inimmõju looduskeskkonnale majandustegevuse protsessis muutub nüüdseks globaalseks. Kaevandatud ja transporditavate kivimite ulatuse, reljeefi transformatsiooni, mõju pinna- ja põhjavee ümberjaotumisele ja dünaamikale, geokeemilise transpordi aktiveerumisele jne. see tegevus on võrreldav geoloogiliste protsessidega.

Taaskasutatavate maavarade enneolematu ulatus toob kaasa nende kiire ammendumise, suure hulga jäätmete kogunemise Maa pinnale, atmosfääri ja hüdrosfääri, loodusmaastike järkjärgulist degradeerumist, bioloogilise mitmekesisuse vähenemist, loodusliku potentsiaali vähenemist. territooriumide ja nende elu toetavate funktsioonide kohta.

Maagi töötlemise jäätmehoidlad on kõrgendatud keskkonnaohu objektid, kuna neil on negatiivne mõju õhubasseinile, maa-alusele ja pinnaveele ning pinnasega kaetud aladele. Lisaks on aheraine vähe uuritud tehislikud maardlad, mille kasutamine annab lisa

maagi ja mineraalse tooraine allikad, mille geoloogilise keskkonna häirimise ulatus on piirkonnas oluliselt vähenenud.

Toodete tootmine tehnogeensetest maardlatest on reeglina kordades odavam kui spetsiaalselt selleks kaevandatud toorainest ning seda iseloomustab kiire investeeringutasuvus. Aheraine keeruline keemiline, mineraloogiline ja granulomeetriline koostis, samuti neis sisalduvate mineraalide lai valik (alates põhi- ja seonduvatest komponentidest kuni kõige lihtsamate ehitusmaterjalideni) aga raskendab nende töötlemise kogumajandusliku efekti arvutamist. määrata iga saba hindamiseks individuaalne lähenemisviis.

Sellest tulenevalt on hetkel ilmnenud hulk lahendamatuid vastuolusid maavara baasi olemuse muutumise, s.o. vajadus kaasata tulekindlate maakide ja tehislike maardlate töötlemisse, kaevanduspiirkondade keskkonnaseisundi halvenemine ning mineraalsete toorainete esmase töötlemise tehnoloogia, tehnoloogia ja korralduse olukord.

Polümetallide, kulda sisaldavate ja haruldaste metallide rikastamisel tekkivate jäätmete kasutamise küsimused omavad nii majanduslikke kui ka keskkonnaaspekte.

V.A. Chanturia, V.Z. Kozin, V.M. Avdokhin, SB. Leonov, L.A. Barsky, A.A. Abramov, V.I. Karmazin, S.I. Mitrofanov ja teised.

Mäetööstuse üldstrateegia oluline osa, sh. volfram, on maagi töötlemise jäätmete kasutamise kasv maagi ja mineraalsete toorainete täiendavate allikatena, mis vähendab oluliselt geoloogilise keskkonna häirimise ulatust piirkonnas ja negatiivset mõju kõigile keskkonnakomponentidele.

Maagi töötlemise jäätmete kasutamise vallas on kõige olulisem iga konkreetse,

individuaalne tehnogeenne maardla, mille tulemused võimaldavad välja töötada tõhusa ja keskkonnasõbraliku tehnoloogia täiendava maagi ja mineraalse tooraine tööstuslikuks arendamiseks.

Lõputöös käsitletud probleemid lahendati vastavalt Irkutski Riikliku Tehnikaülikooli mineraalide töötlemise ja insenerökoloogia osakonna teaduslikule suunale teemal „Fundamentaalsed ja tehnoloogilised uuringud mineraalsete ja tehnogeensete toorainete töötlemise alal. selle integreeritud kasutamise eesmärk, võttes arvesse keskkonnaprobleeme keerulistes tööstussüsteemides ” ja filmiteema nr 118 „Uuringud Dzhida VMK vananenud aheraine pesemise kohta”.

Eesmärk- teaduslikult põhjendada, arendada ja katsetada
vananenud rikastamise ratsionaalsed tehnoloogilised meetodid

Töös lahendati järgmised ülesanded:

Hinnake volframi jaotumist peavoolu kogu ruumis
Dzhida VMK tehnogeenne moodustumine;

uurida Džižinski VMK seismajäänud aheraine materjali koostist;

uurida vananenud aheraine kontrasti originaalsuuruses W ja S (II) sisalduse järgi;

uurida Dzhida VMK erinevas suuruses seisnud aheraine gravitatsioonilist pestatavust;

teha kindlaks magnetilise rikastamise otstarbekus toorvolframi sisaldavate kontsentraatide kvaliteedi parandamiseks;

optimeerida Dzhida VMK OTO tehnogeensete toorainete rikastamise tehnoloogilist skeemi;

viia läbi väljatöötatud skeemi pooltööstuslikud katsed FESCO vananenud aherainest W eraldamiseks;

Töötada välja Dzhida VMK vananenud jäätmete tööstuslikuks töötlemiseks mõeldud aparaadiahela skeem.

Uurimistöö teostamiseks kasutati Dzhida VMK vananenud aheraine esinduslikku tehnoloogilist näidist.

Sõnastatud ülesannete lahendamisel järgmine uurimismeetodid: spektraalsed, optilised, keemilised, mineraloogilised, faasi-, gravitatsioonilised ja magnetilised meetodid mineraalsete lähtetoorainete ja rikastustoodete materjali koostise ja tehnoloogiliste omaduste analüüsimiseks.

Kaitstud on järgmised peamised teaduslikud sätted:

Esialgsete tehnogeensete mineraalsete toorainete ja volframi jaotusmustrid suurusklasside kaupa kehtestatakse. Tõestatud on 3 mm suuruse järgi esmase (esialgse) liigitamise vajalikkus.

Dzhida VMK maakide töötlemisel tekkinud vananenud aheraine kvantitatiivsed omadused on kindlaks tehtud WO3 ja sulfiidväävli sisalduse osas. On tõestatud, et algsed mineraalsed toorained kuuluvad mittekontrastsete maakide kategooriasse. Ilmnes oluline ja usaldusväärne korrelatsioon WO3 ja S(II) sisalduse vahel.

On kindlaks tehtud Dzhida VMK vananenud aheraine gravitatsioonilise rikastamise kvantitatiivsed mustrid. On tõestatud, et mis tahes suurusega lähtematerjali puhul on tõhus meetod W ekstraheerimiseks gravitatsiooniga rikastamine. Määratakse esialgsete mineraalsete toorainete gravitatsioonilise rikastamise ennustavad tehnoloogilised näitajad sisse erineva suurusega.

Kinnitatud on Dzhida VMK maagi kontsentratsiooni vananenud aheraine jaotumise kvantitatiivsed seaduspärasused erineva spetsiifilise magnetilise vastuvõtlikkusega fraktsioonide kaupa. On tõestatud, et magnetilise ja tsentrifugaalse eraldamise järjestikune kasutamine parandab W-d sisaldavate toorproduktide kvaliteeti. Magneteralduse tehnoloogilised režiimid on optimeeritud.

Mineraalsete toorainete materjali koostis

Kõrvaljäätmete puistangu (HAS) uurimisel võeti 35 vaoproovi süvenditest ja puistangute nõlvadel olevatest ladestustest; vagude kogupikkus on 46 m. ​​Süvendid ja laastud paiknevad 6 uurimisreas, mis on üksteisest 40-100 m kaugusel; uuringuliinide süvendite (puhastuste) vaheline kaugus on 30-40 kuni 100-150 m. Katsetatud on kõik liivate litoloogilised sordid. Proovides analüüsiti W03 ja S(II) sisaldust. Sellel alal võeti 1,0 m sügavustest süvenditest 13 proovi, joonte vaheline kaugus on umbes 200 m, tööde vahel - 40 kuni 100 m (olenevalt sama tüüpi litoloogilise kihi levikust). Proovide WO3 ja väävlisisalduse analüüside tulemused on toodud tabelis. 2.1. Tabel 2.1 - WO3 ja sulfiidväävli sisaldus XAS eraproovides On näha, et WO3 sisaldus varieerub vahemikus 0,05-0,09%, välja arvatud proov M-16, mis on võetud keskmiseteralistest hallidest liivadest. Samas proovis leiti kõrgeid S (II) kontsentratsioone - 4,23% ja 3,67%. Üksikute proovide (M-8, M-18) puhul täheldati kõrget S-sulfaadi sisaldust (20-30% kogu väävlisisaldusest). Avariijäätmete puistangu ülemises osas võeti 11 erinevate litoloogiliste erinevuste proovi. WO3 ja S(II) sisaldus, olenevalt liivade päritolust, varieerub laias vahemikus: vastavalt 0,09-0,29% ja 0,78-5,8%. Kõrgenenud WO3 sisaldus on iseloomulik keskmise jämedateralisusega liivasortidele. S (VI) sisaldus on 80 - 82% S kogusisaldusest, kuid osades proovides, peamiselt madala volframtrioksiidi ja üldväävli sisaldusega, väheneb see 30%-ni.

Maardla varusid saab hinnata Pj kategooria ressurssidena (vt tabel 2.2). Kaevu pikkuse ülemises osas varieeruvad need laias vahemikus: 0,7–9,0 m, seega arvutatakse kontrollitavate komponentide keskmine sisaldus, võttes arvesse kaevude parameetreid. Meie hinnangul on ülaltoodud tunnuste põhjal, võttes arvesse vananenud aheraine koostist, nende ohutust, tekketingimusi, saastumist olmejäätmetega, WO3 sisaldust neis ja väävli oksüdatsiooni astet, ainult aheraine ülemine osa. mille ressurss on 1,0 miljonit tonni liiva ja 1330 tonni WO3, mille WO3 sisaldus on 0,126%. Nende asukoht kavandatava töötlemistehase (250–300 m) vahetus läheduses soodustab nende transportimist. Avariijäätmete prügila alumine osa kõrvaldatakse Zakamenski linna keskkonna taastamise programmi raames.

Maardlaalalt võeti 5 proovi. Proovivõtupunktide vahe on 1000-1250 m Proovid võeti kogu kihi paksusest, analüüsiti WO3, Ptot ja S (II) sisaldust (vt tabel 2.3). Tabel 2.3 - WO3 ja väävli sisaldus üksikutes ATO proovides Analüüside tulemustest on näha, et WO3 sisaldus on madal, varieerub vahemikus 0,04 kuni 0,10%. Keskmine S (II) sisaldus on 0,12% ja see ei paku praktilist huvi. Tehtud tööd ei võimalda käsitleda sekundaarset loopealset potentsiaalse tööstusrajatisena. Keskkonnareostuse allikana kuuluvad need moodustised aga kõrvaldamisele. Peamist aherainepuistangut (MTF) on uuritud mööda paralleelseid uurimisjooni, mis on orienteeritud piki asimuuti 120 ja asuvad üksteisest 160–180 m kaugusel. Uurimisliinid on orienteeritud risti tammi ja lägatorustiku löögile, mille kaudu väljutati maagi aheraine, mis ladestus paisu harjaga subparalleelselt. Seega olid ka uurimisliinid orienteeritud üle tehnogeensete maardlate aluskihi. Mööda uuringujooni läbis buldooser 3-5 m sügavustele kaevikuid, millest löödi süvendid 1-4 m sügavusele. Kaevikute ja süvendite sügavust piiras töökoha seinte stabiilsus . Kaevikutes olevad süvendid löödi läbi 20 - 50 m maardla keskosas ja 100 m pärast - kagutiival, endise settetiigi (nüüdseks kuivanud) alale, kust toideti vett. töötlemisettevõtetele tehase töötamise ajal.

NTO pindala piki jaotuspiiri on 1015 tuh m2 (101,5 ha); piki telge (piki Barun-Naryni jõe orgu) pikeneb 1580 m, põikisuunas (tammi lähedal) on selle laius 1050 m. Järelikult valgustab üks süvend 12850 m suurust ala, mis võrdub keskmise võrguga 130x100 m. kõik tööd); uuringuvõrgu pindala oli keskmiselt 90x100 m2. Äärmisel kagutiival, peeneteraliste setete - mudade - arenemisalal asuva endise settetiigi kohas, puuriti 12 süvendit (15% koguarvust), mis iseloomustavad umbes 370 tuhande suurust ala. m (37% tehnogeense maardla kogupindalast); keskmine võrgupindala oli siin 310x100 m2. Ebaühtlaseteralistelt liivadelt aleuriivadest koosnevatele mudadele ülemineku piirkonnas umbes 115 tuhande m suurusel alal (11% tehnogeense maardla pindalast) läbiti 8 süvendit (10 % tehnogeense maardla tööde arvust) ja uuringuvõrgu keskmine pindala oli 145x100 m. inimese põhjustatud maardla katsealusest lõigust on 4,3 m, sh ebaühtlaseteralisel liival -5,2 m, aleuriit liivad -2,1 m, mudad -1,3 m - paisu ülaosas 1115 m, keskosas kuni 1146-148 m ja kagutiival kuni 1130-1135 m. Kokku on testitud 60 - 65% tehnogeense maardla võimsusest. Kaevikud, süvendid, raiesmikud ja urud on dokumenteeritud mõõtudes M 1:50 -1:100 ja testitud vaoga, mille läbimõõt on 0,1x0,05 m2 (1999) ja 0,05x0,05 m2 (2000). Vaoproovide pikkus oli 1 m, kaal 10 - 12 kg 1999.a. ja 4-6 kg 2000. aastal. Katsetatud intervallide kogupikkus uuringuliinidel oli 338 m, üldjoontes, arvestades võrgustikust väljapoole jäävaid detaileerimisalasid ja üksikuid lõike, oli see 459 m. Võetud proovide mass oli 5 tonni.

Proovid koos passiga (tõu tunnus, proovi number, toodang ja esineja) pakiti polüetüleenist ja seejärel riidest kottidesse ning saadeti Burjaatia Vabariigi RAC-i, kus need kaaluti, kuivatati, analüüsiti W03 sisalduse suhtes. ja S (II) vastavalt NS AM meetoditele. Analüüside õigsust kinnitas tava-, rühma- (RAC analüüsid) ja tehnoloogiliste (TsNIGRI ja VIMS analüüsid) proovide tulemuste võrreldavus. OTO-s võetud üksikute tehnoloogiliste proovide analüüsi tulemused on toodud lisas 1. Dzhida VMK peamist (OTO) ja kahte kõrvaljäätmeid (KhAT ja ATO) võrreldi statistiliselt WO3 sisalduse osas Studenti t-testi abil. (vt 2. lisa) . Usaldustõenäosusega 95% tehti kindlaks: - kõrvaljääkide üksikute proovide WO3 sisalduses ei olnud olulist statistilist erinevust; - OTO proovivõtu keskmised tulemused WO3 sisalduse osas 1999. ja 2000. aastal. kuuluvad samasse üldpopulatsiooni. Sellest tulenevalt muutub peamise aherainepuistangu keemiline koostis välismõjude mõjul aja jooksul ebaoluliselt. Kõiki BRT varusid saab töödelda ühe tehnoloogia abil.; - põhi- ja kõrvaljääkide keskmised testimise tulemused WO3 sisalduse osas erinevad üksteisest oluliselt. Järelikult on kõrvaljäätmete mineraalide kaasamiseks vajalik kohaliku rikastamistehnoloogia väljatöötamine.

Mineraalsete toorainete tehnoloogilised omadused

Teralise koostise järgi jagunevad setted kolme tüüpi seteteks: ebaühtlaseteralised liivad; silty sands (silty sands); setted. Seda tüüpi sademete vahel toimuvad järk-järgulised üleminekud. Lõike paksuses täheldatakse selgemaid piire. Need tekivad erineva suuruse koostisega, erineva värvusega (tumerohelisest kuni helekollase ja hallini) ja erineva materjali koostisega (kvarts-päevakivi mittemetalliline osa ja sulfiid magnetiidiga, hematiit, raua- ja mangaanhüdroksiidid) vaheldumisest . Kogu järjestus on kihiline - peenest kuni jämedakihini; viimane on iseloomulikum jämedateralistele ladestutele või sisuliselt sulfiidse mineralisatsiooniga vahekihtidele. Peeneteralised (mudased, mudafraktsioonid või tumedast värvist koosnevad kihid - amfibool, hematiit, goetiit) moodustavad tavaliselt õhukesed (esimesed cm - mm) kihid. Kogu setete jada esinemine on alamhorisontaalne, põhjapoolsetes punktides on valdav langus 1-5. Ebateralised liivad asuvad OTO loode- ja keskosas, mis on tingitud nende settimisest väljalaskeallika – tselluloosikanali – lähedal. Ebaühtlaseteralise liiva riba laius on 400-500 m, piki streiki hõivavad nad kogu oru laiuse - 900-1000 m. Liiva värvus on hallikaskollane, kollakasroheline. Terade koostis on varieeruv - peeneteralistest kuni jämedateralisteni sortide kuni kruusaläätsedeni paksusega 5-20 cm ja pikkusega kuni 10-15 m. Mudased (mudased) liivad paistavad silma vormis kihi paksus 7-10 m (horisontaalne paksus, paljand 110-120 m ). Need asuvad ebaühtlaseteralise liiva all. Läbilõikes on need halli, rohekashalli värvi kihiline kiht, mille vahelduvad peeneteralised liivad muda vahekihtidega. Mudade maht alearliivalõigul suureneb kagu suunas, kus põhiosa lõigust moodustavad mudad.

Mudad moodustavad OTO kaguosa ja neid esindavad tumehalli, tumerohelise, sinakasrohelise värvusega rikastusjäätmete peenemad osakesed hallikaskollase liiva vahekihtidega. Nende struktuuri peamine tunnus on homogeensem, massiivsem tekstuur, millel on vähem väljendunud ja vähem selgelt väljendunud kihilisus. Mudad on kaetud aleuriivaga ja lamavad sängi alusel – alluviaal-deluviaalsed ladestused. OTO mineraalsete toorainete granulomeetrilised omadused koos kulla, volframi, plii, tsingi, vase, fluoriidi (kaltsium ja fluor) jaotusega suurusklasside kaupa on toodud tabelis. 2.8. Granulomeetrilise analüüsi kohaselt on põhiosa OTO proovimaterjalist (umbes 58%) osakeste suurus -1 + 0,25 mm, millest 17% jagunevad suureks (-3 + 1 mm) ja väikeseks (-0,25 + 0,1) mm klassid. Alla 0,1 mm osakese suurusega materjali osakaal on umbes 8%, millest pool (4,13%) langeb mudaklassile -0,044 + 0 mm. Volframi iseloomustab väike sisalduse kõikumine suurusklassides -3 +1 mm kuni -0,25 + 0,1 mm (0,04-0,05%) ja järsk tõus (kuni 0,38%) suurusklassis -0 ,1+ 0,044 mm. Limaklassis -0,044+0 mm vähendatakse volframisisaldust 0,19% -ni. Huebneriidi akumuleerumine toimub ainult väikese suurusega materjalis, see tähendab klassis -0,1 + 0,044 mm. Seega on 25,28% volframist kontsentreeritud -0,1 + 0,044 mm klassi selle klassi väljundiga umbes 4% ja 37,58% -0,1 + 0 mm klassis, selle klassi väljundvõimsusega 8,37%. Mineraalse tooraine OTO osakeste jaotuse diferentsiaal- ja integraalhistogrammid suurusklasside kaupa ning W absoluutse ja suhtelise jaotuse histogrammid mineraalsete toorainete OTO suurusklasside lõikes on näidatud joonisel 2.2. ja 2.3. Tabelis. 2.9 näitab andmeid hubneriidi ja scheeliidi immutamise kohta mineraalsetes toorainetes OTO algsuuruses ja purustatud kuni -0,5 mm.

Mineraalse algtooraine klassis -5 + 3 mm ei esine pobneriidi ja šeeliidi terakesi, samuti omavahelisi kasvukohti. -3+1 mm klassis on scheeliidi ja hübneriidi vabade terade sisaldus üsna kõrge (vastavalt 37,2% ja 36,1%). Klassis -1 + 0,5 mm esineb mõlemaid volframi mineraalseid vorme peaaegu võrdsetes kogustes, nii vabade teradena kui ka vahekasvuna. Õhukestes klassides -0,5 + 0,25, -0,25 + 0,125, -0,125 + 0,063, -0,063 + 0 mm on scheeliidi ja hübneriidi vabade terade sisaldus oluliselt kõrgem kui kasvukohtade sisaldus (kasvamiste sisaldus varieerub vahemikus 9 kuni 11. 3, 0%) Suurusklass -1+0,5 mm on piiriks ning scheeliidi ja hübneriidi ning nende vaheliste kasvuvabade terade sisaldus on selles praktiliselt sama. Tabeli andmete põhjal. 2.9, võib järeldada, et lubjast vabastatud mineraalsed toorained OTO on vajalik liigitada 0,1 mm suuruse järgi ja sellest tulenevate klasside eraldi rikastamine. Suurest klassist on vaja eraldada vabad terad jõusöödaks ja vahekasvu sisaldav aheraine tuleb uuesti jahvatada. Peenestatud skeeliidi ja pobneriidi terakeste eraldamiseks tuleb purustatud ja settest puhastatud aheraine kombineerida algsete mineraalsete toorainete settest puhastatud klassiga -0,1+0,044 ja saata gravitatsioonioperatsioonile II.

2.3.2 Mineraalsete toorainete esialgses suuruses radiomeetrilise eraldamise võimalikkuse uurimine Radiomeetriline eraldamine on maakide suuremõõtmeline eraldamine väärtuslike komponentide sisalduse järgi, mis põhineb erinevat tüüpi kiirguse selektiivsel mõjul kiirgusele. mineraalide ja keemiliste elementide omadused. Teada on üle kahekümne radiomeetrilise rikastamise meetodi; lootustandvamad neist on röntgenradiomeetriline, röntgenluminestsents-, raadioresonants-, fotomeetriline, autoradiomeetriline ja neutronite neeldumine. Radiomeetriliste meetodite abil lahendatakse järgmised tehnoloogilised probleemid: eelrikastamine aheraine eemaldamisega maagist; tehnoloogiliste sortide valik, sordid koos järgneva rikastamisega vastavalt eraldi skeemidele; keemiliseks ja metallurgiliseks töötlemiseks sobivate toodete eraldamine. Radiomeetrilise pestavuse hindamine hõlmab kahte etappi: maakide omaduste uurimine ja rikastamise tehnoloogiliste parameetrite eksperimentaalne määramine. Esimeses etapis uuritakse järgmisi põhiomadusi: väärtuslike ja kahjulike komponentide sisaldus, osakeste suuruse jaotus, maagi ühe- ja mitmekomponendiline kontrastsus. Selles etapis luuakse põhiline võimalus kasutada radiomeetrilist rikastamist, määratakse piiravad eraldusnäitajad (kontrastuuringu etapis), valitakse eraldusmeetodid ja tunnused, hinnatakse nende tõhusust, määratakse teoreetilised eraldusnäitajad ja skemaatiline diagramm. radiomeetrilise rikastamise väljatöötamine, võttes arvesse järgneva töötlemistehnoloogia eripära. Teises etapis määratakse eraldamise viisid ja praktilised tulemused, viiakse läbi radiomeetrilise rikastusskeemi laiendatud laboratoorsed testid, kombineeritud tehnoloogia tehnilise ja majandusliku võrdluse põhjal (radiomeetrilise eraldamisega) valitakse skeemi ratsionaalne versioon. protsessi alguses) põhilise (traditsioonilise) tehnoloogiaga.

Igal juhul määratakse tehnoloogiliste proovide mass, suurus ja arv sõltuvalt maagi omadustest, maardla struktuurilistest iseärasustest ja selle uurimise meetoditest. Radiomeetrilise rikastamise kasutamisel on määravaks teguriks väärtuslike komponentide sisaldus ja nende jaotumise ühtlus maagi massis. Radiomeetrilise rikastamise meetodi valikut mõjutavad kasulike mineraalidega isomorfselt seotud ja mõnel juhul indikaatori rolli täitvate lisandite sisaldus, samuti kahjulike lisandite sisaldus, mida saab ka nendel eesmärkidel kasutada.

GR-töötlusskeemi optimeerimine

Seoses viimastel aastatel 0,3–0,4% volframisisaldusega madala kvaliteediga maakide kaasamisega mitmeastmelised kombineeritud rikastamisskeemid, mis põhinevad gravitatsiooni, flotatsiooni, magnetilise ja elektrilise eraldamise kombinatsioonil, madala kvaliteediga flotatsiooni keemilisel viimistlemisel. kontsentraadid jne on laialt levinud. Spetsiaalne rahvusvaheline kongress 1982. aastal San Franciscos oli pühendatud madala kvaliteediga maakide rikastamise tehnoloogia täiustamise probleemidele. Tegutsevate ettevõtete tehnoloogiliste skeemide analüüs näitas, et maagi valmistamisel on laialt levinud erinevad eelkontsentreerimise meetodid: fotomeetriline sorteerimine, eelpurkimine, rikastamine raskes keskkonnas, märg- ja kuivmagneteraldus. Eelkõige kasutatakse fotomeetrilist sorteerimist tõhusalt ühel suurimal volframitoodete tarnijal - Mount Corbine'is Austraalias, mis töötleb suurtes Hiina tehastes - Taishanis ja Xihuashanis - maake, mille volframisisaldus on 0,09%.

Maagi komponentide esialgseks kontsentreerimiseks raskes keskkonnas kasutatakse Sala (Rootsi) ülitõhusaid Dinavirpul seadmeid. Selle tehnoloogia järgi klassifitseeritakse materjal ja +0,5 mm klass on rikastatud raskes keskkonnas, mida esindab ferrosiliitsiumi segu. Mõned tehased kasutavad eelkontsentreerimisena kuiv- ja märgmagneteraldust. Niisiis kasutatakse USA-s Emersoni tehases maagis sisalduva pürrotiidi ja magnetiidi eraldamiseks märgmagnetilist eraldamist ning Türgis Uyudagi tehases 10 mm klassi jahvatatakse kuivjahvatus ja magneteraldus madala võimsusega separaatorites. magnetintensiivsusega magnetiidi eraldamiseks ja seejärel rikastatakse suure pingega separaatorites granaadi eraldamiseks. Täiendav rikastamine hõlmab pingi kontsentreerimist, flotatsiooni gravitatsiooni ja scheeliidi flotatsiooni. Näiteks mitmeetapiliste kombineeritud skeemide kasutamisest kehvade volframimaakide rikastamiseks, mis tagavad kvaliteetsete kontsentraatide tootmise, on Hiina RV tehastes kasutatavad tehnoloogilised skeemid. Niisiis töödeldakse Taishani tehases, mille maagi võimsus on 3000 tonni päevas, volframiit-scheeliit materjali, mille volframisisaldus on 0,25%. Algne maak sorteeritakse käsitsi ja fotomeetriliselt, eemaldades prügimäele 55% jääkkivist. Edasine rikastamine toimub jigimismasinatel ja keskendumislaudadel. Saadud töötlemata gravitatsioonikontsentraate reguleeritakse flotatsioonigravitatsiooni ja flotatsiooni meetoditega. Xihuashani tehased, mis töötlevad maake, mille volframiidi ja šeeliidi suhe on 10:1, kasutavad sarnast gravitatsioonitsüklit. Kare gravitatsioonikontsentraat läheb flotatsioonigravitatsioonile ja flotatsioonile, mille tõttu sulfiidid eemaldatakse. Järgmisena viiakse läbi kambritoote märgmagneteraldus, et isoleerida volframiit ja haruldased muldmetallid. Magnetfraktsioon saadetakse elektrostaatilisele eraldamisele ja seejärel volframiidi flotatsioonile. Mittemagnetiline fraktsioon siseneb sulfiidide flotatsiooni ja flotatsioonisabad allutatakse magneteraldamisele, et saada scheeliidi ja kassiteriidi-volframiidi kontsentraate. WO3 kogusisaldus on 65% ekstraheerimisega 85%.

Flotatsiooniprotsessi kasutamine koos sellest tulenevate kehvade kontsentraatide keemilise rafineerimisega on suurenenud. Kanadas Mount Pleasanti tehases keeruliste volframi-molübdeenimaakide rikastamiseks on kasutusele võetud flotatsioonitehnoloogia, mis hõlmab sulfiidide, molübdeniidi ja volframiidi flotatsiooni. Põhilises sulfiidi flotatsioonis saadakse vask, molübdeen, plii ja tsink. Kontsentraat puhastatakse, peeneks jahvatatakse, aurutatakse ja konditsioneeritakse naatriumsulfiidiga. Molübdeeni kontsentraat puhastatakse ja leostatakse happega. Sulfiidset flotatsioonijäätmeid töödeldakse naatriumfluorosilikooniga, et suruda alla mineraalid, ja volframiit ujutatakse fosfororgaanilise happega, millele järgneb saadud volframiidi kontsentraadi leosutamine väävelhappega. Kantungi tehases (Kanada) muudab šeeliidi flotatsiooniprotsessi keeruliseks talgi olemasolu maagis, seetõttu viiakse sisse esmane talgi flotatsioonitsükkel, seejärel ujutatakse vaskmineraalid ja pürrotiit. Flotatsioonijäätmeid rikastatakse raskusjõu toimel, et saada kaks volframikontsentraati. Gravitatsiooni aheraine suunatakse scheeliidi flotatsioonitsüklisse ja saadud flotatsioonikontsentraati töödeldakse vesinikkloriidhappega. Iksshebergi tehases (Rootsis) võimaldas gravitatsiooni-flotatsiooni skeemi asendamine puhtalt flotatsiooniga saada scheeliidi kontsentraati WO3 sisaldusega 68-70% saagisega 90% (vastavalt gravitatsioonile. flotatsiooniskeem, taastumine oli 50%) . Viimasel ajal on palju tähelepanu pööratud mudast volframmineraalide eraldamise tehnoloogia täiustamisele kahes põhivaldkonnas: muda gravitatsiooniline rikastamine kaasaegsetes mitmekorruselistes kontsentraatorites (sarnaselt tina sisaldava muda rikastamisega) koos järgneva kontsentraadi täiustamisega flotatsiooni ja rikastamise teel. kõrge magnetvälja tugevusega märgades magnetseparaatorites (volframiitlimade jaoks).

Kombineeritud tehnoloogia kasutamise näide on Hiina tehased. Tehnoloogia hõlmab lima paksendamist 25-30% tahke aine sisalduseni, sulfiidi flotatsiooni, aheraine rikastamist tsentrifugaalseparaatorites. Saadud toorkontsentraat (WO3 sisaldus 24,3% saagisega 55,8%) juhitakse volframiidi flotatsioonile, kasutades kogujana fosfororgaanilist hapet. 45% WO3 sisaldav flotatsioonikontsentraat allutatakse volframiidi- ja tinakontsentraatide saamiseks magnetilisele märgeraldamisele. Selle tehnoloogia kohaselt saadakse 0,3-0,4% WO3 sisaldusega mudast 61,3% WO3 sisaldusega volframiidi kontsentraat saagisega 61,6%. Seega on volframimaakide rikastamise tehnoloogiliste skeemide eesmärk suurendada tooraine kasutamise keerukust ja eraldada kõik sellega seotud väärtuslikud komponendid iseseisvateks tootetüüpideks. Nii saadakse Kuda tehases (Jaapan) keeruliste maakide rikastamisel 6 turustatavat toodet. Selleks, et teha kindlaks võimalus 90ndate keskel vananenud aherainest kasulike komponentide täiendavaks ekstraheerimiseks. TsNIGRI-s uuriti tehnoloogilist proovi, mille volframtrioksiidi sisaldus oli 0,1%. On kindlaks tehtud, et aheraine peamine väärtuslik komponent on volfram. Värviliste metallide sisaldus on üsna madal: vask 0,01-0,03; plii - 0,09-0,2; tsink -0,06-0,15%, kulda ja hõbedat proovist ei leitud. Läbiviidud uuringud on näidanud, et volframtrioksiidi edukaks ekstraheerimiseks nõuab jäätmete ümberjahvatamine märkimisväärseid kulutusi ning praeguses etapis ei ole nende kaasamine töötlemisesse paljulubav.

Maavarade töötlemise tehnoloogiline skeem, mis hõlmab kahte või enamat seadet, kätkeb endas kõiki keeruka objekti iseloomulikke tunnuseid ja tehnoloogilise skeemi optimeerimine võib ilmselt olla süsteemianalüüsi põhiülesanne. Selle probleemi lahendamisel saab kasutada peaaegu kõiki varem käsitletud modelleerimis- ja optimeerimismeetodeid. Kontsentraatoriahelate struktuur on aga nii keeruline, et tuleb kaaluda täiendavate optimeerimistehnikate kasutamist. Tõepoolest, vähemalt 10–12 seadmest koosneva vooluringi puhul on raske teostada tavapärast faktorikatset või teostada mitut mittelineaarset statistilist töötlemist. Praegu on välja toodud mitmed ahelate optimeerimise viisid, evolutsiooniline viis kogutud kogemuste kokkuvõtmiseks ja sammu astumiseks ahela muutmise edukas suunas.

Üldrelatiivsusteooria ja tööstusseadmete rikastamiseks väljatöötatud tehnoloogilise skeemi pooltööstuslik testimine

Katsed viidi läbi oktoober-november 2003. Katsetuste käigus töödeldi 24 tunni jooksul 15 tonni algset mineraalset toorainet. Väljatöötatud tehnoloogilise skeemi testimise tulemused on näidatud joonisel fig. 3.4 ja 3.5 ning tabelis. 3.6. On näha, et konditsioneeritud kontsentraadi saagis on 0,14%, sisaldus on 62,7% WO3 ekstraheerimisel 49,875%. Saadud kontsentraadi esindusliku proovi spektraalanalüüsi tulemused on toodud tabelis. 3.7, kinnitage, et III magneteralduse W-kontsentraat on konditsioneeritud ja vastab GOST 213-73 "Tehnilised nõuded (koostis,%) volframisisaldusega maakidest saadud volframikontsentraadile" klassile KVG (T). Seetõttu võib Dzhida VMK maagi rikastamise vananenud aherainest W ekstraheerimiseks välja töötatud tehnoloogilist skeemi soovitada tööstuslikuks kasutamiseks ja vananenud aheraine viiakse üle Dzhida VMK täiendavaks tööstuslikuks mineraalseks tooraineks.

Vananenud aheraine tööstuslikuks töötlemiseks vastavalt väljatöötatud tehnoloogiale Q = 400 t/h juures on välja töötatud seadmete nimekiri, mis on antud klassis -0,1 mm tuleb läbi viia KNELSONi tsentrifugaalseparaatoril koos perioodilise tühjendamisega. keskenduda. Seega on kindlaks tehtud, et kõige tõhusam viis WO3 eraldamiseks RTO-st osakeste suurusega -3 + 0,5 mm on kruvide eraldamine; suurusklassidest -0,5 + 0,1 ja -0,1 + 0 mm ning purustatud kuni -0,1 mm esmase rikastamise aheraine - tsentrifugaaleraldus. Dzhida VMK vananenud rikastamisjääkide töötlemise tehnoloogia põhijooned on järgmised: 1. Vajalik on esmaseks rikastamiseks ja rafineerimiseks saadetava sööda kitsas klassifikatsioon; 2. Erineva suurusega klasside esmase rikastamise meetodi valimisel on vaja individuaalset lähenemist; 3. Aheraine saamine on võimalik peeneima sööda esmase rikastamisega (-0,1 + 0,02 mm); 4. Hüdrotsüklonoperatsioonide kasutamine dehüdratsiooni ja suuruse määramise operatsioonide kombineerimiseks. Drenaaž sisaldab osakesi osakeste suurusega -0,02 mm; 5. Seadmete kompaktne paigutus. 6. Tehnoloogilise skeemi tasuvus (LISA 4), lõpptooteks on konditsioneeritud kontsentraat, mis vastab GOST 213-73 nõuetele.

Kiselev, Mihhail Jurjevitš