Vedrud ja muud elastsed elemendid. Vedru sammu määrab sõltuvus. Sõiduki vedrustuse vedru muudetava jäikusega

Viimasel ajal on taas hakatud kasutama tehnikas ammutuntud, kuid vähekasutatud keerdvedrusid, mis koosnevad mitmest trossideks keeratud traadist (südamikust) (joon. 902, I-V), millest keritakse vedrud (surve-, tõmbe-, väände) . Trossi otsad on kõrvetatud, et vältida takerdumist. Paigaldusnurk δ (vt joonis 902, I) on tavaliselt võrdne 20-30 °.

Kaabli paigaldamise suund valitakse nii, et vedru elastsel deformatsioonil kaabel pigem väänduks kui lahti keriks. Parempoolse mähisega survevedrud on valmistatud vasakpoolsest paigaldustrossist ja vastupidi. Pingutusvedrude puhul peavad paigaldamise suund ja pöörete kalle ühtima. Väändvedrude puhul on paigaldamise suund ükskõikne.

Paigaldustihedus, paigaldussamm ja paigaldustehnoloogia avaldavad suurt mõju keerdunud vedrude elastsusomadustele. Pärast köie keerdumist toimub elastne tagasilöök, südamikud eemalduvad üksteisest. Vedrude mähkimine omakorda muudab poolide südamike omavahelist paigutust.

Kevadel vabas olekus on südamike vahel peaaegu alati tühimik. Laadimise algfaasis töötavad vedrud eraldi juhtmetena; selle tunnus (joon. 903) on õrna välimusega.

Koormuste edasise suurenemisega kaabel väänab, südamikud sulguvad ja hakkavad töötama ühtsena; suureneb vedru jäikus. Sel põhjusel on keerdunud vedrude omadustel murdepunkt (a), mis vastab mähiste sulgemise algusele.

Luhtunud vedrude eelis tuleneb järgnevast. Mitme peenikese traadi kasutamine ühe massiivse traadi asemel võimaldab õhukestele juhtmetele omase suurenenud tugevuse tõttu arvutuslikke pingeid suurendada. Väikese läbimõõduga kiududest koosnev mähis on painduvam kui samaväärne massiivne mähis, osaliselt suurenenud lubatud pingete ja peamiselt indeksi c = D / d iga üksiku keerme suurema väärtuse tõttu, mis mõjutab järsult jäikust.

Keerutatud vedrude lamedad omadused võivad olla kasulikud paljudel juhtudel, kui on vaja saavutada suuri elastseid deformatsioone piiratud aksiaalsete ja radiaalsete mõõtmetega.

Veel üks keerdunud vedrude eristav omadus on elastse deformatsiooni ajal poolidevahelise hõõrdumise tõttu suurenenud summutusvõime. Seetõttu saab selliseid vedrusid kasutada energia hajutamiseks löögitaoliste koormustega, et summutada sellistel koormustel tekkivaid vibratsioone; need aitavad kaasa ka vedru poolide resonantsvõnkumiste isesummutamisele.

Suurenenud hõõrdumine põhjustab aga poolide kulumist, millega kaasneb vedruväsimuse vastupidavuse vähenemine.

Keerutatud vedrude ja ühejuhtmeliste vedrude paindlikkuse võrdleval hindamisel tehakse sageli viga, kui võrreldakse sama ristlõikepindalaga vedrusid (keerutatud vedrude puhul kokku).

Siin ei võeta arvesse tõsiasja, et keerdvedrude kandevõime, kui muud asjaolud on võrdsed, on väiksem kui ühejuhtmelistel vedrudel ja see väheneb südamike arvu suurenedes.

Hindamisel tuleks lähtuda võrdse kandevõime tingimusest. Ainult sel juhul on see õige erineva tuumade arvuga. Selles hinnangus näivad luhtunud vedrude eelised olevat oodatust tagasihoidlikumad.

Võrdleme keerdvedrude ja ühetraadise vedru vastavust sama keskmise läbimõõdu, pöörete arvu, jõu (koormuse) P ja ohutusvaruga.

Esimese ligikaudsusena käsitleme keerdunud vedru kui paralleelsete vedrude seeriat väikese ristlõikega mähistega.

Keerutatud vedru südamiku läbimõõt d" nendes tingimustes on seotud massiivse traadi läbimõõduga d suhtega

kus n on südamike arv; [τ] ja [τ"] on lubatud nihkepinged; k ja k" on vedru kujutegurid (nende indeks).

Väärtuste läheduse tõttu ühtsusele saab kirjutada

Võrreldavate vedrude masside suhe

või asendades võrrandi (418) väärtuse d "/d

Suhete d "/d ja m" / m väärtused olenevalt südamike arvust on toodud allpool.

Nagu näha, ei ole keerdunud vedrude traadi läbimõõdu vähenemine üldse nii suur, et see annaks märkimisväärse tugevuse suurenemise isegi väikeste d ja d väärtuste vahemikus" (muide, see asjaolu õigustab ülaltoodud eeldus, et tegur on ühtsusele lähedane.

Keerutatud vedru deformatsiooni λ" ja täistraatvedru deformatsiooni λ suhe

Asendades selle avaldisega võrrandist (417) d "/d, saame

[τ"]/[τ] väärtus, nagu ülal näidatud, on ühtsuse lähedal

Selle avaldise põhjal arvutatud λ"/λ väärtused erineva arvu ahelate n jaoks on toodud allpool (määramisel võeti k jaoks algväärtus k = 6).

Nagu näha, annab koormuse võrdsuse esialgse eelduse korral üleminek keerdunud vedrudele kiudude arvu tegelike väärtuste puhul vastavuse kasvu 35–125%.

Joonisel fig. 904 näitab koonddiagrammi tegurite d "/ d; λ" / λ ja m "/ m muutuste kohta võrdselt koormatud ja võrdse tugevusega keerdunud vedrude puhul sõltuvalt südamike arvust.

Koos massi suurenemisega koos kiudude arvu suurenemisega tuleks arvesse võtta keerdude ristlõike läbimõõdu suurenemist. Kui keermete arv on vahemikus n = 2–7, on keerdude ristlõike läbimõõt keskmiselt 60% suurem kui samaväärse terve traadi läbimõõt. See toob kaasa asjaolu, et mähiste vahelise kliirensi säilitamiseks on vaja suurendada vedrude sammu ja kogupikkust.

Mitmeahelaliste vedrude poolt pakutava tootlikkuse kasvu saab ühe juhtmega vedruga. Selleks suurendage samaaegselt vedru läbimõõtu D; vähendada traadi läbimõõtu d; suurendada pingete taset (st kasutatakse kvaliteetset terast). Lõppkokkuvõttes on võrdse mahuga ühejuhtmeline vedru kergem, väiksem ja palju odavam kui mitme ahelaga vedru, kuna mitmeahelaliste vedrude tootmine on keeruline. Sellele võime lisada järgmised keerdunud vedrude puudused:

1) otste korrektse täitmise (vedru otste lihvimise teel) võimatus (survevedrudel), mis tagab koormuse tsentraalse rakendamise; alati on koormuse ekstsentrilisus, mis põhjustab vedru täiendavat paindumist;

2) valmistamise keerukus;

3) tunnuste hajumine tehnoloogilistel põhjustel; raskused stabiilsete ja reprodutseeritavate tulemuste saamisel;

4) südamike kulumine poolidevahelise hõõrdumise tagajärjel, mis tekib vedrude korduvate deformatsioonide korral ja põhjustab vedrude väsimuskindluse järsu languse. Viimane puudus välistab keerdunud vedrude kasutamise pikaajaliseks tsükliliseks koormuseks.

Keerutatud vedrud on kasutatavad staatilise ja perioodilise dünaamilise koormuse korral piiratud arvu tsüklitega.

Definitsioon

Jõudu, mis tekib keha deformatsiooni tagajärjel ja üritab seda algseisundisse tagasi viia, nimetatakse elastsusjõud.

Kõige sagedamini tähistatakse seda $(\overline(F))_(upr)$. Elastsusjõud ilmneb ainult keha deformeerumisel ja kaob, kui deformatsioon kaob. Kui pärast väliskoormuse eemaldamist taastab keha täielikult oma suuruse ja kuju, siis nimetatakse sellist deformatsiooni elastseks.

I. Newtoni kaasaegne R. Hooke tegi kindlaks elastsusjõu sõltuvuse deformatsiooni suurusest. Hooke kahtles oma järelduste õigsuses pikka aega. Ühes oma raamatus esitas ta oma seaduse krüpteeritud sõnastuse. Mis tähendas ladina keeles: "Ut tensio, sic vis": mis on venitus, selline on tugevus.

Vaatleme vedru, millele mõjub tõmbejõud ($\overline(F)$), mis on suunatud vertikaalselt alla (joonis 1).

Jõudu $\overline(F\ )$ nimetatakse deformeerivaks jõuks. Deformeeriva jõu mõjul suureneb vedru pikkus. Selle tulemusena tekib kevadel elastsusjõud ($(\overline(F))_u$), mis tasakaalustab jõudu $\overline(F\ )$. Kui deformatsioon on väike ja elastne, siis on vedru pikenemine ($\Delta l$) otseselt võrdeline deformeeriva jõuga:

\[\overline(F)=k\Delta l\left(1\right),\]

kus proportsionaalsuskoefitsiendis nimetatakse vedru jäikust (elastsustegur) $k$.

Jäikus (kui omadus) on deformeeritava keha elastsusomaduste tunnus. Jäikust peetakse keha võimet seista vastu välisele jõule, võimet säilitada oma geomeetrilisi parameetreid. Mida suurem on vedru jäikus, seda vähem muudab see antud jõu mõjul oma pikkust. Jäikuskoefitsient on jäikuse (kui keha omaduse) põhitunnus.

Vedru jäikuse koefitsient sõltub materjalist, millest vedru on valmistatud, ja selle geomeetrilistest omadustest. Näiteks ümartraadist keritud ja piki selle telge elastse deformatsiooni allutatud spiraalvedru jäikusteguri saab arvutada järgmiselt:

kus $G$ on nihkemoodul (väärtus oleneb materjalist); $d$ - traadi läbimõõt; $d_p$ - vedrupooli läbimõõt; $n$ on vedru mähiste arv.

Rahvusvahelise mõõtühikute süsteemi (SI) jäikuse koefitsiendi mõõtühik on njuuton, mis on jagatud meetriga:

\[\left=\left[\frac(F_(upr\ ))(x)\right]=\frac(\left)(\left)=\frac(H)(m).\]

Jäikuskoefitsient on võrdne jõuga, mida tuleb vedrule rakendada, et muuta selle pikkust vahemaaühiku kohta.

Vedrujäikuse valem

Olgu $N$ vedrud ühendatud järjestikku. Siis on kogu liigese jäikus võrdne:

\[\frac(1)(k)=\frac(1)(k_1)+\frac(1)(k_2)+\punktid =\sum\limits^N_(\ i=1)(\frac(1) (k_i)\left(3\right),)\]

kus $k_i$ on $i-th$ vedru jäikus.

Kui vedrud on järjestikku ühendatud, määratakse süsteemi jäikus järgmiselt:

Näited probleemidest koos lahendusega

Näide 1

Harjutus. Vedru pikkus koormuse puudumisel on $l=0,01$ m ja jäikus 10 $\frac(N)(m).\ $Milline on vedru jäikus ja pikkus, kui sellele mõjuv jõud vedru on $F$= 2 N ? Oletame, et vedru deformatsioon on väike ja elastne.

Otsus. Vedru jäikus elastsete deformatsioonide korral on konstantne väärtus, mis tähendab, et meie probleemis:

Elastsete deformatsioonide korral on täidetud Hooke'i seadus:

Alates (1.2) leiame vedru pikenemise:

\[\Delta l=\frac(F)(k)\left(1,3\right).\]

Venitatud vedru pikkus on:

Arvutage vedru uus pikkus:

Vastus. 1) $k"=10\ \frac(Н)(m)$; 2) $l"=0,21 $ m

Näide 2

Harjutus. Kaks vedru jäikusega $k_1$ ja $k_2$ on ühendatud järjestikku. Kui suur on esimese vedru pikenemine (joonis 3), kui teise vedru pikkust suurendada $\Delta l_2$ võrra?

Otsus. Kui vedrud on ühendatud järjestikku, siis on igale vedrule mõjuv deformatsioonijõud ($\overline(F)$) sama, st selle saab kirjutada esimese vedru kohta:

Teist kevadet kirjutame:

Kui avaldiste (2.1) ja (2.2) vasakpoolsed osad on võrdsed, saab võrdsustada ka parempoolsed osad:

Võrdusest (2.3) saame esimese vedru pikenemise:

\[\Delta l_1=\frac(k_2\Delta l_2)(k_1).\]

Vastus.$\Delta l_1=\frac(k_2\Delta l_2)(k_1)$

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n n n 1. Vedrude üldised omadused Vedrud on konstruktsioonides laialdaselt kasutusel vibratsiooni isoleerivate, lööke summutavate, edasi-tagasi liikuvate, pingutus-, dünamomeetriliste ja muude seadmetena. Kevade tüübid. Tajutava väliskoormuse tüübi järgi eristatakse tõmbe-, surve-, väände- ja paindevedrusid.

VEDRUD JA Elastsed ELEMENDID n n keerdvedrud (silindrilised - pikendused, joon. 1 a, surved, joon. 1 b; väänded, joonis 1 c, vormitud kokkusurumised, joonis 1 d-e), spetsiaalsed vedrud (sihverplaadi kujulised ja rõngas, Joonis 2 a ja b, - kokkusurumine; tõsi ja vedrud, joon. 2 c, - painutamine; spiraal, joon. 2 d - väänd jne) Levinumad on ümartraadist keerdunud silindrilised vedrud.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n Pingutusvedrud (vt joonis 1 a) keritakse reeglina ilma poolide vahedeta ja enamikul juhtudel - poolidevahelise algpingega (rõhuga), mis osaliselt kompenseerib välist koormust. . Pinge on tavaliselt (0,25 - 0,3) Fpr (Fnp on piirav tõmbejõud, mille juures vedrumaterjali elastsed omadused ammenduvad täielikult).

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n Välise koormuse ülekandmiseks on sellised vedrud varustatud konksudega. Näiteks väikese läbimõõduga (3-4 mm) vedrude jaoks tehakse konksud painutatud viimaste keerdude kujul (joon. 3 a-c). Sellised konksud aga vähendavad väsimusvedrude vastupidavust tänu pingete suurele kontsentratsioonile paindekohtades. Kriitiliste vedrude puhul, mille läbimõõt on üle 4 mm, kasutatakse sageli sisseehitatud konkse (joonis 3d-e), kuigi need on tehnoloogiliselt vähem arenenud.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n n Survevedrud (vt joon. 1 b) on mähitud poolide vahega, mis peaks olema 10-20% suurem kui iga pooli aksiaalsed elastsed nihked suurima väliskoormuse korral. Vedrude tugitasandid saadakse, vajutades viimased pöörded naaberosadele ja lihvides need risti teljega. Pikad vedrud koorma all võivad kaotada stabiilsuse (punnid). Vältimaks paindumist, asetatakse sellised vedrud tavaliselt spetsiaalsetele südamikele (joonis 4 a) või klaasidesse (joonis 4 b).

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n n Vedrude koaksiaalsus paarituvate osadega saavutatakse tugipoolide paigaldamisega spetsiaalsetesse plaatidesse, korpuses olevatesse aukudesse, soontesse (vt joonis 4 c). Torsioonvedrud (vt joon. 1 c) on tavaliselt keritud väikese tõusunurga ja väikeste vahedega mähiste vahel (0,5 mm). Välist koormust tajuvad nad otsapöörete painutamisel tekkivate konksude abil.

VEDRUD JA Elastsed ELEMENDID n n Keerdvedrude põhiparameetrid. Vedrusid iseloomustavad järgmised põhiparameetrid (vt joonis 1b): traadi läbimõõt d või ristlõike mõõtmed; keskmine läbimõõt Do, indeks c = Do/d; tööpöörete arv n; tööosa pikkus Ho; samm t = Ho/n pööret, nurk = arctg pöörded tõusevad. Viimaseid kolme parameetrit arvestatakse koormamata ja laaditud olekus.

VEDRUD JA ELASTIKUD ELEMENDID n n Vedruindeks iseloomustab pooli kumerust. Vedrud, mille indeks on 3, ei ole soovitatavad, kuna mähistes on suur pingekontsentratsioon. Tavaliselt valitakse vedruindeks sõltuvalt traadi läbimõõdust järgmiselt: d puhul 2,5 mm, d = 3--5; 6-12 mm vastavalt c = 5-12; 4-10; 4-9.

VEDRUD JA ELASTIKUD ELEMENDID n n Materjalid. Keerdvedrud valmistatakse külma või kuuma kerimisega, millele järgneb otsaviimistlus, kuumtöötlus ja juhtimine. Vedrude peamised materjalid on - ülitugev spetsiaalne vedrutraat 1, II ja III klassi läbimõõduga 0,2-5 mm, samuti terased: kõrge süsinikusisaldusega 65, 70; mangaan 65 G; ränihape 60 C 2 A, kroomvanaadium 50 HFA jne.

VEDRUD JA ELASTIKUD ELEMENDID n n Keemiliselt aktiivses keskkonnas töötamiseks mõeldud vedrud on valmistatud värvilistest metallisulamitest. Poolide pindade kaitsmiseks oksüdeerumise eest lakitakse või õlitatakse kriitilised vedrud ning eriti kriitilised vedrud oksüdeeritakse ja kaetakse tsingi või kaadmiumiga.

VEDRUD JA Elastsed ELEMENDID n n 2. Keerdsilindriliste vedrude arvutamine ja projekteerimine Pingetused sektsioonides ja poolide nihked. Telgjõu F (joonis 5 a) mõjul vedru pooli ristlõikes tekib vedru teljega paralleelselt tekkiv sisejõud F ja hetk T \u003d F D 0/2 , mille tasapind ühtib jõudude paari tasandiga F. Pooli normaalristlõige on kallutatud tasapinnalise momendi suhtes nurga kohta.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n Projitseerides jõutegurid koormatud vedru ristlõikes telgedel x, y ja z (joon. 5, b), mis on seotud pooli normaallõike, jõu F ja momendiga T, saame Fx = F cos ; Fn = F sin (1) T = Mz = 0,5 F D 0 cos ; Mx = 0,5 F D 0 sin ;

VEDRUD JA ELEMENDID n n n Mähkimisnurk on väike (tavaliselt 12). Seetõttu võime eeldada, et vedru ristlõige töötab väändel, jättes tähelepanuta muud jõutegurid. Pooli sektsioonis on maksimaalne nihkepinge (2) kus Wk on pooli sektsiooni väändumise takistusmoment

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n Võttes arvesse mähiste kõverust ja seost (2), kirjutame võrrandi (1), (3) n kus F on väliskoormus (tõmbe- või survejõud); D 0 - vedru keskmine läbimõõt; k - koefitsient, võttes arvesse pöörete kõverust ja sektsiooni kuju (parandus sirge tala väändumise valemile); k - lubatud karistuspinge väände ajal.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n Indeksiga c 4 ümarate traatvedrude koefitsiendi k väärtuse saab arvutada valemiga

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n Kui võtta arvesse, et ümmarguse ristlõikega traadi puhul Wk = d 3 / 16, siis (4) Vedrul, mille tõstenurk on 12, on aksiaalne nihe n F, (5)

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n kus n on vedru aksiaalse vastavuse koefitsient. Vedru vastavust määratakse kõige lihtsamalt energiakaalutluste põhjal. Vedru potentsiaalne energia: kus T on pöördemoment vedru ristlõikes jõust F, G Jk on pooli lõigu väändejäikus (Jk 0, 1 d 4); l D 0 n on poolide tööosa kogupikkus;

VEDRUD JA ELASTIKELEMENTID n ja vedru telje vastavuse koefitsient (7) n kus on ühe mähise aksiaalne vastavus (sedeldus millimeetrites jõu mõjul F = 1 H),

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n määratud valemiga (8) n kus G = E/ 0,384 E on nihkemoodul (E on vedrumaterjali elastsusmoodul).

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n Valemist (7) järeldub, et vedru vastavuse koefitsient suureneb pöörete arvu (vedru pikkuse), indeksi (välisläbimõõdu) suurenemisega ja nihkemooduli vähenemisega. materjal.

VEDRUD JA ELASTIKELEMENTID n n Vedrude arvutamine ja projekteerimine. Traadi läbimõõdu arvutamine toimub tugevustingimuse (4) alusel. Indeksi antud väärtuse korral (9) n, kus F 2 - suurim väliskoormus.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n Terasest 60 C 2, 60 C 2 H 2 A ja 50 HFA valmistatud vedrude lubatud pinged [k] võtavad: 750 MPa - staatilise või aeglaselt muutuva muutuva koormuse mõjul, samuti mitte- kriitilised vedrud; 400 MPa - vastutustundlike dünaamiliselt koormatud vedrude jaoks. Dünaamiliselt koormatud pronksist vastutavad vedrud [k] määrake (0, 2-0, 3) in; vastutustundetute pronksvedrude eest - (0,4-0,6) c.

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n n Vajalik tööpöörete arv määratakse seose (5) põhjal vastavalt vedru antud elastsele nihkele (käigule). Kui survevedru on paigaldatud eelpingutusega (koormusega) F 1, siis (10) Sõltuvalt vedru otstarbest on jõud F 1 = (0,1- 0,5) F 2. Muutes F 1 väärtust saab reguleerida vedru töötõmmet. Pöörete arv ümardatakse poole pöördeni, kui n 20 ja ühe pöördeni, kui n > 20.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n Pöörete koguarv n n H 0 \u003d H 3 + n (t - d), (12) kus H 3 \u003d (n 1 - 0, 5) d on vedru pikkus, kokkusurutuna kuni külgnevad tööpöörded puutuvad kokku; t on vedru samm. n n n 1 = n + (l, 5 -2, 0). (11) Surumiseks kasutatakse täiendavalt 1, 5-2 pööret, et luua vedrule kandepinnad. Joonisel fig. 6 näitab seost koormuse ja survevedru settimise vahel. Täispikkuses koormamata vedru n

VEDRUD JA ELEMENDID n n Pöörete koguarv väheneb vedru mõlema otsa lihvimise tõttu 0,25 d võrra, et moodustada tasane tugiots. Maksimaalne vedru vajutus, st vedru otsa liikumine kuni poolide täieliku kokkupuuteni (vt joonis 6), määratakse valemiga

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n n Vedru samm määratakse sõltuvalt väärtusest 3 järgmisest ligikaudsest seosest: Vedru valmistamiseks vajalik traadi pikkus kus = 6 - 9° on poolide tõusunurk koormamata vedrust.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n Vedru paindumise vältimiseks stabiilsuse kadumisest peab selle painduvus H 0 / D 0 olema väiksem kui 2,5.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n n Vedru paigalduspikkus, st vedru pikkus pärast pingutamist jõuga F 1 (vt joonis 6), määratakse valemiga H 1 \u003d H 0 - 1 \u003d H 0 - n F 1 suurima väliskoormuse vedru pikkuse H 2 \u003d H 0 - 1 \u003d H 0 - n F 2 toimel ja vedru väikseimale pikkusele mõjub jõud F 3, mis vastab pikkusele H 3 \u003d H 0-3

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n Sirge F = f() kaldenurk abstsisstelje suhtes (vt joonis 6) määratakse valemiga

VEDRUD JA Elastsed ELEMENDID n Suurte koormuste ja kitsaste mõõtmete korral kasutatakse komposiit-survevedrusid (vt joonis 4, c) - mitme (sagedamini kahe) kontsentriliselt paikneva vedru komplekt, mis tajuvad samaaegselt välist koormust. Et vältida otsatugede tugevat väändumist ja moonutusi, keritakse koaksiaalvedrud vastassuundades (vasakule ja paremale). Toed on valmistatud selliselt, et oleks tagatud vedrude vastastikune tsentreerimine.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n Koormuse ühtlaseks jaotumiseks nende vahel on soovitav, et komposiitvedrud oleksid ühesuguse tõmbejõuga (telgnihked) ja vedrude pikkused kokkusurutuna kuni poolide kokkupuuteni oleksid ligikaudu ühesugused. Koormamata olekus pikendusvedrude pikkus H 0 = n d+2 hz; kus hz \u003d (0, 5-1, 0) D 0 on ühe konksu kõrgus. Maksimaalse väliskoormuse korral on pikendusvedru pikkus H 2 \u003d H 0 + n (F 2 - F 1 *), kus F 1 * on mähise ajal mähiste esialgse kokkusurumise jõud.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n n Vedru valmistamise traadi pikkus määratakse valemiga, kus lz on ühe haagise traadi pikkus.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n Levinud on vedrud, milles traadi asemel kasutatakse kaablit, mis on keeratud kahest kuni kuuest väikese läbimõõduga traadist (d \u003d 0,8–2,0 mm), - keerdunud vedrud. Konstruktsiooni järgi on sellised vedrud samaväärsed kontsentriliste vedrudega. Tänu oma suurele summutusvõimele (kiududevahelise hõõrdumise tõttu) ja vastavusele, töötavad keerdunud vedrud hästi amortisaatorites ja sarnastes seadmetes. Muutuva koormuse mõjul purunevad keerdunud vedrud südamike kulumise tõttu kiiresti.

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n Vibratsiooni- ja löökkoormuse all töötavates konstruktsioonides kasutatakse mõnikord vormitud vedrusid (vt joonis 1, d-f), millel on mittelineaarne seos välisjõu ja vedru elastse nihke vahel.

VEDRUD JA ELASTIKUD ELEMENDID n n Ohutusvarud. Staatiliste koormuste mõjul võivad vedrud mähiste plastiliste deformatsioonide tõttu ebaõnnestuda. Plastiliste deformatsioonide osas on ohutusvaru, kus max on suurimad nihkepinged vedru mähises, mis on arvutatud valemiga (3) juures F=F 1.

VEDRUD JA ELASTISED ELEMENDID n Pidevalt muutuva koormuse all töötavad vedrud peavad olema konstrueeritud nii, et need taluvad väsimust. Vedrusid iseloomustab asümmeetriline koormus, mille puhul jõud muutuvad F 1-lt F 2-ks (vt joonis 6). Samal ajal pinge pöörde lõikudes

VEDRUD JA Elastsed ELEMENDID n amplituud ja keskmine tsükli pinge n Tangentsiaalsete pingete puhul ohutusvaru n, kus K d on mastaabiefekti koefitsient (traadist vedrude d puhul on 8 mm võrdne 1-ga); = 0, 1- 0, 2 - tsükli asümmeetria koefitsient.

VEDRUD JA ELASTIKUD ELEMENDID n n Vastupidavuspiir - 1 muutuva väändega traat sümmeetrilises tsüklis: 300-350 MPa - terastele 65, 70, 55 GS, 65 G; 400-450 MPa - terastele 55 C 2, 60 C 2 A; 500-550 MPa - terastel 60 C 2 HFA jne Ohutusteguri määramisel võetakse efektiivseks pingekontsentratsiooniteguriks K = 1. Pingekontsentratsiooni arvestatakse pingete valemites koefitsiendiga k.

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n Vedrude (näiteks klapivedrude) resonantsvibratsiooni korral võib m muutumatul korral toimuda tsükli muutuva komponendi suurenemine. Sel juhul ohutusvaru vahelduvate pingete jaoks

VEDRUD JA ELASTIKUD ELEMENDID n Väsimuskindluse suurendamiseks (20-50% võrra) tugevdatakse vedrusid haavelpuhastusega, mis tekitab poolide pinnakihtides survejääkpingeid. Vedrude töötlemiseks kasutatakse 0,5-1,0 mm läbimõõduga kuule. Tõhusam on vedrude töötlemine väikese läbimõõduga kuulidega suurel lennukiirusel.

VEDRUD JA ELASTIKELEMENTID n n Löögikoormuse arvutamine. Paljude konstruktsioonide puhul (amortisaatorid jne) töötavad vedrud peaaegu koheselt (suurel kiirusel) rakenduva löökkoormuse korral teadaoleva löögienergiaga. Sel juhul saavad vedru üksikud mähised märkimisväärse kiiruse ja võivad ohtlikult kokku põrgata. Tõeliste süsteemide arvutamine löökkoormuse jaoks on seotud oluliste raskustega (arvestades kontakti, elastseid ja plastilisi deformatsioone, laineprotsesse jne); seetõttu piirdume insenerirakenduse puhul energiaarvutusmeetodiga.

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n n n Löögikoormuse analüüsi põhiülesanne on teadaolevate mõõtmetega vedru löögiga ekvivalentse dünaamilise vajumise (teljenihke) ja staatilise koormuse määramine. Mõelge massiga m varda mõjule vedrusiibrile (joonis 7). Kui jätta tähelepanuta kolvi deformatsioon ja eeldada, et pärast kokkupõrget katavad elastsed deformatsioonid hetkega kogu vedru, saame energiabilansi võrrandi kirjutada kujul, kus Fd on varda raskusjõud; K on süsteemi kineetiline energia pärast kokkupõrget,

VEDRUD JA ELASTIKUD ELEMENDID n määratud valemiga (13) n kus v 0 - kolvi pöörlemiskiirus; - vedru massi vähendamise koefitsient löögikohani

VEDRUD JA ELASTIKUD ELEMENDID n n n Kui eeldada, et vedru poolide liikumiskiirus muutub selle pikkuses lineaarselt, siis = 1/3. Teine liige võrrandi (13) vasakul poolel väljendab kolvi tööd pärast kokkupõrget dünaamilise vedrusuvega q. Võrrandi (13) parem pool on vedru deformatsiooni potentsiaalne energia (vastavuse m järgi), mida saab tagastada deformeerunud vedru järkjärgulise mahalaadimisega.

VEDRUD JA ELASTUSELEMENTID Hetkekoormusega v 0 = 0; d \u003d 2 spl. Staatiline koormus, mis on oma toimelt samaväärne löögipurgiga. arvutatakse seosest n n

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n n Kummist elastseid elemente kasutatakse elastsete muhvide, vibratsiooni- ja müra isoleerivate tugede ja muude seadmete ehitamisel suurte nihkete saamiseks. Sellised elemendid kannavad tavaliselt koormust läbi metallosade (plaadid, torud jne).

VEDRUD JA ELASTIKUD ELEMENDID n Kummist elastsete elementide eelised: elektriisolatsioonivõime; kõrge summutusvõime (energia hajumine kummis ulatub 30-80%); võime salvestada rohkem energiat massiühiku kohta kui vedruterasest (kuni 10 korda). Tabelis. 1 on näidatud arvutusskeemid ja valemid kummist elastsete elementide pingete ja nihkete ligikaudseks määramiseks.

VEDRUD JA ELASTUSELEMENDID n n Elementide materjaliks on tõmbetugevusega tehniline kumm (8 MPa; nihkemoodul G = 500-900 MPa. Viimastel aastatel on laialt levinud pneumoelastsed elastsed elemendid.

Vedruvedrustuse elastsuseomadusi hinnatakse võimsuskarakteristikute ja jäikuskoefitsiendi või painduvusteguri (painduvuse) abil. Lisaks iseloomustavad vedrusid ja vedrusid geomeetrilised mõõtmed. Peamised mõõtmed (joon. 1) on järgmised: vedru või vedru kõrgus vabas olekus ilma koormuseta H s ja kõrgus koormuse all H gr, vedru pikkus, vedru läbimõõt, varda läbimõõt , vedru töötavate mähiste arv. H sv ja H gr erinevust nimetatakse vedru läbipaine (vedrud)f. Vedrul vaikselt lamavast koormusest saadavat läbipainet nimetatakse staatiliseks. Lehtvedrudel määratakse mugavamaks mõõtmiseks läbipaine krae lähedal asuvate mõõtmetega H St ja H gr. Vedrude painduvad omadused (vedrud) määratakse ühega kahest suurusest:

• paindlikkuse tegur(või lihtsalt paindlikkus);
• jäikuse koefitsient(või lihtsalt kõvadus).

Riis. 1 – vedrude ja vedrude põhimõõtmed

Vedru (vedru) läbipainet ühtsusega võrdse jõu mõjul nimetatakse painduvuseks f 0:

kus P on vedrule mõjuv välisjõud N;

f - vedru läbipaine, m.

Vedru oluline omadus on selle jäikus. hästi, mis on arvuliselt võrdne jõuga, mis põhjustab läbipainde, mis on võrdne ühega. Seega

hästi= P/f.

Vedrude puhul, mille läbipaine on võrdeline koormusega, võrdsus

P= hästi f.

Jäikus- paindlikkuse vastastik. Vedrude (vedrud) paindlikkus ja jäikus sõltuvad nende peamistest mõõtmetest. Vedru pikkuse suurenemisega või lehtede arvu ja ristlõike vähenemisega suureneb selle paindlikkus ja väheneb jäikus. Vedrude puhul suureneb keerdude keskmise läbimõõdu ja nende arvu suurenemisega ning varda ristlõike vähenemisega paindlikkus ja väheneb jäikus.

Vedru või vedru jäikuse ja läbipainde suurus määrab lineaarse seose selle läbipainde ja elastsusjõu P = vahel. hästi f, mis on graafiliselt esitatud (joonis 2). Hõõrdevaba silindrilise vedru tööskeem (joonis 2, a) on kujutatud ühe sirgjoonega 0A, mis vastab nii vedru koormamisele (P suurenemine) kui ka selle tühjenemisele (P vähenemine). Jäikus on sel juhul konstantne väärtus:

hästi= P/f∙tgα.

Muutuva jäikusega (perioodiliselt) ilma hõõrdumiseta vedrudel on diagramm joone 0AB kujul (joonis 2, b).

Riis. 2 - Vedrude (a, b) ja vedrude (c) tööskeemid

Kell lehtvedru töö selle lehtede vahel tekib hõõrdumine, mis aitab kaasa vedrutatud sõiduki vibratsiooni summutamisele ja loob pingevabama liikumise. Samal ajal halvendab vedrustuse kvaliteeti liigne hõõrdumine, mis suurendab vedru jäikust. Vedru elastsusjõu muutumise olemus staatilise koormuse korral on näidatud (joon. 2, c). See seos on suletud kõverjoon, mille ülemine haru 0A 1 näitab koormuse ja vedru läbipainde suhet selle koormamisel ning alumine A 1 A 2 0 - koormamata. Erinevus okste vahel, mis iseloomustab vedru elastsusjõudude muutumist selle koormamisel ja mahalaadimisel, on tingitud hõõrdejõududest. Okstega piiratud ala on võrdne lehtvedrude vaheliste hõõrdejõudude ületamiseks kulutatud tööga. Koormatuna näivad hõõrdejõud läbipainde suurenemisele vastu ja koormamata takistavad vedru sirgumist. Vaguni vedrudes suureneb hõõrdejõud proportsionaalselt läbipaindega, kuna vastavalt suurenevad ka lehtede üksteise vastu surumise jõud. Vedru hõõrdumise suurust hinnatakse tavaliselt nn suhtelise hõõrdeteguri φ abil, mis on võrdne hõõrdejõu Rtr ja jõu P suhtega, mis tekitab vedru elastse deformatsiooni:

Hõõrdejõu suurus on seotud läbipainde f ja vedru jäikusega hästi, tänu oma elastsusomadustele, sõltuvus

Need on moodustatud võlli eenditest, mis sisalduvad rattarummu vastassoonedes. Nii välimuselt kui ka dünaamiliste töötingimuste poolest võib splaine pidada mitme võtmega ühendusteks. Mõned autorid nimetavad neid hammastusteks.

Põhimõtteliselt kasutatakse sirgepoolseid splaine (a), involute (b) GOST 6033-57 ja kolmnurkseid (c) splainprofiile on vähem levinud.

Sirgepoolsed kihid võivad ratta tsentreerida piki külgpindu (a), piki välispindu (b), piki sisepindu (c).

Splainidega võrreldes on splainid:

on suure kandevõimega;

Keskenduge ratas paremini võllile;

Tugevdada võlli osa tänu ribiosa suuremale inertsmomendile võrreldes ümaraga;

` vajavad aukude tegemiseks spetsiaalset varustust.

Slotside toimimise peamised kriteeriumid on järgmised:

è külgpindade vastupidavus muljumisele (arvutus sarnaneb tüüblitega);

è kulumiskindlus korrosiooni ajal (väikesed vastastikused vibratsioonilised liikumised).

Muljumine ja kulumine on seotud ühe parameetriga - kontaktpinge (rõhk) s cm . See võimaldab splaine arvutada nii muljumis- kui kontaktkulumise üldistatud kriteeriumi järgi. Lubatud pinged [ s]cm määratud sarnaste struktuuride töökogemuse alusel.

Arvutamisel võetakse arvesse koormuse ebaühtlast jaotumist hammaste vahel,

kus Z - teenindusaegade arv h – pilude töökõrgus, l - pilude tööpikkus, d vrd - splainühenduse keskmine läbimõõt. Evolutsiooniliste splainide puhul võetakse töökõrgus võrdseks profiilimooduliga, for d vrd võta sammu läbimõõt.

Sirgepoolse spline-ühenduse sümbolid koosnevad tsentreerimispinna tähistusest D , d või b , hammaste arv Z , nimisuurused d x D (samuti tsentreerimisdiameetri ja hammaste külgede tolerantsiväljade tähistus). Näiteks, D 8 x 36H7/g6 x 40 tähendab kaheksa spline ühendust, mille keskpunkt on välisläbimõõt koos mõõtmetega d = 36 ja D =40 mm ja sobitada tsentreerimisläbimõõduga H7/g6 .

TESTIKÜSIMUSED

s Mis vahe on lahtivõetavatel ja mittelahutatavatel ühendustel?

s Kus ja millal keevisliiteid kasutatakse?

s Millised on keevisliidete eelised ja puudused?

s Millised on keevisliidete peamised rühmad?

s Mille poolest erinevad keevisõmbluste peamised tüübid?

s Millised on neetliidete eelised ja puudused?

s Kus ja millal kasutatakse neetliiteid?

s Millised on neetide tugevusanalüüsi kriteeriumid?

s Mis on keermestatud ühenduste projekteerimispõhimõte?

s Millised on peamiste keermetüüpide rakendused?

s Millised on keermestatud ühenduste eelised ja puudused?

s Miks on vaja keermestatud ühendused lukustada?

s Milliseid konstruktsioone kasutatakse keermestatud ühenduste lukustamiseks?

s Kuidas võetakse keermeühenduse arvutamisel arvesse detailide elastsust?

s Mis keerme läbimõõt leitakse tugevusarvutusest?

s Mis on keerme läbimõõt, mis näitab keerme?

s Mis on tihvtühenduste konstruktsioon ja peamine eesmärk?

s Millised on tihvtide koormustüübid ja konstruktsioonikriteeriumid?

s Mis on võtmega ühenduste ülesehitus ja peamine eesmärk?

s Millised on võtmete koormuse tüübid ja projekteerimiskriteeriumid?

s Mis on splainide ülesehitus ja peamine eesmärk?

Millised on laadimise tüübid ja splainide arvutamise kriteeriumid

KEVAD. ELASTIKUD ELEMENDID MASINATES

Igal autol on spetsiifilised detailid, mis erinevad põhimõtteliselt kõigist teistest. Neid nimetatakse elastseteks elementideks. Elastsed elemendid on erineva kujundusega, mis on üksteisest väga erinevad. Seetõttu võib anda üldise määratluse.

Elastsed elemendid on osad, mille jäikus on palju väiksem kui ülejäänud ja deformatsioonid on suuremad.

Selle omaduse tõttu tajuvad elastsed elemendid esimesena lööke, vibratsiooni ja deformatsioone.

Enamasti on masina ülevaatusel kergesti tuvastatavad elastsed elemendid, näiteks kummikummid, vedrud ja vedrud, pehmed juhi- ja juhiistmed.

Mõnikord on elastne element peidetud mõne muu osa, näiteks õhukese torsioonvõlli, pika õhukese kaelaga naastu, õhukese seinaga varda, tihendi, kesta jne varju alla. Kuid ka siin suudab kogenud disainer sellise "varjatud" elastse elemendi ära tunda ja kasutada just selle suhteliselt madala jäikuse järgi.

Raudteel on veo raskusest tulenevalt rööbasteeosade deformatsioon üsna suur. Siin muutuvad elastsed elemendid koos veeremi vedrudega tegelikult rööbasteks, liipriteks (eriti puidust, mitte betoonist) ja rööbastee muldkeha pinnaseks.

Elastseid elemente kasutatakse laialdaselt:

è löökide summutamiseks (kiirenduste ja inertsijõudude vähendamine löökide ja vibratsioonide ajal elastse elemendi oluliselt pikema deformatsiooniaja tõttu võrreldes jäikade osadega);

è pidevate jõudude tekitamiseks (näiteks mutri all olevad elastsed ja poolitatud seibid tekitavad keermes pideva hõõrdejõu, mis takistab isekeerdumist);

è mehhanismide jõuliseks sulgemiseks (soovimatute tühimike kõrvaldamiseks);

è mehaanilise energia (kellavedrud, relvalöögi vedru, vibu kaar, kadakumm, õpilase otsaesise lähedale painutatud joonlaud jne) kogumiseks (akumuleerimiseks);

è jõudude mõõtmiseks (vedrude kaalud põhinevad Hooke'i seaduse järgi mõõtevedru kaalu ja deformatsiooni vahelisel suhtel).

Tavaliselt valmistatakse elastsed elemendid erineva kujundusega vedrude kujul.

Masinate põhijaotus on elastsed surve- ja pikendusvedrud. Nendel vedrudel on poolid väände all. Vedrude silindriline kuju on mugav nende paigutamiseks masinatesse.

Vedru, nagu iga elastse elemendi, peamine omadus on jäikus või selle pöördvõrdeline vastavus. Jäikus K määratud elastsusjõu sõltuvusega F deformatsioonist x . Kui seda sõltuvust võib pidada lineaarseks, nagu Hooke'i seaduses, siis leitakse jäikus, jagades jõu deformatsiooniga K =f/x .

Kui sõltuvus on mittelineaarne, nagu reaalsete konstruktsioonide puhul, leitakse jäikus deformatsiooni suhtes tekkiva jõu tuletis. K =∂ f/ ∂ x.

Ilmselgelt peate siin teadma funktsiooni tüüpi F =f (x ) .

Suurte koormuste korral, kui on vaja hajutada vibratsiooni- ja löögienergiat, kasutatakse elastsete elementide (vedrude) pakette.

Idee seisneb selles, et komposiit- või kihiliste vedrude (vedrude) deformeerumisel hajub energia elementide vastastikuse hõõrdumise tõttu.

Ketasvedrude paketti kasutatakse elektrivedurite ChS4 ja ChS4 T pöördvankritevahelises elastses haakeseadis löökide ja vibratsiooni summutamiseks.

Selle idee väljatöötamisel kasutatakse meie akadeemia töötajate algatusel Kuibõševi teel ketasvedrusid (seibid) rööbaste vuugivooderdiste poltliidetes. Vedrud asetatakse enne pingutamist mutrite alla ja tagavad ühenduses suure konstantse hõõrdejõu, lisaks poltide mahalaadimisele.

Elastsete elementide materjalidel peaksid olema kõrged elastsed omadused ja mis kõige tähtsam, need ei tohi aja jooksul kaotada.

Vedrude peamised materjalid on kõrge süsinikusisaldusega terased 65,70, mangaanterased 65G, räniterased 60S2A, kroom-vanaadiumteras 50HFA jne. Kõigil neil materjalidel on tavapäraste konstruktsiooniterastega võrreldes paremad mehaanilised omadused.

1967. aastal leiutati ja patenteeriti Samara lennundusülikoolis materjal, mida kutsuti metallkummiks "MR". Materjal on valmistatud kortsunud, takerdunud metalltraadist, mis seejärel pressitakse soovitud kujunditesse.

Metallkummi kolossaalne eelis on see, et see ühendab suurepäraselt metalli tugevuse kummi elastsusega ning lisaks hajutab (summutab) tänu märkimisväärsele juhtmetevahelisele hõõrdumisele vibratsioonienergiat, olles väga tõhus vibratsioonikaitse vahend.

Sassis traadi tihedust ja survejõudu saab reguleerida, saavutades metallkummi jäikuse ja summutuse määratud väärtused väga laias vahemikus.

Metallkummil on elastsete elementide valmistamise materjalina kahtlemata paljutõotav tulevik.

Elastsed elemendid nõuavad väga täpseid arvutusi. Eelkõige arvestatakse neid tingimata jäikusega, kuna see on peamine omadus.

Elastsete elementide kujundused on aga nii mitmekesised ja arvutusmeetodid nii keerulised, et neid ei ole võimalik üheski üldistatud valemis tuua. Eriti meie kursuse raames, mis siin läbi on.

TESTIKÜSIMUSED

1. Mille alusel võib masina konstruktsioonis leida elastseid elemente?

2. Milliste ülesannete jaoks kasutatakse elastseid elemente?

3. Millist elastse elemendi omadust peetakse peamiseks?

4. Millistest materjalidest peaksid olema elastsed elemendid?

5. Kuidas kasutatakse Belleville'i allikaid Kuibõševi teel?

SISSEJUHATUS……………………………………………………………………………………
1. MASINAOSADE ARVUTAMISE ÜLDKÜSIMUSED……………………………………………
1.1. Eelistatud numbrite read……………………………………………………
1.2. Masinaosade toimimise peamised kriteeriumid……………………… 1.3. Väsimustakistuse arvutamine vahelduvate pingete korral………….
1.3.1. Muutuv pinge………………………………………………….. 1.3.2. Vastupidavuspiirid………………………………………………….. 1.4. Ohutustegurid……………………………………………………….
2. MEHAANILISED KÄIKESED……………………………………………………………… 2.1. Üldine teave………………………………………………………………….. 2.2. Veoülekannete omadused………………………………………………..
3. KÄIKESED …………………………………………………………………….. 4.1. Hammaste töötingimused……………………………………………. 4.2. Hammasrataste materjalid…………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………… 4.3. Tüüpilised hammaste hävitamise tüübid…………………………………………… 4.4. Projekteeritud koormus…………………………………………………………………. 4.4.1. Projekteeritud koormustegurid…………………………………. 4.4.2. Käikude täpsus……………………………………………….. 4.5. Silindrilised käigud …………………………………………
4.5.1. Tegevuses olevad jõud…………………………………………………………. 4.5.2. Kontakti väsimuskindluse arvutamine……………………. 4.5.3. Paindeväsimuskindluse arvutamine………………………… 4.6. Koondhammasrattad………………………………………………… 4.6.1. Põhiseaded……………………………………………………. 4.6.2. Tegevuses olevad jõud…………………………………………………………. 4.6.3. Kontaktväsimustakistuse arvutamine……………………… 4.6.4. Väsimuskindluse arvutamine painutamisel……………………….
5. TISUHAMARID………………………………………………………………………. 5.1. Üldine teave………………………………………………………………….. 5.2. Tegevuses olevad jõud…………………………………………………………………. 5.3. Tiguülekannete materjalid………………………………………………… 5.4. Tugevuse arvutamine………………………………………………………………..
5.5. Soojusarvutus……………………………………………………………………. 6. VÕLLID JA TELJED…………………………………………………………………………………. 6.1. Üldine teave………………………………………………………………….. 6.2. Hinnanguline koormus ja jõudluskriteerium…………………………… 6.3. Võllide projektarvutus……………………………………………………. 6.4. Arvutusskeem ja võlli arvutamise kord………………………………………….. 6.5. Staatilise tugevuse arvutamine………………………………………………. 6.6. Väsimustakistuse arvutamine……………………………………………….. 6.7. Võllite jäikuse ja vibratsioonikindluse arvutamine………………………………
7. VEERELAAGRID ……………………………………………………………………… 7.1. Veerelaagrite klassifikatsioon………………………………………… 7.2. Laagrite tähistus vastavalt standardile GOST 3189-89………………………………… 7.3. Nurkkontaktlaagrite omadused………………………………… 7.4. Laagrite paigaldamise skeemid võllidele………………………………………… 7.5. Eeldatav koormus nurkkontaktlaagritele…………………….. 7.6. Rikke põhjused ja arvutuskriteeriumid……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 7.7. Laagriosade materjalid……………………………………………. 7.8. Laagrite valik vastavalt staatilisele kandevõimele (GOST 18854-94)………………………………………………………………………
7.9. Laagrite valik vastavalt dünaamilisele kandevõimele (GOST 18855-94)………………………………………………………………… 7.9.1. Algandmed………………………………………………………. 7.9.2. Valiku alus…………………………………………………….. 7.9.3. Laagrite valiku omadused…………………………………..
8. LIGELAAGRID…………………………………………………………….
8.1. Üldine informatsioon ……………………………………………………………..
8.2. Töötingimused ja hõõrderežiimid ………………………………………………
7. SIDURID
7.1. Jäigad liitmikud
7.2. Kompenseerivad liitmikud
7.3. Liigutatavad haakeseadised
7.4. Paindlikud liitmikud
7.5. Hõõrdsidurid
8. MASINAOSADE ÜHENDUSED
8.1. Püsiühendused
8.1.1. Keevisliited
Keevisõmbluste tugevuse arvutamine
8.1.2. Needide ühendused
8.2. Eemaldatavad ühendused
8.2.1. KEERMEGA ÜHENDUSED
Keermestatud ühenduste tugevuse arvutamine
8.2.2. Pin ühendused
8.2.3. Võtmega ühendused
8.2.4. Splain-ühendused
9. Vedrud……………………………………

	|	järgmine loeng ==>