Specifična potrošnja toplote pri dvostepenom zagrevanju mrežne vode.

Uslovi: G k3-4 = Džin NPV + 5 t/h; t do - vidi sl. ; t 1in ≈ 20 °S; W@ 8000 m3/h

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °S; t 1in ≈ 20 °S; W@ 8000 m3/h; Δ i PEN = 7 kcal/kg

a) na odstupanje pritisak svježe par od nominalni na ± 0,5 MPa (5 kgf/cm2)

α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

b) na odstupanje temperaturu svježe par od nominalni na ± 5 °C

in) na odstupanje trošak nutritivni vode od nominalni na ± 10 % G 0

G) na odstupanje temperaturu nutritivni vode od nominalni na ± 10 °S

a) na ugasiti grupe LDPE

b) na odstupanje pritisak potrošeno par od nominalni

in) na odstupanje pritisak potrošeno par od nominalni

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °S; G pit = G 0

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °S

Uslovi: G pit = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2); t jama - vidi sl. ; t do - vidi sl.

Uslovi: G pit = G 0; t jama - vidi sl. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2)

Uslovi: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); i n = 715 kcal/kg; t do - vidi sl.

Bilješka. Z= 0 - kontrolna dijafragma je zatvorena. Z= max - kontrolna dijafragma potpuno otvorena.

Uslovi: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2)

Uslovi: R n \u003d 1,3 MPa (13 kgf / cm2) at Džin NPV ≤ 221,5 t/h; R n = Džin HR/17 - at Džin NPV > 221,5 t/h; i n = 715 kcal/kg; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); t do - vidi sl. , ; τ2 = f(P STO) - vidi sl. ; Q t = 0 Gcal/(kW h)

Uslovi: R 0 \u003d 1,3 (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °S; R NTO = 0,06 (0,6 kgf/cm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/cm2)

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° WITH; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0.

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° WITH; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0; τ2 = 52 ° WITH.

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° WITH; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO i R NTO = f(Džin HR) - vidi sl. trideset; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °S; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0; Q t = 0

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °S; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0; τ2 = 52 °C; Q t = 0.

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °S; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO i R NTO = f(Džin HR) - vidi sl. ; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2); G pit = G 0.

a) minimum moguće pritisak in top T-izbor i procijenjeno temperaturu obrnuto mreže vode

b) amandman na temperaturu obrnuto mreže vode

1 Na osnovu podataka POT LMZ.

Na odstupanje pritisak svježe par od nominalni na ±1 MPa (10 kgf/cm2): to pun potrošnja toplina

to potrošnja svježe par

1 Na osnovu podataka POT LMZ.

Na odstupanje temperaturu svježe par od nominalni na ±10 °S:

to pun potrošnja toplina

to potrošnja svježe par

1 Na osnovu podataka POT LMZ.

Na odstupanje pritisak in P-izbor od nominalni na ± 1 MPa (1 kgf/cm2):

to pun potrošnja toplina

to potrošnja svježe par

a) trajekt proizvodnja izbor

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); ηem = 0,975.

b) trajekt top i niže kogeneracija selekcije

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); ηem = 0,975

in) trajekt niže kogeneracija izbor

Uslovi: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); ηem = 0,975

a) na pritisak in proizvodnja izbor

b) na pritisak in top kogeneracija izbor

in) na pritisak in niže kogeneracija izbor

Dodatak

1. USLOVI ZA SASTAVLJANJE ENERGETSKIH KARAKTERISTIKA

Tipična energetska karakteristika je sastavljena na osnovu izveštaja o termičkim ispitivanjima dva turbinska agregata: u Chisinau CHPP-2 (rad izveo Yuzhtechenergo) i CHPP-21 Mosenergo (rad koji je izvršio MGP PO Soyuztechenergo). Karakteristika odražava prosječnu efikasnost turbinske jedinice koja je podvrgnuta velikom remontu i radi prema termalnoj šemi prikazanoj na sl. ; pod sledećim parametrima i uslovima uzetim kao nominalnim:

Pritisak i temperatura sveže pare ispred zapornog ventila turbine - 13 (130 kgf/cm2)* i 555 °S;

* U tekstu i grafikonima - apsolutni pritisak.

Pritisak u kontrolisanoj proizvodnji ekstrakcije - 13 (13 kgf/cm2) sa prirodnim porastom pri protoku na ulazu u CSD od više od 221,5 t/h;

Pritisak u gornjoj ekstrakciji topline - 0,12 (1,2 kgf / cm2) sa dvostepenom shemom za grijanje vode iz mreže;

Pritisak u donjem odvodu grijanja - 0,09 (0,9 kgf / cm2) sa jednostepenom shemom za grijanje vode iz mreže;

Pritisak u kontrolisanoj proizvodnji ekstrakcije, gornji i donji odvod grejanja u kondenzacionom režimu sa isključenim regulatorima pritiska - sl. i ;

Pritisak izduvne pare:

a) za karakterizaciju kondenzacionog režima i rada sa selekcijama tokom jednostepenog i dvostepenog zagrevanja mrežne vode pri konstantnom pritisku - 5 kPa (0,05 kgf/cm2);

b) karakterizirati način kondenzacije pri konstantnom protoku i temperaturi rashladne vode - u skladu sa termičkom karakteristikom kondenzatora na t 1in= 20 °S i W= 8000 m3/h;

Sistem regeneracije visokog i niskog pritiska je potpuno uključen, deaerator 0,6 (6 kgf/cm2) se napaja industrijskom ekstrakcijskom parom;

Brzina protoka napojne vode jednaka je protoku žive pare, povrat 100% kondenzata koji se povlači iz proizvodnje na t= 100 °S izvedeno u deaeratoru 0,6 (6 kgf/cm2);

Temperatura napojne vode i glavnog kondenzata nizvodno od grijača odgovara ovisnostima prikazanim na Sl. , , , , ;

Povećanje entalpije napojne vode u napojnoj pumpi - 7 kcal/kg;

Elektromehanička efikasnost turbinskog agregata usvojena je prema podacima ispitivanja istog tipa turbinske jedinice, koje je sproveo Dontekhenergo;

Granice regulacije pritiska u odabirima:

a) proizvodnja - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf/cm2);

b) gornja toplana sa dvostepenom shemom za grijanje vode iz mreže - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf / cm2);

a) donji sistem grijanja sa jednostepenom shemom za grijanje vode iz mreže - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf / cm2).

Grijanje mrežne vode u toplani sa dvostepenom shemom za grijanje vode iz mreže, određeno prema projektnim ovisnostima tvornice τ2r = f(P STO) i τ1 = f(Q t, P WTO) je 44 - 48 °C za maksimalna opterećenja grijanja pri pritiscima P STO = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf/cm2).

Podaci testa koji su u osnovi ove tipične energetske karakteristike su obrađeni korišćenjem „Tabela termofizičkih svojstava vode i pare” (Moskva: Izdavačka kuća standarda, 1969). Prema uslovima POT LMZ - povratni kondenzat proizvodnog povlačenja se ubrizgava na temperaturi od 100°C u glavni vod kondenzata nakon LPH br. 2. Prilikom sastavljanja Tipične energetske karakteristike, pretpostavlja se da se ubrizgava na iste temperature direktno u deaerator 0,6 (6 kgf/cm2) . Prema uslovima POT LMZ, sa dvostepenim grejanjem mrežne vode i režimima sa protokom pare na ulazu u CSD većim od 240 t/h (maksimalno električno opterećenje sa niskim izborom proizvodnje), LPH br. 4 je potpuno isključen. Prilikom sastavljanja Tipične energetske karakteristike pretpostavljeno je da se pri protoku na ulazu u CSD većem od 190 t/h, dio kondenzata usmjerava da zaobiđe LPH br. 4 na način da je njegova temperatura ispred odzračivača ne prelazi 150 °C. Ovo je potrebno kako bi se osiguralo dobro odzračivanje kondenzata.

2. KARAKTERISTIKE OPREME UKLJUČENE U TURBO POSTROJENJU

Turbinska jedinica, zajedno sa turbinom, uključuje sljedeću opremu:

Generator TVF-120-2 hlađen vodonikom iz pogona Elektrosila;

Dvosmjerni kondenzator 80 KTsS-1 ukupne površine 3000 m2, od čega 765 m2 otpada na ugrađenu gredu;

Četiri niskotlačna grijača: HDPE br. 1 ugrađen u kondenzator, HDPE br. 2 - PN-130-16-9-11, HDPE br. 3 i 4 - PN-200-16-7-1;

Jedan odzračivač 0,6 (6 kgf/cm2);

Tri visokotlačna grijača: PVD br. 5 - PV-425-230-23-1, PVD br. 6 - PV-425-230-35-1, PVD br. 7 - PV-500-230-50;

Dvije cirkulacijske pumpe 24NDN sa snagom od 5000 m3/h i pritiskom vode od 26 m. Art. sa elektromotorima od po 500 kW;

Tri kondenzatne pumpe KN 80/155 pogonjene elektromotorima snage po 75 kW (broj pumpi u radu zavisi od protoka pare u kondenzator);

Dva glavna trostepena ejektora EP-3-701 i jedan startni EP1-1100-1 (jedan glavni ejektor stalno radi);

Dva mrežna bojlera (gornji i donji) PSG-1300-3-8-10 površine po 1300 m2, predviđeni za propuštanje 2300 m3/h mrežne vode;

Četiri kondenzatne pumpe za mrežne bojlere KN-KS 80/155 pogonjene elektromotorima snage po 75 kW (po dvije pumpe za PSG);

Jedna mrežna pumpa I dizanja SE-5000-70-6 sa elektromotorom od 500 kW;

Jedna mrežna pumpa II dizanja SE-5000-160 sa elektromotorom 1600 kW.

3. REŽIM KONDENZACIJE

U kondenzacionom režimu sa isključenim regulatorima pritiska, ukupna bruto potrošnja toplote i potrošnja sveže pare, u zavisnosti od snage na izlazima generatora, izražava se jednačinama:

Pri konstantnom pritisku u kondenzatoru

P 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / cm2);

Q 0 = 15,6 + 2,04N t;

G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);

Pri konstantnom protoku ( W= 8000 m3/h) i temperatura ( t 1in= 20 °C) rashladna voda

Q 0 = 13,2 + 2,10N t;

G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68,4).

Gore navedene jednačine vrijede u okviru varijacije snage od 40 do 80 MW.

Potrošnja topline i žive pare u kondenzacijskom režimu za datu snagu određena je datim ovisnostima, nakon čega slijedi uvođenje potrebnih izmjena prema odgovarajućim grafikonima. Ove korekcije uzimaju u obzir razliku radnih uslova od nominalnih (za koje se sastavlja Karakteristika tipa) i služe za pretvaranje ovih karakteristika u radne uslove. Prilikom ponovnog izračunavanja, predznaci korekcija se obrću.

Korekcije korigiraju potrošnju topline i žive pare pri konstantnoj snazi. Kada nekoliko parametara odstupa od nominalnih vrijednosti, korekcije se algebarski zbrajaju.

4. REŽIM S KONTROLIRANIM IZBORIMA

Kada je omogućena regulisana ekstrakcija, turbinska jedinica može raditi sa jednostepenim i dvostepenim šemama za grejanje vode iz mreže. Moguć je i rad bez odvođenja toplote sa jednim proizvodnim. Na sl. - , a specifična proizvodnja električne energije na potrošnju topline na sl. - .

Dijagrami načina rada su izračunati prema shemi koju koristi POT LMZ i prikazani su u dva polja. Gornje polje je dijagram režima (Gcal/h) turbine sa jednom proizvodnom ekstrakcijom pri Q t = 0.

Kada je uključeno opterećenje grijanja i ostali nepromijenjeni uvjeti, ili samo 28. - 30. stupnjevi su rasterećeni (sa uključenim jednim donjim grijačem mreže), ili 26. - 30. stupnjevi (sa dva mrežna grijača) i snaga turbine se smanjuje.

Vrijednost smanjenja snage ovisi o opterećenju grijanja i određuje se

Δ N Qt = KQ t,

gdje K- specifična promjena snage turbine utvrđena tokom ispitivanja Δ N Qt/Δ Q t, jednako 0,160 MW / (Gcal h) sa jednostepenim grijanjem, i 0,183 MW / (Gcal h) sa dvostepenim grijanjem vode iz mreže (sl. 31 i 32).

Iz toga slijedi potrošnja žive pare pri datoj snazi N t i dva (industrijska i grejna) ekstrakcija će odgovarati nekoj fiktivnoj snazi ​​u gornjem polju N ft i jedan izbor proizvodnje

N ft = N t + Δ N Qt.

Nagnute ravne linije donjeg polja dijagrama omogućavaju grafički određivanje vrijednosti N ft, a prema njoj i selekciji proizvodnje, potrošnja svježe pare.

Vrijednosti specifične potrošnje topline i specifične proizvodnje električne energije za potrošnju topline izračunate su prema podacima uzetim iz proračuna režimskih dijagrama.

Grafikoni zavisnosti specifične potrošnje toplote o izboru snage i proizvodnje zasnovani su na istim razmatranjima kao i osnova dijagrama POT LMZ režima.

Raspored ovog tipa predložila je turbinska radionica MGP PO "Soyuztekhenergo" ("Industrijska energija", 1978, br. 2). Poželjniji je od sistema grafikona q t = f(N t, Q t) na raznim Q n = const, jer je zgodnije koristiti. Grafikoni specifične potrošnje toplote, iz razloga neprincipijelne prirode, napravljeni su bez donjeg polja; način njihove upotrebe objašnjen je primjerima.

Tipična karakteristika ne sadrži podatke koji karakterišu režim sa trostepenim zagrevanjem mrežne vode, jer takav režim nije savladan nigde na instalacijama ovog tipa tokom perioda ispitivanja.

Uticaj odstupanja parametara od onih prihvaćenih u proračunu Tipične karakteristike za nominalne se uzima u obzir na dva načina:

a) parametri koji ne utiču na potrošnju toplote u kotlu i na snabdevanje potrošača toplotom pri konstantnom masenom protoku G 0, G n i G t, - ispravljanjem specificirane snage N t( N t+ KQ t).

Prema ovoj korigovanoj snazi ​​prema sl. - određuju se potrošnja svježe pare, specifična potrošnja topline i ukupna potrošnja topline;

b) izmjene i dopune P 0, t 0 i P n se dodaju onima koji su pronađeni nakon gore navedenih korekcija protoka žive pare i ukupnog toplotnog toka, nakon čega se izračunavaju protok žive pare i toplotni protok (ukupni i specifični) za date uslove.

Podaci za krivulje korekcije tlaka žive pare izračunate korištenjem rezultata ispitivanja; sve ostale krive korekcije su zasnovane na LMZ FOT podacima.

5. PRIMJERI ODREĐIVANJA SPECIFIČNE POTROŠNJE TOPLINE, POTROŠNJE SVEŽE PARE I SPECIFIČNIH TOPLOTNIH IZLAZA

Primer 1. Kondenzacioni režim sa isključenim regulatorima pritiska u selekcijama.

Dato: N t = 70 MW; P 0 \u003d 12,5 (125 kgf / cm2); t 0 = 550 °S; R 2 \u003d 8 kPa (0,08 kgf / cm2); G jama = 0,93 G 0; Δ t pit = t jama - t npit \u003d -7 ° C.

Potrebno je odrediti ukupnu i specifičnu bruto potrošnju topline i potrošnju svježe pare u datim uvjetima.

Redoslijed i rezultati su dati u tabeli. .

Tabela P1

* Pritisci u selekcijama CSND i temperatura kondenzata prema LPH mogu se odrediti iz grafova kondenzacionog režima, u zavisnosti od G HRin, u omjeru G HRin/ G 0 = 0,83.

6. SIMBOLI