Tarmoq suvini ikki bosqichli isitishda solishtirma issiqlik sarfi.

Shartlar: G k3-4 = Jin NPV + 5 t/soat; t to - rasmga qarang. ; t 1ichida ≈ 20 °S; V@ 8000 m3/soat

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° S; t 1ichida ≈ 20 °S; V@ 8000 m3/soat; D i PEN = 7 kkal/kg

a) ustida og'ish bosim yangi juft dan nominal ustida ± 0,5 MPa (5 kgf/sm2)

α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

b) ustida og'ish harorat yangi juft dan nominal ustida ± 5 °C

ichida) ustida og'ish xarajat ozuqaviy suv dan nominal ustida ± 10 % G 0

G) ustida og'ish harorat ozuqaviy suv dan nominal ustida ± 10 °S

a) ustida yopmoq guruhlar LDPE

b) ustida og'ish bosim sarflangan juft dan nominal

ichida) ustida og'ish bosim sarflangan juft dan nominal

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° S; G chuqur = G 0

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° S

Shartlar: G chuqur = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf / sm2); t chuqur - rasmga qarang. ; t to - rasmga qarang.

Shartlar: G chuqur = G 0; t chuqur - rasmga qarang. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/sm2)

Shartlar: R n = 1,3 MPa (13 kgf / sm2); i n = 715 kkal / kg; t to - rasmga qarang.

Eslatma. Z= 0 - boshqaruv diafragmasi yopiq. Z= max - boshqaruv diafragmasi to'liq ochiq.

Shartlar: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf / sm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/sm2)

Shartlar: R n \u003d 1,3 MPa (13 kgf / sm2) da Jin NPV ≤ 221,5 t/soat; R n = Jin HR/17 - da Jin NPV > 221,5 t/soat; i n = 715 kkal / kg; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / sm2); t to - rasmga qarang. , ; t2 = f(P JST) - rasmga qarang. ; Q t = 0 Gkal/(kVt soat)

Shartlar: R 0 \u003d 1,3 (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° S; R NTO = 0,06 (0,6 kgf/sm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/sm2)

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° FROM; P n = 1,3 MPa (13 kgf / sm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / sm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / sm2); G chuqur = G 0.

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° FROM; P n = 1,3 MPa (13 kgf / sm2); R JST = 0,12 MPa (1,2 kgf / sm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / sm2); G chuqur = G 0; t2 = 52 ° FROM.

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° FROM; P n = 1,3 MPa (13 kgf / sm2); R JST va R NTO = f(Jin HR) - rasmga qarang. o'ttiz; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / sm2); G chuqur = G 0

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° S; P n = 1,3 MPa (13 kgf / sm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / sm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / sm2); G chuqur = G 0; Q t = 0

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° S; P n = 1,3 MPa (13 kgf / sm2); R JST = 0,12 MPa (1,2 kgf / sm2); R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / sm2); G chuqur = G 0; t2 = 52 °C; Q t = 0.

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° S; P n = 1,3 MPa (13 kgf / sm2); R JST va R NTO = f(Jin HR) - rasmga qarang. ; R 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / sm2); G chuqur = G 0.

a) eng kam mumkin bosim ichida yuqori T-tanlash va taxmin qilingan harorat teskari tarmoq suv

b) tuzatish ustida harorat teskari tarmoq suv

1 POT LMZ ma'lumotlariga asoslangan.

Ustida og'ish bosim yangi juft dan nominal ustida ±1 MPa (10 kgf/sm2): uchun to'la iste'mol issiqlik

uchun iste'mol yangi juft

1 POT LMZ ma'lumotlariga asoslangan.

Ustida og'ish harorat yangi juft dan nominal ustida ±10 °S:

uchun to'la iste'mol issiqlik

uchun iste'mol yangi juft

1 POT LMZ ma'lumotlariga asoslangan.

Ustida og'ish bosim ichida P-tanlash dan nominal ustida ± 1 MPa (1 kgf/sm2):

uchun to'la iste'mol issiqlik

uchun iste'mol yangi juft

a) parom ishlab chiqarish tanlash

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf / sm2); ēem = 0,975.

b) parom yuqori va pastroq kogeneratsiya tanlovlar

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° S; R JST = 0,12 MPa (1,2 kgf / sm2); ēem = 0,975

ichida) parom pastroq kogeneratsiya tanlash

Shartlar: R 0 = 13 MPa (130 kgf / sm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / sm2); ēem = 0,975

a) ustida bosim ichida ishlab chiqarish tanlash

b) ustida bosim ichida yuqori kogeneratsiya tanlash

ichida) ustida bosim ichida pastroq kogeneratsiya tanlash

Ilova

1. ENERGIYA XUSUSIYATLARINI TUZISH SHARTLARI.

Odatdagi energiya xarakteristikasi ikkita turbinali blokning issiqlik sinovlari bo'yicha hisobotlar asosida tuzilgan: Kishinyov 2-CHESda (ish "Yujtechenergo" tomonidan bajarilgan) va 21 "Mosenergo" CHESda (ish MGP PO "Soyuztechenergo" tomonidan bajarilgan). Xarakteristika kapital ta'mirdan o'tgan va shaklda ko'rsatilgan termal sxema bo'yicha ishlaydigan turbinali blokning o'rtacha samaradorligini aks ettiradi. ; nominal sifatida qabul qilingan quyidagi parametrlar va shartlar ostida:

Turbinani to'xtatuvchi valf oldidagi yangi bug'ning bosimi va harorati - 13 (130 kgf / sm2)* va 555 °S;

* Matn va grafiklarda - mutlaq bosim.

Nazorat ostida ishlab chiqarishni qazib olishda bosim - 13 (13 kgf / sm2) 221,5 t / soat dan ortiq CSD ga kirishda oqim tezligida tabiiy o'sish bilan;

Yuqori issiqlik chiqarishdagi bosim - tarmoq suvini isitish uchun ikki bosqichli sxema bilan 0,12 (1,2 kgf / sm2);

Pastki isitish ekstraktsiyasidagi bosim - tarmoq suvini isitish uchun bir bosqichli sxema bilan 0,09 (0,9 kgf / sm2);

Nazorat qilinadigan ishlab chiqarish ekstraktsiyasida bosim, bosim regulyatorlari o'chirilgan holda kondensatsiya rejimida yuqori va pastki isitish ekstraktsiyalari - rasm. va ;

Egzoz bug'ining bosimi:

a) kondensatsiya rejimini tavsiflash va tarmoq suvini doimiy bosimda - 5 kPa (0,05 kgf / sm2) bir bosqichli va ikki bosqichli isitish vaqtida tanlash bilan ishlash;

b) sovutish suvining doimiy oqim tezligi va haroratida kondensatsiya rejimini tavsiflash uchun - kondensatorning issiqlik xarakteristikasiga muvofiq. t 1ichida= 20 °S va V= 8000 m3/soat;

Yuqori va past bosimli regeneratsiya tizimi to'liq yoqilgan, deaerator 0,6 (6 kgf / sm2) sanoat ekstraktsiya bug'i bilan oziqlanadi;

Oziqlantiruvchi suv oqimi tezligi bug'ning jonli oqimiga teng, ishlab chiqarish kondensatining 100% qaytarilishi. t= 100 °S deaeratorda amalga oshiriladi 0,6 (6 kgf / sm2);

Isitgichlarning quyi oqimidagi ozuqa suvi va asosiy kondensatning harorati rasmda ko'rsatilgan bog'liqliklarga mos keladi. , , , , ;

Besleme nasosidagi ozuqa suvining entalpiyasining oshishi - 7 kkal/kg;

Turbina blokining elektromexanik samaradorlik koeffitsienti "Dontekhenergo" tomonidan o'tkazilgan bir xil turdagi turbinali blokning sinovi ma'lumotlariga ko'ra qabul qilingan;

Tanlovda bosimni tartibga solish chegaralari:

a) ishlab chiqarish - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf / sm2);

b) isitish tarmog'i suvi uchun ikki bosqichli sxema bo'lgan yuqori isitish moslamasi - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf / sm2);

a) isitish tarmog'i suv uchun bir bosqichli sxemasi bilan pastki isitish tizimi - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf / sm2).

Zavod konstruktsiyasiga bog'liqliklari bilan belgilanadigan tarmoq suvini ikki bosqichli isitish sxemasi bo'lgan issiqlik stantsiyasida tarmoq suvini isitish t2r = f(P JST) va t1 = f(Q t, P WTO) bosimdagi maksimal isitish yuklari uchun 44 - 48 °C ni tashkil qiladi P JST = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf/sm2).

Ushbu tipik energiya xarakteristikasi asosidagi sinov ma'lumotlari "Suv ​​va bug'ning termofizik xususiyatlari jadvallari" (Moskva: Standartlar nashriyoti, 1969) yordamida qayta ishlandi. POT LMZ shartlariga ko'ra - ishlab chiqarishni tortib olishning qaytib kondensati 100 ° C haroratda LPH № 2 dan keyin asosiy kondensat liniyasiga AOK qilinadi. Odatdagi energiya xarakteristikasini tuzishda u AOK qilinadi deb taxmin qilinadi. bir xil harorat to'g'ridan-to'g'ri deaeratorga 0,6 (6 kgf / sm2) . POT LMZ shartlariga ko'ra, tarmoq suvini ikki bosqichli isitish va CSD ga kirishda 240 t / soat dan ortiq bug 'oqimli rejimlar (past ishlab chiqarish tanlovi bilan maksimal elektr yuki), LPH №. 4 butunlay o'chirilgan. Odatdagi energiya tavsifini tuzishda, CSD ga kirishda 190 t/soat dan ortiq oqim tezligi bilan kondensatning bir qismi LPH №4 ni chetlab o'tishga yo'naltiriladi, shunda uning harorati old tomonida bo'ladi. deaeratorning harorati 150 ° C dan oshmaydi. Bu kondensatning yaxshi deaeratsiyasini ta'minlash uchun talab qilinadi.

2. TURBO ZAVOVATGA KIRILAN UShBULARNING XARAKTERİSTIKLARI.

Turbina bloki turbina bilan birga quyidagi jihozlarni o'z ichiga oladi:

Elektrosila zavodidan vodorod sovutgichli TVF-120-2 generatori;

Ikki tomonlama kondensator 80 KTsS-1 umumiy maydoni 3000 m2, shundan 765 m2 o'rnatilgan nurga to'g'ri keladi;

To'rtta past bosimli isitgich: HDPE № 1 kondanserga o'rnatilgan, HDPE No 2 - PN-130-16-9-11, HDPE No 3 va 4 - PN-200-16-7-1;

Bitta deaerator 0,6 (6 kgf/sm2);

Uchta yuqori bosimli isitgich: PVD No 5 - PV-425-230-23-1, PVD No 6 - PV-425-230-35-1, PVD No 7 - PV-500-230-50;

5000 m3 / soat quvvatga ega va 26 m suv bosimi bilan ikkita aylanma nasos 24NDN. Art. har biri 500 kVt quvvatga ega elektr motorlar bilan;

Har biri 75 kVt quvvatga ega elektr motorlar tomonidan boshqariladigan KN 80/155 uchta kondensat nasosi (ishlaydigan nasoslar soni kondensatorga bug 'oqimiga bog'liq);

Ikki asosiy uch bosqichli ejektor EP-3-701 va bitta boshlang'ich EP1-1100-1 (bitta asosiy ejektor doimiy ishlaydi);

2300 m3/soat tarmoq suvini o'tkazish uchun mo'ljallangan, har biri 1300 m2 bo'lgan ikkita tarmoq suv isitgichi (yuqori va pastki) PSG-1300-3-8-10;

KN-KS 80/155 tarmoqli suv isitgichlari uchun har birining quvvati 75 kVt bo'lgan elektr motorlar tomonidan boshqariladigan to'rtta kondensat nasoslari (har bir PSG uchun ikkita nasos);

500 kVt elektr motorli SE-5000-70-6 ko'taruvchi I ning bitta tarmoq nasosi;

1600 kVt quvvatga ega elektr motorli SE-5000-160 ko'taruvchi bitta tarmoq nasosi II.

3. KOndensatsiya REJIMI

Bosim regulyatorlari o'chirilgan holda kondensatsiya rejimida generator chiqishidagi quvvatga qarab umumiy yalpi issiqlik iste'moli va yangi bug' iste'moli tenglamalar bilan ifodalanadi:

Kondensatorda doimiy bosim ostida

P 2 \u003d 5 kPa (0,05 kgf / sm2);

Q 0 = 15,6 + 2,04N t;

G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);

Doimiy oqimda ( V= 8000 m3/soat) va harorat ( t 1ichida= 20 °C) sovutish suvi

Q 0 = 13,2 + 2,10N t;

G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68.4).

Yuqoridagi tenglamalar 40 dan 80 MVtgacha bo'lgan quvvat o'zgarishida amal qiladi.

Ma'lum bir quvvat uchun kondensatsiya rejimida issiqlik va yangi bug'ning iste'moli berilgan bog'liqliklar bilan belgilanadi, so'ngra tegishli grafiklarga muvofiq zarur o'zgartirishlar kiritiladi. Ushbu tuzatishlar ish sharoitlarining nominallardan farqini hisobga oladi (ular uchun Turning tavsifi tuzilgan) va ushbu xususiyatlarni ish sharoitlariga aylantirishga xizmat qiladi. Qayta hisoblashda tuzatishlar belgilari teskari bo'ladi.

Tuzatishlar issiqlik va jonli bug'ning iste'molini doimiy quvvatda tuzatadi. Bir nechta parametrlar nominal qiymatlardan chetga chiqqanda, tuzatishlar algebraik tarzda umumlashtiriladi.

4. BOSHQARILGAN TANLOVLAR BILAN REJIM

Regulyatsiya qilingan ekstraktsiyalar yoqilgan bo'lsa, turbina bloki tarmoq suvini isitish uchun bir bosqichli va ikki bosqichli sxemalar bilan ishlashi mumkin. Bundan tashqari, bitta ishlab chiqarish bilan issiqlik chiqarishsiz ishlash mumkin. Bug 'iste'molining mos keladigan tipik rejim diagrammalari va solishtirma issiqlik iste'molining quvvat va ishlab chiqarish tanloviga bog'liqligi rasmda keltirilgan. - , va shakldagi issiqlik iste'moli bo'yicha elektr energiyasining o'ziga xos ishlab chiqarilishi. - .

Rejim diagrammalari POT LMZ tomonidan qo'llaniladigan sxema bo'yicha hisoblab chiqilgan va ikkita maydonda ko'rsatilgan. Yuqori maydon turbinaning rejim diagrammasi (Gkal/soat) hisoblanadi Q t = 0.

Isitish yuki yoqilganda va boshqa o'zgarmagan sharoitlarda yoki faqat 28-30-bosqichlar tushiriladi (bir pastki tarmoq isitgichi yoqilgan) yoki 26-30-bosqichlar (ikkita tarmoq isitgichi yoqilgan) va turbinaning quvvati kamayadi.

Quvvatni kamaytirish qiymati isitish yukiga bog'liq va aniqlanadi

Δ N Qt = KQ t,

qayerda K- sinov paytida aniqlangan turbina quvvatining o'ziga xos o'zgarishi D N Qt/D Q t, bir bosqichli isitish bilan 0,160 MVt / (Gkal h) ga teng va tarmoq suvini ikki bosqichli isitish bilan 0,183 MVt / (Gkal h) (31 va 32-rasm).

Bundan kelib chiqadiki, ma'lum bir quvvatda jonli bug'ning iste'moli N t va ikkita (sanoat va issiqlik) qazib olish yuqori maydondagi ba'zi bir xayoliy quvvatga to'g'ri keladi. N ft va bitta ishlab chiqarish tanlovi

N ft = N t + D N Qt.

Diagrammaning pastki maydonining qiya to'g'ri chiziqlari qiymatni grafik tarzda aniqlash imkonini beradi N ft, va unga ko'ra va ishlab chiqarish tanlovi, yangi bug 'iste'moli.

Issiqlik iste'moli uchun o'ziga xos issiqlik iste'moli va o'ziga xos energiya ishlab chiqarish qiymatlari rejim diagrammalarini hisoblashdan olingan ma'lumotlarga muvofiq hisoblanadi.

Maxsus issiqlik iste'molining quvvat va ishlab chiqarish tanloviga bog'liqligi grafiklari POT LMZ rejimlarining diagrammasi asosi bilan bir xil fikrlarga asoslanadi.

Ushbu turdagi jadval MGP PO "Soyuztehenergo" turbina sexi tomonidan taklif qilingan ("Sanoat energiyasi", 1978 yil, № 2). Diagramma tizimidan afzalroqdir q t = f(N t, Q t) har xil Q n = const, chunki undan foydalanish qulayroq. Prinsipiy bo'lmagan sabablarga ko'ra o'ziga xos issiqlik iste'molining grafiklari pastki maydonsiz amalga oshiriladi; ulardan foydalanish usuli misollar bilan tushuntiriladi.

Oddiy xarakteristikada tarmoq suvini uch bosqichli isitish rejimini tavsiflovchi ma'lumotlar mavjud emas, chunki bunday rejim sinov davrida ushbu turdagi qurilmalarda hech qanday joyda o'zlashtirilmagan.

Nominallar uchun Tipik xarakteristikani hisoblashda qabul qilingan parametrlardan og'ishlarning ta'siri ikki yo'l bilan hisobga olinadi:

a) qozondagi issiqlik iste'moliga va iste'molchiga doimiy massa oqimida issiqlik ta'minotiga ta'sir qilmaydigan parametrlar G 0, G n va G t, - belgilangan quvvatga tuzatish kiritish orqali N t( N t+ KQ t).

Ushbu tuzatilgan quvvatga ko'ra, shakl. - yangi bug‘ sarfi, solishtirma issiqlik sarfi va umumiy issiqlik sarfi aniqlanadi;

b) o'zgartirishlar P 0, t 0 va P n jonli bug'ning oqim tezligiga va umumiy issiqlik oqimiga yuqoridagi tuzatishlar kiritilgandan so'ng topilganlarga qo'shiladi, shundan so'ng jonli bug'ning oqim tezligi va issiqlik oqimi (umumiy va xususiy) berilgan shartlar uchun hisoblab chiqiladi.

Sinov natijalari yordamida hisoblangan jonli bug 'bosimini tuzatish egri chiziqlari uchun ma'lumotlar; boshqa barcha tuzatish egri chiziqlari LMZ FOT ma'lumotlariga asoslangan.

5. XUSUSIY ISSIQLIK ISTA'ORI, YOZIB BO'LGAN BUG' ISHLABLIGI VA XUSUSIY ISSIQLIK ISHLABLIGINI ANIQLASH MISALLARI.

Misol 1. Tanlovlarda uzilgan bosim regulyatorlari bilan kondensatsiya rejimi.

Berilgan: N t = 70 MVt; P 0 \u003d 12,5 (125 kgf / sm2); t 0 = 550 ° S; R 2 \u003d 8 kPa (0,08 kgf / sm2); G chuqur = 0,93 G 0; Δ t chuqur = t chuqur - t npit \u003d -7 ° S.

Berilgan sharoitlarda jami va solishtirma yalpi issiqlik iste'moli va yangi bug' sarfini aniqlash talab qilinadi.

Ketma-ketlik va natijalar jadvalda keltirilgan. .

P1-jadval

* CSND ni tanlashdagi bosimlar va LPH bo'yicha kondensat harorati kondensatsiya rejimining grafiklaridan aniqlanishi mumkin. G HRin, nisbatda G HRin/ G 0 = 0,83.

6. RAMZLAR