ตัวชี้วัดทางเทคโนโลยีของโครงการเสริมสมรรถนะของแร่ทังสเตน การพัฒนาเทคโนโลยีการสกัดทังสเตนจากหางเก่าของ Dzhida VMC Olesya Stanislavovna Artemova คุณสมบัติทางเทคโนโลยีของวัตถุดิบแร่

องค์ประกอบทางเคมีคือทังสเตน

ก่อนที่จะอธิบายการผลิตทังสเตน จำเป็นต้องพูดนอกเรื่องสั้น ๆ ในประวัติศาสตร์ ชื่อของโลหะนี้แปลจากภาษาเยอรมันว่า "ครีมหมาป่า" ที่มาของคำนี้ย้อนกลับไปในยุคกลางตอนปลาย

เมื่อได้รับดีบุกจากแร่ต่าง ๆ พบว่าในบางกรณีมันหายไปโดยผ่านเข้าไปในตะกรันที่เป็นฟอง "เหมือนหมาป่ากินเหยื่อของมัน"

คำอุปมาหยั่งรากทำให้ชื่อโลหะที่ได้รับในภายหลังนั้นถูกใช้ในหลายภาษาของโลก แต่ในภาษาอังกฤษ ฝรั่งเศส และภาษาอื่นๆ บางภาษา ทังสเตนถูกเรียกแตกต่างกัน จากคำอุปมา "หินหนัก" (ทังสเตนในภาษาสวีเดน) ต้นกำเนิดของคำภาษาสวีเดนเกี่ยวข้องกับการทดลองของนักเคมีชาวสวีเดนชื่อ Scheele ซึ่งได้รับทังสเตนออกไซด์จากแร่เป็นครั้งแรกภายหลังได้รับการตั้งชื่อตามเขา (scheelite)

นักเคมีชาวสวีเดน Scheele ผู้ค้นพบทังสเตน

อุตสาหกรรมการผลิตโลหะทังสเตนสามารถแบ่งออกเป็น 3 ขั้นตอน:

• แร่ beneficiation และการผลิตทังสเตนแอนไฮไดรต์;
• ลดลงเป็นผงโลหะ
• ได้รับโลหะเสาหิน

การเสริมสมรรถนะแร่

ทังสเตนไม่พบในสภาวะอิสระในธรรมชาติ แต่มีอยู่ในองค์ประกอบของสารประกอบต่างๆเท่านั้น

• วุลแฟรไมต์
• schelites

แร่เหล่านี้มักจะมีสารอื่นๆ จำนวนเล็กน้อย (ทอง เงิน ดีบุก ปรอท ฯลฯ) แม้ว่าจะมีแร่ธาตุเพิ่มเติมในปริมาณต่ำมาก แต่บางครั้งการสกัดระหว่างการเพิ่มคุณค่าก็เป็นไปได้ในเชิงเศรษฐกิจ

1. ความสมบูรณ์เริ่มต้นด้วยการบดและบดหิน จากนั้นวัสดุก็จะเข้าสู่กระบวนการแปรรูปต่อไป ซึ่งวิธีการจะขึ้นอยู่กับประเภทของแร่ การเพิ่มคุณค่าของแร่วุลแฟรมมักจะดำเนินการโดยวิธีการโน้มถ่วงซึ่งมีสาระสำคัญคือการใช้แรงโน้มถ่วงของโลกและแรงเหวี่ยงรวมกันแร่ธาตุจะถูกแยกออกจากคุณสมบัติทางเคมีและทางกายภาพ - ความหนาแน่นขนาดอนุภาคความสามารถในการเปียก นี่คือวิธีการแยกเศษหินทิ้ง และความเข้มข้นจะถูกทำให้บริสุทธิ์ตามที่ต้องการโดยใช้การแยกด้วยแม่เหล็ก เนื้อหาของ wolframite ในความเข้มข้นที่เกิดขึ้นมีตั้งแต่ 52 ถึง 85%
2. Schelite ซึ่งแตกต่างจาก wolframite ไม่ใช่แร่แม่เหล็ก ดังนั้นจึงไม่ใช้การแยกด้วยแม่เหล็ก สำหรับแร่ schelite อัลกอริธึมการตกแต่งจะแตกต่างกัน วิธีการหลักคือการลอยตัว (กระบวนการแยกอนุภาคในสารแขวนลอยที่เป็นน้ำ) ตามด้วยการใช้การแยกด้วยไฟฟ้าสถิต ความเข้มข้นของ schelite สามารถสูงถึง 90% ที่ทางออก แร่ยังมีความซับซ้อน ซึ่งประกอบด้วยวุลแฟรมและ schelites ในเวลาเดียวกัน สำหรับการเสริมสมรรถนะจะใช้วิธีการที่ผสมผสานรูปแบบแรงโน้มถ่วงและการลอยตัว
   
   หากจำเป็นต้องมีการทำให้สารเข้มข้นบริสุทธิ์เพิ่มเติมเพื่อให้ได้มาตรฐานที่กำหนด ขั้นตอนต่างๆ จะถูกใช้ตามประเภทของสิ่งเจือปน เพื่อลดสิ่งเจือปนของฟอสฟอรัส สารเข้มข้นของ scheelite จะได้รับการบำบัดในเย็นด้วยกรดไฮโดรคลอริก ในขณะที่แคลไซต์และโดโลไมต์จะถูกลบออก ในการกำจัดทองแดง, สารหนู, บิสมัท, การคั่วใช้แล้วตามด้วยการบำบัดด้วยกรด มีวิธีทำความสะอาดอื่นๆ ด้วย

ในการเปลี่ยนทังสเตนจากสารเข้มข้นไปเป็นสารประกอบที่ละลายน้ำได้ มีการใช้วิธีการต่างๆ มากมาย

1. ตัวอย่างเช่น สารเข้มข้นถูกเผาด้วยโซดาส่วนเกิน ดังนั้นจึงได้โซเดียม วุลแฟรไมต์
2. นอกจากนี้ยังสามารถใช้วิธีการอื่น - การชะล้าง: ทังสเตนถูกสกัดด้วยสารละลายโซดาภายใต้ความดันที่อุณหภูมิสูง ตามด้วยการวางตัวเป็นกลางและการตกตะกอน
3. อีกวิธีหนึ่งคือการบำบัดสารเข้มข้นด้วยก๊าซคลอรีน ในกระบวนการนี้ ทังสเตนคลอไรด์จะเกิดขึ้น ซึ่งจะถูกแยกออกจากคลอไรด์ของโลหะอื่น ๆ โดยการระเหิด ผลิตภัณฑ์ที่ได้สามารถเปลี่ยนเป็นทังสเตนออกไซด์หรือแปรรูปเป็นโลหะธาตุโดยตรง

ผลลัพธ์หลักของวิธีการเสริมสมรรถนะที่หลากหลายคือการผลิตทังสเตนไตรออกไซด์ นอกจากนี้ เขาเป็นคนที่ไปผลิตโลหะทังสเตน ทังสเตนคาร์ไบด์ยังได้มาจากมันซึ่งเป็นส่วนประกอบหลักของโลหะผสมแข็งหลายชนิด มีผลิตภัณฑ์อื่นของการประมวลผลโดยตรงของแร่ทังสเตนเข้มข้น - เฟอร์โรทังสเตน โดยปกติแล้วจะหลอมตามความต้องการของโลหะผสมเหล็ก

การกู้คืนทังสเตน

ผลลัพธ์ของทังสเตนไตรออกไซด์ (ทังสเตนแอนไฮไดรต์) ในขั้นต่อไปจะต้องถูกลดสถานะเป็นโลหะ การฟื้นฟูมักดำเนินการโดยวิธีไฮโดรเจนที่ใช้กันอย่างแพร่หลาย ภาชนะเคลื่อนที่ (เรือ) ที่มีทังสเตนไตรออกไซด์ถูกป้อนเข้าไปในเตาเผาอุณหภูมิจะสูงขึ้นตลอดทางและเติมไฮโดรเจนเข้าไป เมื่อโลหะลดลง ความหนาแน่นรวมของวัสดุจะเพิ่มขึ้น ปริมาตรของการบรรจุภาชนะลดลงมากกว่าครึ่ง ดังนั้น ในทางปฏิบัติ การวิ่งใน 2 ขั้นตอนจะถูกใช้ผ่านเตาเผาประเภทต่างๆ

1. ในขั้นตอนแรกไดออกไซด์จะเกิดขึ้นจากทังสเตนไตรออกไซด์ในขั้นตอนที่สองจะได้ผงทังสเตนบริสุทธิ์จากไดออกไซด์
2. จากนั้นผงจะถูกกรองผ่านตาข่าย อนุภาคขนาดใหญ่จะถูกบดเพิ่มเติมเพื่อให้ได้ผงที่มีขนาดเกรนที่กำหนด

บางครั้งใช้คาร์บอนเพื่อลดทังสเตน วิธีนี้ทำให้การผลิตง่ายขึ้นบ้าง แต่ต้องใช้อุณหภูมิที่สูงขึ้น นอกจากนี้ ถ่านหินและสิ่งเจือปนในถ่านหินยังทำปฏิกิริยากับทังสเตน ทำให้เกิดสารประกอบต่างๆ ที่นำไปสู่การปนเปื้อนของโลหะ มีวิธีการอื่นๆ อีกหลายวิธีที่ใช้ในการผลิตทั่วโลก แต่ในแง่ของพารามิเตอร์ การลดไฮโดรเจนมีการบังคับใช้สูงสุด

รับโลหะเสาหิน

หากสองขั้นตอนแรกของการผลิตทังสเตนทางอุตสาหกรรมเป็นที่รู้จักกันดีในหมู่นักโลหะวิทยาและมีการใช้มาเป็นเวลานานมาก การพัฒนาเทคโนโลยีพิเศษจึงจำเป็นเพื่อให้ได้เสาหินจากผง โลหะส่วนใหญ่ได้มาจากการหลอมอย่างง่าย ๆ แล้วหล่อเป็นแม่พิมพ์ ด้วยทังสเตนเนื่องจากคุณสมบัติหลัก - หลอมละลายได้ - ขั้นตอนดังกล่าวเป็นไปไม่ได้ วิธีการรับทังสเตนขนาดกะทัดรัดจากผงที่เสนอเมื่อต้นศตวรรษที่ 20 โดย American Coolidge ยังคงใช้กับรูปแบบต่างๆในสมัยของเรา สาระสำคัญของวิธีการนี้คือผงจะกลายเป็นโลหะเสาหินภายใต้อิทธิพลของกระแสไฟฟ้า แทนที่จะหลอมตามปกติ เพื่อให้ได้โลหะทังสเตน จะต้องผ่านหลายขั้นตอน ในตอนแรกแป้งจะถูกกดลงในแท่งแท่งพิเศษ จากนั้นแท่งเหล่านี้จะต้องผ่านขั้นตอนการเผาผนึก และดำเนินการในสองขั้นตอน:

1. 1. ขั้นแรก ที่อุณหภูมิสูงถึง1300ºС แท่งจะถูกเผาล่วงหน้าเพื่อเพิ่มความแข็งแรง ขั้นตอนดำเนินการในเตาเผาแบบปิดพิเศษที่มีไฮโดรเจนอย่างต่อเนื่อง ไฮโดรเจนถูกใช้เพื่อลดเพิ่มเติม โดยจะแทรกซึมเข้าไปในโครงสร้างที่มีรูพรุนของวัสดุ และเมื่อสัมผัสกับอุณหภูมิสูงเพิ่มเติม จะเกิดการสัมผัสโลหะอย่างหมดจดระหว่างผลึกของแท่งเผาผนึก shtabik หลังจากขั้นตอนนี้แข็งตัวอย่างมีนัยสำคัญโดยสูญเสียขนาดมากถึง 5%
   2. จากนั้นไปที่ขั้นตอนหลัก - การเชื่อม กระบวนการนี้ดำเนินการที่อุณหภูมิสูงถึง 3 พันºC โพสต์ได้รับการแก้ไขด้วยหน้าสัมผัสหนีบและมีกระแสไฟฟ้าไหลผ่าน ไฮโดรเจนยังใช้ในขั้นตอนนี้ - จำเป็นเพื่อป้องกันการเกิดออกซิเดชัน กระแสที่ใช้สูงมากสำหรับแท่งที่มีหน้าตัด 10x10 มม. ต้องใช้กระแสไฟประมาณ 2500 A และสำหรับหน้าตัดขนาด 25x25 มม. - ประมาณ 9000 A แรงดันไฟฟ้าที่ใช้ค่อนข้างเล็กตั้งแต่ 10 ถึง 20 V. สำหรับโลหะเสาหินแต่ละชุด แท่งทดสอบจะถูกเชื่อมก่อน ใช้สำหรับปรับเทียบโหมดการเชื่อม ระยะเวลาในการเชื่อมขึ้นอยู่กับขนาดของแท่งเหล็ก และมักจะอยู่ในช่วง 15 นาทีถึงหนึ่งชั่วโมง ระยะนี้เช่นเดียวกับขั้นแรกทำให้ขนาดของแกนลดลงเช่นกัน

ความหนาแน่นและขนาดเกรนของโลหะที่ได้จะขึ้นอยู่กับขนาดเกรนเริ่มต้นของแท่งและอุณหภูมิการเชื่อมสูงสุด การสูญเสียขนาดหลังจากการเผาผนึกสองขั้นตอนนั้นมีความยาวสูงสุด 18% ความหนาแน่นสุดท้ายคือ 17–18.5 g/cm²

เพื่อให้ได้ทังสเตนที่มีความบริสุทธิ์สูง จะใช้สารเติมแต่งต่างๆ ที่ระเหยระหว่างการเชื่อม เช่น ออกไซด์ของโลหะซิลิกอนและโลหะอัลคาไล เมื่อมันร้อนขึ้น สารเติมแต่งเหล่านี้จะระเหยและนำสิ่งเจือปนอื่นๆ ไปด้วย กระบวนการนี้มีส่วนช่วยในการทำให้บริสุทธิ์เพิ่มเติม เมื่อใช้ระบบอุณหภูมิที่ถูกต้องและไม่มีความชื้นในบรรยากาศไฮโดรเจนในระหว่างการเผาผนึก ด้วยความช่วยเหลือของสารเติมแต่งดังกล่าว ระดับการทำให้บริสุทธิ์ของทังสเตนจะเพิ่มขึ้นเป็น 99.995%

การผลิตผลิตภัณฑ์จากทังสเตน

ได้รับจากแร่ดั้งเดิมหลังจากการผลิตสามขั้นตอนที่อธิบายไว้ ทังสเตนเสาหินมีคุณสมบัติเฉพาะตัว นอกจากการหักเหของแสงแล้ว ยังมีความเสถียรของมิติที่สูงมาก การคงความแข็งแรงที่อุณหภูมิสูง และไม่มีความเครียดภายใน ทังสเตนมีความเหนียวและความเหนียวที่ดี การผลิตเพิ่มเติมส่วนใหญ่มักประกอบด้วยการดึงลวด เหล่านี้เป็นกระบวนการที่ค่อนข้างง่ายทางเทคโนโลยี

1. ช่องว่างเข้าสู่เครื่องโรตารี่ซึ่งวัสดุจะลดลง
2. จากนั้นโดยการวาดจะได้ลวดที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางต่างๆ (การวาดคือการดึงแท่งบนอุปกรณ์พิเศษผ่านรูเรียว) ดังนั้นคุณจะได้ลวดทังสเตนที่บางที่สุดโดยมีระดับการเสียรูปรวม 99.9995% ในขณะที่ความแข็งแรงสามารถเข้าถึง 600 กก. / ตร.ม.

ทังสเตนเริ่มถูกนำมาใช้สำหรับเส้นใยของหลอดไฟฟ้าก่อนการพัฒนาวิธีการผลิตทังสเตนที่หลอมได้ นักวิทยาศาสตร์ชาวรัสเซีย Lodygin ซึ่งเคยจดสิทธิบัตรหลักการของการใช้ไส้หลอดสำหรับโคมไฟ ในยุค 1890 เสนอให้ใช้ลวดทังสเตนบิดเป็นเกลียวเป็นเส้นใยดังกล่าว ทังสเตนได้มาอย่างไรสำหรับสายดังกล่าว? ขั้นแรก ได้เตรียมส่วนผสมของผงทังสเตนกับพลาสติไซเซอร์ (เช่น พาราฟิน) จากนั้นให้กดด้ายบาง ๆ ออกจากส่วนผสมนี้ผ่านรูที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางที่กำหนด แห้ง และเผาในไฮโดรเจน ได้ลวดที่ค่อนข้างเปราะบางซึ่งส่วนที่เป็นเส้นตรงซึ่งติดอยู่กับขั้วไฟฟ้าของหลอดไฟ มีความพยายามที่จะได้โลหะอัดแน่นด้วยวิธีอื่น อย่างไรก็ตาม ในทุกกรณี ความเปราะบางของเกลียวยังคงสูงมาก หลังจากการทำงานของ Coolidge และ Fink การผลิตลวดทังสเตนได้รับพื้นฐานทางเทคโนโลยีที่แข็งแกร่ง และการใช้ทังสเตนในอุตสาหกรรมก็เริ่มเติบโตอย่างรวดเร็ว

หลอดไส้ที่คิดค้นโดย Lodygin นักวิทยาศาสตร์ชาวรัสเซีย

ตลาดทังสเตนโลก

ปริมาณการผลิตทังสเตนอยู่ที่ประมาณ 50,000 ตันต่อปี ผู้นำในการผลิตและการบริโภคคือจีนประเทศนี้ผลิตได้ประมาณ 41,000 ตันต่อปี (สำหรับการเปรียบเทียบรัสเซียผลิต 3.5 พันตัน) ปัจจัยสำคัญในปัจจุบันคือการแปรรูปวัตถุดิบทุติยภูมิ ซึ่งมักจะเป็นเศษทังสเตนคาร์ไบด์ ขี้กบ ขี้เลื่อย และเศษผงทังสเตน การประมวลผลดังกล่าวทำให้โลกบริโภคทังสเตนประมาณ 30%

เส้นใยจากหลอดไส้ที่เผาไหม้แล้วจะไม่ถูกนำกลับมาใช้ใหม่

ตลาดทังสเตนทั่วโลกได้แสดงให้เห็นเมื่อเร็ว ๆ นี้ความต้องการไส้หลอดทังสเตนลดลง นี่เป็นเพราะการพัฒนาเทคโนโลยีทางเลือกในด้านการให้แสงสว่าง - หลอดฟลูออเรสเซนต์และหลอด LED กำลังเปลี่ยนหลอดไส้ธรรมดาทั้งในชีวิตประจำวันและในอุตสาหกรรมอย่างจริงจัง ผู้เชี่ยวชาญคาดการณ์ว่าการใช้ทังสเตนในภาคส่วนนี้จะลดลง 5% ต่อปีในอีกไม่กี่ปีข้างหน้า ความต้องการทังสเตนโดยรวมไม่ได้ลดลง การบังคับใช้ที่ลดลงในภาคหนึ่งถูกชดเชยด้วยการเติบโตของภาคส่วนอื่นๆ รวมถึงอุตสาหกรรมที่เป็นนวัตกรรม

แร่ธาตุหลักของทังสเตน ได้แก่ scheelite, hübnerite และ wolframite แร่สามารถแบ่งออกเป็นสองประเภทขึ้นอยู่กับชนิดของแร่ธาตุ scheelite และ wolframite (huebnerite)
แร่ Scheelite ในรัสเซียและในบางกรณีในต่างประเทศนั้นอุดมไปด้วยการลอยตัว ในรัสเซีย กระบวนการลอยแร่ scheelite ในระดับอุตสาหกรรมได้ดำเนินการก่อนสงครามโลกครั้งที่สองที่โรงงาน Tyrny-Auz โรงงานแห่งนี้ดำเนินการแร่โมลิบดีนัม-ชีไลต์ที่ซับซ้อนมากซึ่งมีแร่ธาตุแคลเซียมจำนวนมาก (แคลไซต์ ฟลูออไรท์ อะพาไทต์) แร่ธาตุแคลเซียม เช่น สคีไลต์ ถูกลอยด้วยกรดโอเลอิก ภาวะตกต่ำของแคลไซต์และฟลูออไรต์เกิดจากการผสมในสารละลายแก้วเหลวโดยไม่ให้ความร้อน (การสัมผัสเป็นเวลานาน) หรือด้วยความร้อน เช่นเดียวกับที่โรงงาน Tyrny-Auz แทนที่จะใช้กรดโอเลอิก จะใช้เศษส่วนของน้ำมันสูง เช่นเดียวกับกรดจากน้ำมันพืช (รีเอเจนต์ 708, 710 เป็นต้น) เพียงอย่างเดียวหรือผสมกับกรดโอเลอิก

รูปแบบทั่วไปของการลอยแร่ scheelite แสดงไว้ในรูปที่ 38. ตามโครงการนี้ เป็นไปได้ที่จะกำจัดแคลไซต์และฟลูออไรต์ และรับสารเข้มข้นที่ปรับสภาพในรูปของทังสเตนไตรออกไซด์ โฮอะพาไทต์ยังคงอยู่ในปริมาณที่ปริมาณฟอสฟอรัสในตัวเข้มข้นนั้นสูงกว่ามาตรฐาน ฟอสฟอรัสส่วนเกินจะถูกลบออกโดยการละลายอะพาไทต์ในกรดไฮโดรคลอริกอ่อน ปริมาณการใช้กรดขึ้นอยู่กับเนื้อหาของแคลเซียมคาร์บอเนตในน้ำเข้มข้นและเป็นกรด 0.5-5 กรัมต่อตันของ WO3
ในการชะล้างด้วยกรด ส่วนหนึ่งของ scheelite และ powellite จะถูกละลายและตกตะกอนจากสารละลายในรูปของ CaWO4 + CaMoO4 และสิ่งเจือปนอื่นๆ ตะกอนสกปรกที่ได้นั้นจะถูกแปรรูปตามกรรมวิธีของไอ.เอ็น. มาสเลนิทสกี้
เนื่องจากความยากลำบากในการได้มาซึ่งทังสเตนคอนเดนเสทแบบปรับสภาพ โรงงานหลายแห่งในต่างประเทศจึงผลิตผลิตภัณฑ์สองอย่าง: เข้มข้นที่เข้มข้นและอีกอันหนึ่งสำหรับการแปรรูปไฮโดรเมทัลโลหการให้เป็นแคลเซียม tungstate ตามวิธีการที่พัฒนาขึ้นใน Mekhanobre I.N. Maslenitsky - ชะล้างด้วยโซดาในหม้อนึ่งความดันด้วยการถ่ายโอนไปยังสารละลายในรูปของ CaWO4 ตามด้วยการทำให้บริสุทธิ์ของสารละลายและการตกตะกอนของ CaWO4 ในบางกรณีด้วย scheelite ที่กระจายอย่างหยาบ การทำผิวสำเร็จของการลอยตัวแบบเข้มข้นจะดำเนินการบนโต๊ะ
จากแร่ที่มี CaF2 ในปริมาณมาก การสกัด schelite ในต่างประเทศโดยการลอยตัวยังไม่ได้รับการควบคุม แร่ดังกล่าว เช่น ในสวีเดน ถูกเสริมแต่งบนโต๊ะ จากนั้นนำชีไลต์ที่บรรจุฟลูออไรต์ลงในสารเข้มข้นลอยตัวจากสมาธินี้บนโต๊ะ
ที่โรงงานในรัสเซีย แร่ scheelite ได้รับการเสริมสมรรถนะด้วยการลอยตัวเพื่อให้ได้ความเข้มข้นที่ปรับสภาพแล้ว
ที่โรงงาน Tyrny-Auz แร่ที่มีเนื้อหา 0.2% WO3 ใช้ในการผลิตสารเข้มข้นที่มีเนื้อหา6о% WO3 ด้วยการสกัด 82% ที่โรงงาน Chorukh-Dairon ซึ่งมีแร่ชนิดเดียวกันในแง่ของปริมาณ VVO3 ได้ 72% WO3 ในรูปแบบเข้มข้นด้วยการสกัด 78.4%; ที่โรงงาน Koitash ด้วยแร่ที่มีความเข้มข้น 0.46% WO3 เข้มข้น 72.6% WO3 จะได้รับพร้อมการกู้คืน WO3 85.2% ที่โรงงาน Lyangar ในแร่ 0.124% เข้มข้น - 72% พร้อมการสกัด 81.3% WO3 การแยกผลิตภัณฑ์ที่ไม่ดีเพิ่มเติมสามารถทำได้โดยการลดความสูญเสียในหางแร่ ในทุกกรณี หากมีซัลไฟด์อยู่ในแร่ จะถูกแยกออกก่อนการลอยตัวของหินปูน
ปริมาณการใช้วัสดุและพลังงานแสดงโดยข้อมูลด้านล่าง kg/t:

แร่ Wolframite (Hübnerite) ได้รับการเสริมสมรรถนะด้วยวิธีการแรงโน้มถ่วงเท่านั้น แร่บางชนิดที่มีการกระจายตัวที่ไม่สม่ำเสมอและเนื้อหยาบ เช่น แร่ Bukuki (Transbaikalia) สามารถเติมแต่งล่วงหน้าในสารแขวนลอยที่มีน้ำหนักมาก โดยแยกหินเสียประมาณ 60% ที่ความละเอียด -26 + 3 MM ที่มีเนื้อหาไม่เกิน มากกว่า 0.03% WO3
อย่างไรก็ตาม ด้วยผลผลิตที่ค่อนข้างต่ำของโรงงาน (ไม่เกิน 1,000 ตัน / วัน) ขั้นตอนแรกของการเพิ่มสมรรถนะจะดำเนินการในเครื่องจับยึด โดยปกติแล้วจะเริ่มจากขนาดอนุภาคประมาณ 10 มม. โดยมีแร่ที่กระจายอย่างหยาบ ในรูปแบบใหม่ที่ทันสมัย ​​นอกเหนือไปจากเครื่องจับยึดและโต๊ะแล้ว ตัวคั่นสกรูของฮัมฟรีย์ยังใช้แทนโต๊ะบางตัวด้วย
รูปแบบความก้าวหน้าของการเสริมสมรรถนะของแร่ทังสเตนแสดงไว้ในรูปที่ 39.
การตกแต่งของทังสเตนเข้มข้นขึ้นอยู่กับองค์ประกอบ

ซัลไฟด์จากสารเข้มข้นที่บางกว่า 2 มม. จะถูกแยกออกโดยแรงโน้มถ่วงลอย: เข้มข้นหลังจากผสมกับกรดและรีเอเจนต์ลอยตัว (แซนเทต, น้ำมัน) จะถูกส่งไปยังตารางความเข้มข้น ความเข้มข้นของตาราง CO ที่ได้จะถูกทำให้แห้งและถูกแยกด้วยแม่เหล็ก คอนเดนเสทเนื้อหยาบจะถูกบดให้ละเอียดก่อน ซัลไฟด์จากสารเข้มข้นชั้นดีจากโต๊ะผสมจะถูกแยกออกโดยการลอยด้วยฟอง
หากมีซัลไฟด์จำนวนมาก แนะนำให้แยกพวกมันออกจากท่อระบายน้ำไฮโดรไซโคลน (หรือตัวแยกประเภท) ก่อนทำการเสริมสมรรถนะบนโต๊ะ สิ่งนี้จะช่วยปรับปรุงเงื่อนไขสำหรับการแยกวูลฟราไมต์บนโต๊ะและในระหว่างการเก็บผิวละเอียดแบบเข้มข้น
โดยทั่วไปแล้ว สารเข้มข้นที่หยาบก่อนเก็บผิวละเอียดจะมี WO3 ประมาณ 30% โดยมีการคืนตัวสูงถึง 85% สำหรับภาพประกอบในตาราง 86 แสดงข้อมูลบางส่วนเกี่ยวกับโรงงาน

ในระหว่างการเสริมความโน้มถ่วงของแร่วูลฟราไมต์ (ฮับเนไรท์, เฟอร์เบไรท์) จากสไลม์ที่บางกว่า 50 ไมครอน การสกัดจะต่ำมาก และการสูญเสียในส่วนเมือกจะมีนัยสำคัญ (10-15% ของเนื้อหาในแร่)
จากกากตะกอนโดยการลอยด้วยกรดไขมันที่ pH = 10 สามารถกู้คืน WO3 เพิ่มเติมเป็นผลิตภัณฑ์ลีนที่มี WO3 7-15% ผลิตภัณฑ์เหล่านี้เหมาะสำหรับการแปรรูปด้วยไฮโดรโลหะ
แร่ Wolframite (Hübnerite) ประกอบด้วยโลหะที่ไม่ใช่เหล็ก หายากและมีค่าจำนวนหนึ่ง บางส่วนผ่านในระหว่างการเสริมความโน้มถ่วงไปสู่ความเข้มข้นของความโน้มถ่วงและถูกถ่ายโอนไปยังหางแร่สำเร็จรูป โมลิบดีนัม บิสมัท-ลีด ตะกั่ว-ทองแดง-เงิน สังกะสี (ประกอบด้วยแคดเมียม อินเดียม) และไพไรต์เข้มข้น สามารถแยกได้โดยการลอยเลือกจากหางซัลไฟด์ เช่นเดียวกับจากตะกอน และผลิตภัณฑ์ทังสเตนยังสามารถแยกออกเพิ่มเติมได้อีกด้วย

25.11.2019

ในทุกอุตสาหกรรมที่มีการผลิตผลิตภัณฑ์ของเหลวหรือหนืด: ยา เครื่องสำอาง อาหาร และสารเคมี – ทุกที่...

25.11.2019

ในปัจจุบัน การทำความร้อนด้วยกระจกเป็นทางเลือกใหม่ที่ช่วยให้คุณรักษาพื้นผิวที่สะอาดของกระจกจากไอน้ำร้อนหลังจากทำตามขั้นตอนน้ำ ขอขอบคุณที่...

25.11.2019

บาร์โค้ดคือสัญลักษณ์กราฟิกที่แสดงถึงการสลับแถบขาวดำหรือรูปทรงเรขาคณิตอื่นๆ มันถูกนำไปใช้เป็นส่วนหนึ่งของการทำเครื่องหมาย ...

25.11.2019

เจ้าของที่ดินที่อยู่อาศัยในประเทศหลายคนที่ต้องการสร้างบรรยากาศที่สะดวกสบายที่สุดในบ้านคิดว่าจะเลือกเรือนไฟสำหรับเตาผิงได้อย่างไร ...

25.11.2019

ท่อโปรไฟล์เป็นที่นิยมมากทั้งในการก่อสร้างมือสมัครเล่นและมืออาชีพ ด้วยความช่วยเหลือของพวกเขา พวกเขาสร้างให้สามารถทนต่องานหนัก ...

24.11.2019

รองเท้านิรภัยเป็นส่วนหนึ่งของอุปกรณ์ของผู้ปฏิบัติงานที่ออกแบบมาเพื่อปกป้องเท้าจากความหนาวเย็น อุณหภูมิสูง สารเคมี ความเสียหายทางกล ไฟฟ้า ฯลฯ...

24.11.2019

เราทุกคนเคยชินกับการออกจากบ้าน อย่าลืมส่องกระจกเพื่อตรวจดูรูปร่างหน้าตาของเรา แล้วยิ้มให้กับเงาสะท้อนของเราอีกครั้ง ....

23.11.2019

ตั้งแต่อดีตจนถึงปัจจุบัน สิ่งสำคัญของผู้หญิงทั่วโลกคือการซักผ้า ทำความสะอาด ทำอาหาร และกิจกรรมทุกประเภทที่เอื้อต่อการจัดความสะดวกสบายในบ้าน อย่างไรก็ตาม แล้ว...

แร่ทังสเตน แร่ และสารเข้มข้น

ทังสเตนเป็นธาตุหายาก เนื้อหาเฉลี่ยในเปลือกโลกคือ Yu-4% (โดยมวล) แร่ทังสเตนประมาณ 15 ชนิดเป็นที่ทราบกันดีอยู่แล้ว อย่างไรก็ตาม มีเพียงแร่ธาตุของกลุ่มวูลฟราไมต์และ scheelite เท่านั้นที่มีความสำคัญในทางปฏิบัติ

Wolframite (Fe, Mn)WO4 เป็นส่วนผสมไอโซมอร์ฟิค (สารละลายที่เป็นของแข็ง) ของเหล็กและแมงกานีสทังสเตต หากมีธาตุเหล็กทังสเตตมากกว่า 80% ในแร่ แร่นั้นเรียกว่าเฟอร์เบไรท์ ในกรณีที่มีความเด่นของทังสเตนแมงกานีส (มากกว่า 80%) - ฮูบเนไรท์ ส่วนผสมที่อยู่ในองค์ประกอบระหว่างขีดจำกัดเหล่านี้เรียกว่าวุลแฟรม แร่ธาตุของกลุ่ม wolframite มีสีดำหรือสีน้ำตาลและมีความหนาแน่นสูง (7D-7.9 g/cm3) และมีความแข็ง 5-5.5 ในระดับแร่ แร่ธาตุประกอบด้วย 76.3-76.8% W03 Wolframite เป็นแม่เหล็กอ่อน

Schelite CaWOA เป็นแคลเซียมทังสเตท สีของแร่คือ ขาว เทา เหลือง น้ำตาล ความหนาแน่น 5.9-6.1 g/cm3 ความแข็งตามระดับแร่วิทยา 4.5-5 Scheelite มักมีส่วนผสมของสารผสมไอโซมอร์ฟิคของพาเวลไลท์ CaMo04 เมื่อฉายรังสีอัลตราไวโอเลต scheelite จะเรืองแสงสีฟ้า - น้ำเงิน ที่ปริมาณโมลิบดีนัมมากกว่า 1% การเรืองแสงจะกลายเป็นสีเหลือง Schelite ไม่ใช่แม่เหล็ก

แร่ทังสเตนมักจะไม่ดีในทังสเตน ปริมาณแร่ขั้นต่ำของ W03 ในแร่ซึ่งการหาประโยชน์จากแร่นั้นทำกำไรได้ในปัจจุบันคือ 0.14-0.15% สำหรับแร่ขนาดใหญ่และ 0.4-0.5% สำหรับเงินฝากขนาดเล็ก

ร่วมกับแร่ทังสเตน โมลิบดีไนต์ แคสซิเทอไรต์ ไพไรต์ อาร์เซโนไพไรต์ แคลโคไพไรต์ แทนทาไลต์หรือโคลัมไบท์ ฯลฯ พบได้ในแร่

ตามองค์ประกอบแร่วิทยา เงินฝากสองประเภทมีความโดดเด่น - วูลฟราไมต์และ scheelite และตามรูปร่างของการก่อตัวของแร่ - หลอดเลือดดำและประเภทการติดต่อ

ในการสะสมของเส้นเลือด แร่ทังสเตนส่วนใหญ่เกิดขึ้นในเส้นควอทซ์ที่มีความหนาเล็กน้อย (0.3-1 ม.) ประเภทของเงินฝากจะสัมพันธ์กับโซนสัมผัสระหว่างหินแกรนิตและหินปูน มีลักษณะเฉพาะโดยการสะสมของหินปูนที่มีหินปูน (skarns เป็นหินปูนซิลิเกต) แร่ประเภทสการ์นรวมถึงแหล่งแร่ Tyrny-Auzskoye ซึ่งใหญ่ที่สุดในสหภาพโซเวียตในเทือกเขาคอเคซัสเหนือ ในระหว่างการผุกร่อนของการสะสมของหลอดเลือดดำ wolframite และ schelite จะสะสมก่อตัวเป็น placers ในระยะหลัง วูลฟราไมต์มักถูกรวมเข้ากับแคสซิเทอไรต์

แร่ทังสเตนได้รับการเสริมสมรรถนะเพื่อให้ได้สารเข้มข้นมาตรฐานที่มี W03 55-65% การเพิ่มปริมาณแร่วูลฟราไมต์ในระดับสูงทำได้โดยใช้วิธีการต่างๆ เช่น แรงโน้มถ่วง การลอยตัว การแยกแม่เหล็กและไฟฟ้าสถิต

เมื่อเพิ่มคุณค่าแร่ scheelite จะใช้รูปแบบการลอยตามแรงโน้มถ่วงหรือการลอยตัวอย่างหมดจด

การสกัดทังสเตนให้เข้มข้นขึ้นในระหว่างการเสริมสมรรถนะของแร่ทังสเตนมีตั้งแต่ 65-70% ถึง 85-90%

เมื่อเสริมแร่ที่ซับซ้อนหรือยากต่อการเพิ่มพูน บางครั้งอาจเป็นประโยชน์ในเชิงเศรษฐกิจในการกำจัดผลิตภัณฑ์ขั้นกลางที่มีเนื้อหา W03 10-20% ออกจากวงจรการเสริมสมรรถนะสำหรับกระบวนการทางเคมี (ไฮโดรเมทัลลิก) ซึ่งเป็นผลมาจากการที่ ได้รับทังสเตนไตรออกไซด์ทางเทคนิค แบบแผนรวมกันดังกล่าวให้การสกัดทังสเตนจากแร่สูง

มาตรฐานของรัฐ (GOST 213-73) ให้เนื้อหาของ W03 ในทังสเตนเข้มข้นของเกรด 1 ไม่น้อยกว่า 65% เกรด 2 - ไม่น้อยกว่า 60% พวกเขาจำกัดเนื้อหาของสิ่งสกปรก P, S, As, Sn, Cu, Pb, Sb, Bi ในช่วงร้อยเปอร์เซ็นต์ถึง 1.0% ขึ้นอยู่กับเกรดและวัตถุประสงค์ของสมาธิ

ปริมาณสำรองทังสเตนที่สำรวจในปี 2524 อยู่ที่ประมาณ 2903,000 ตัน ซึ่ง 1366,000 ตันอยู่ในสาธารณรัฐประชาชนจีน สหภาพโซเวียต แคนาดา ออสเตรเลีย สหรัฐอเมริกา เกาหลีใต้และเกาหลีเหนือ โบลิเวีย บราซิล และโปรตุเกสมีทุนสำรองจำนวนมาก การผลิตทังสเตนเข้มข้นในกลุ่มทุนนิยมและประเทศกำลังพัฒนา ในช่วง พ.ศ. 2514 - 2528 ผันผวนภายใน 20 - 25,000 ตัน (ในแง่ของปริมาณโลหะ)

วิธีการแปรรูปทังสเตนเข้มข้น

ผลิตภัณฑ์หลักของการประมวลผลโดยตรงของเข้มข้นของทังสเตน (นอกเหนือจาก ferrotungsten ถลุงสำหรับความต้องการของโลหะเหล็ก) คือทังสเตนไตรออกไซด์ ทำหน้าที่เป็นวัสดุเริ่มต้นสำหรับทังสเตนและทังสเตนคาร์ไบด์ ซึ่งเป็นองค์ประกอบหลักของโลหะผสมแข็ง

แผนการผลิตสำหรับการแปรรูปทังสเตนเข้มข้นแบ่งออกเป็นสองกลุ่มขึ้นอยู่กับวิธีการสลายตัวที่ยอมรับ:

ทังสเตนเข้มข้นถูกเผาด้วยโซดาหรือบำบัดด้วยสารละลายโซดาในน้ำในหม้อนึ่งความดัน สารเข้มข้นของทังสเตนบางครั้งสลายตัวด้วยสารละลายโซเดียมไฮดรอกไซด์ที่เป็นน้ำ

สารเข้มข้นถูกย่อยสลายโดยกรด

ในกรณีที่ใช้รีเอเจนต์อัลคาไลน์สำหรับการสลายตัวจะได้สารละลายของโซเดียม tungstate ซึ่งหลังจากการทำให้บริสุทธิ์จากสิ่งสกปรกจะมีการผลิตผลิตภัณฑ์ขั้นสุดท้าย - แอมโมเนียม paratungstate (PVA) หรือกรดทังสติก 24

เมื่อสารเข้มข้นถูกย่อยสลายด้วยกรด จะได้การตกตะกอนของกรดทังสติกทางเทคนิค ซึ่งถูกทำให้บริสุทธิ์จากสิ่งเจือปนในการดำเนินการที่ตามมา

การสลายตัวของทังสเตนเข้มข้น รีเอเจนต์อัลคาไลน์ การเผาผนึกด้วย Na2C03

การเผาวูลฟราไมต์ด้วย Na2C03 ปฏิกิริยาระหว่าง wolframite กับโซดาในที่ที่มีออกซิเจนดำเนินไปอย่างแข็งขันที่ 800-900 C และอธิบายโดยปฏิกิริยาต่อไปนี้: 2FeW04 + 2Na2C03 + l/202 = 2Na2W04 + Fe203 + 2C02; (ล.) 3MnW04 + 3Na2C03 + ล./202 = 3Na2W04 + Mn304 + 3C02 (2)

ปฏิกิริยาเหล่านี้ดำเนินไปโดยสูญเสียพลังงานกิ๊บส์เป็นจำนวนมากและไม่สามารถย้อนกลับได้ในทางปฏิบัติ ด้วยอัตราส่วนใน wolframite FeO:MnO = i:i AG ° 1001C = -260 kJ / mol ด้วยปริมาณ Na2C03 ที่มากเกินไปในประจุ 10-15% ที่เกินจากปริมาณปริมาณสัมพันธ์ การสลายตัวของสารเข้มข้นจะบรรลุผลสำเร็จ เพื่อเร่งการเกิดออกซิเดชันของเหล็กและแมงกานีส บางครั้งจะมีการเติมไนเตรต 1-4% ลงในประจุ

การเผาวูลฟราไมต์ด้วย Na2C03 ที่สถานประกอบการในประเทศนั้นดำเนินการในเตาเผาแบบหมุนแบบท่อที่เรียงรายไปด้วยอิฐไฟร์เคลย์ เพื่อหลีกเลี่ยงการหลอมเหลวของประจุและการก่อตัวของคราบสะสม (การเจริญเติบโต) ในเขตเตาเผาที่มีอุณหภูมิต่ำกว่า กากตะกอนจากการชะล้างเค้ก (ที่มีเหล็กและแมงกานีสออกไซด์) จะถูกเติมลงในประจุ ทำให้เนื้อหาของ W03 ลดลง ในนั้น 20-22%

เตาเผาที่มีความยาว 20 ม. และมีเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก 2.2 ม. ที่ความเร็วการหมุน 0.4 รอบต่อนาทีและความเอียง 3 มีกำลังการผลิต 25 ตัน/วันในแง่ของประจุ

ส่วนประกอบของประจุ (สารละลายเข้มข้น, Na2C03, ดินประสิว) ถูกป้อนจากกรวยกรวยไปยังเครื่องผสมแบบสกรูโดยใช้เครื่องชั่งอัตโนมัติ ส่วนผสมจะเข้าสู่ถังหลอมซึ่งจะถูกป้อนเข้าไปในเตาหลอม หลังจากออกจากเตาเผา ชิ้นส่วนของซินเตอร์จะผ่านลูกกลิ้งบดและเครื่องบดแบบเปียก ซึ่งเยื่อกระดาษจะถูกส่งไปยังเครื่องขัดด้านบน (รูปที่ 1)

การเผาผนึกแบบชีไลต์ด้วย Na2C03 ที่อุณหภูมิ 800-900 C ปฏิกิริยาของ scheelite กับ Na2C03 สามารถดำเนินการได้ตามปฏิกิริยาสองประการ:

CaW04 + Na2CQ3 Na2W04 + CaCO3; (1.3)

CaW04 + Na2C03 *=*■ Na2W04 + CaO + C02. (1.4)

ปฏิกิริยาทั้งสองดำเนินไปโดยมีการเปลี่ยนแปลงเล็กน้อยในพลังงานกิ๊บส์

ปฏิกิริยา (1.4) ดำเนินไปในระดับที่สามารถประเมินได้สูงกว่า 850 C เมื่อสังเกตพบการสลายตัวของ CaCO3 การปรากฏตัวของแคลเซียมออกไซด์ในการเผาผนึกนำไปสู่การเผาผนึกด้วยน้ำเพื่อการก่อตัวของแคลเซียม tungstate ที่ละลายได้ไม่ดีซึ่งจะช่วยลดการสกัดของทังสเตนลงในสารละลาย:

Na2W04 + Ca(OH)2 = CaW04 + 2NaOH (1.5)

ด้วย Na2CO3 ที่มากเกินไปในประจุ ปฏิกิริยานี้ส่วนใหญ่ถูกระงับโดยอันตรกิริยาของ Na2CO4 กับ Ca(OH)2 เพื่อสร้าง CaCO3

เพื่อลดการบริโภค Na2C03 และป้องกันการก่อตัวของแคลเซียมออกไซด์อิสระ ทรายควอทซ์จะถูกเติมลงในส่วนผสมเพื่อจับแคลเซียมออกไซด์ให้เป็นซิลิเกตที่ไม่ละลายน้ำ:

2CaW04 + 2Na2C03 + Si02 = 2Na2W04 + Ca2Si04 + 2C02;(l.6) AG°100IC = -106.5 kJ

อย่างไรก็ตาม ในกรณีนี้ เช่นเดียวกัน เพื่อให้แน่ใจว่ามีการนำทังสเตนกลับคืนสู่สารละลายในระดับสูง จะต้องนำ Na2CO3 ที่มากเกินไป (50–100% ของปริมาณปริมาณสัมพันธ์) เข้าไปในประจุ

การเผาผนึกของ scheelite เข้มข้นด้วย Na2C03 และทรายควอทซ์จะดำเนินการในเตาหลอมแบบดรัมดังที่อธิบายไว้ข้างต้นสำหรับวูลแฟรมที่ 850–900 ° C เพื่อป้องกันการหลอมเหลว การชะล้างทิ้ง (ที่มีแคลเซียมซิลิเกตเป็นส่วนใหญ่) จะถูกเพิ่มเข้าไปในประจุในอัตราลดปริมาณ W03 เป็น 20-22%

การชะล้างจุดโซดา เมื่อเค้กถูกชะล้างด้วยน้ำ โซเดียม tungstate และเกลือที่ละลายได้ของสิ่งสกปรก (Na2Si03, Na2HP04, Na2HAs04, Na2Mo04, Na2S04) รวมทั้ง Na2C03 ที่มากเกินไป จะผ่านเข้าไปในสารละลาย การชะล้างจะดำเนินการที่ 80-90 ° C ในเครื่องปฏิกรณ์เหล็กที่มีการกวนทางกลซึ่งทำงานในลำดับชั้น

เข้มข้นด้วยโซดา:

ลิฟต์ป้อนสมาธิไปที่โรงสี 2 - โรงสีลูกกลมทำงานในรอบปิดด้วยเครื่องแยกอากาศ 3 - สว่าน; 4 - เครื่องแยกอากาศ; 5 - ถุงกรอง; 6 - เครื่องจ่ายน้ำหนักอัตโนมัติ 7 - ลำเลียงสว่าน; 8 - เครื่องผสมสกรู; 9 - ถังชาร์จ; 10 - ตัวป้อน;

เตาอบกลอง; 12 - เครื่องบดแบบม้วน; 13 - เครื่องบดแบบแท่ง 14 - เครื่องปฏิกรณ์พร้อมเครื่องกวน

โหมดไวด์หรือเครื่องช่วยละลายลิ่มเลือดแบบดรัมต่อเนื่อง ด้านหลังเต็มไปด้วยแท่งบดสำหรับบดเค้ก

การสกัดทังสเตนจากการเผาผนึกลงในสารละลายคือ 98-99% สารละลายเข้มข้นประกอบด้วย 150-200 g/l W03

Autoclave o-c วิธีหนึ่งในการย่อยสลายของทังสเตนเข้มข้น

วิธีการ autoclave-soda ถูกเสนอและพัฒนาใน USSR1 เกี่ยวกับการประมวลผลของ schelite เข้มข้นและ middlings ปัจจุบันใช้วิธีนี้ในโรงงานในประเทศและต่างประเทศหลายแห่ง

การสลายตัวของ scheelite ด้วยสารละลาย Na2C03 ขึ้นอยู่กับปฏิกิริยาการแลกเปลี่ยน

CaW04CrB)+Na2C03(pacTB)^Na2W04(pacTB)+CaC03(TB) (1.7)

ที่อุณหภูมิ 200-225 °C และ Na2C03 ส่วนเกินที่สอดคล้องกัน ขึ้นอยู่กับองค์ประกอบของสารเข้มข้น การสลายตัวจะดำเนินการด้วยความเร็วและความสมบูรณ์ที่เพียงพอ ค่าคงที่สมดุลความเข้มข้นของปฏิกิริยา (1.7) มีขนาดเล็ก เพิ่มขึ้นตามอุณหภูมิ และขึ้นอยู่กับโซดาที่เทียบเท่า (กล่าวคือ จำนวนโมลของ Na2C03 ต่อ 1 โมลของ CaW04)

ด้วยโซดาเทียบเท่า 1 และ 2 ที่ 225 C ค่าคงที่สมดุล (Kc = C / C cq) คือ 1.56 และ

0.99 ตามลำดับ จากนี้ไปที่อุณหภูมิ 225 C โซดาที่ต้องการขั้นต่ำคือ 2 (กล่าวคือ ส่วนเกินของ Na2C03 คือ 100%) ส่วนเกินที่แท้จริงของ Na2C03 นั้นสูงกว่า เนื่องจากอัตราของกระบวนการช้าลงเมื่อเข้าใกล้สมดุล สำหรับ scheelite เข้มข้นที่มีเนื้อหา 45-55% W03 ที่ 225 C ต้องใช้โซดาเทียบเท่า 2.6-3 สำหรับตัวกลางที่มี W03 15-20% ต้องใช้ Na2C03 4-4.5 โมลต่อ CaW04 1 โมล

ฟิล์ม CaCO3 ที่เกิดขึ้นบนอนุภาค scheelite มีรูพรุนและไม่พบอิทธิพลต่ออัตราการสลายตัวของ scheelite โดยสารละลาย Na2CO3 ที่มีความหนาถึง 0.1–0.13 มม. ด้วยการกวนแบบเข้มข้น อัตราของกระบวนการจะถูกกำหนดโดยอัตราของขั้นทางเคมี ซึ่งได้รับการยืนยันโดยค่าที่สูงของพลังงานกระตุ้นที่เห็นได้ชัด E = 75+84 kJ/mol อย่างไรก็ตาม ในกรณีที่ความเร็วกวนไม่เพียงพอ (ซึ่ง

เกิดขึ้นในหม้อนึ่งความดันแบบหมุนในแนวนอน) ระบอบการปกครองระดับกลางจะถูกรับรู้: อัตราของกระบวนการถูกกำหนดทั้งโดยอัตราการจ่ายของรีเอเจนต์สู่พื้นผิวและอัตราการโต้ตอบทางเคมี

0.2 0.3 0 มัน 0.5 0.5 0.7 0.8

ดังที่เห็นได้จากรูปที่ 2 อัตราการเกิดปฏิกิริยาจำเพาะลดลงโดยประมาณในสัดส่วนผกผันกับการเพิ่มขึ้นของอัตราส่วนความเข้มข้นของโมลาร์ของ Na2W04:Na2C03 ในสารละลาย มัน

ไรอัส. รูปที่ 2. การพึ่งพาอัตราจำเพาะของการสลายตัวของ scheelite โดยสารละลายโซดาในหม้อนึ่งความดัน j ต่ออัตราส่วนโมลาร์ของความเข้มข้น Na2W04/Na2C03 ในสารละลายที่

ทำให้เกิดความต้องการ Na2C03 ที่มากเกินไปอย่างมีนัยสำคัญเทียบกับค่าต่ำสุดที่ต้องการ ซึ่งกำหนดโดยค่าของค่าคงที่สมดุล เพื่อลดการใช้ Na2C03 ให้ทำการชะล้างกระแสตรงแบบสองขั้นตอน ในกรณีนี้ กากแร่หลังจากการชะชะครั้งแรกซึ่งมีทังสเตนเพียงเล็กน้อย (15-20% ของของเดิม) จะได้รับการบำบัดด้วยสารละลายใหม่ที่มี Na2C03 มากเกินไป สารละลายที่ได้ซึ่งกำลังหมุนเวียนเข้าสู่ขั้นตอนแรกของการชะล้าง

การสลายตัวด้วยสารละลาย Na2C03 ในหม้อนึ่งความดันยังใช้สำหรับวูลฟราไมต์เข้มข้น อย่างไรก็ตาม ปฏิกิริยาในกรณีนี้มีความซับซ้อนมากขึ้น เนื่องจากมันมาพร้อมกับการสลายตัวด้วยไฮโดรไลติกของเหล็กคาร์บอเนต (แมงกานีสคาร์บอเนตถูกไฮโดรไลซ์เพียงบางส่วนเท่านั้น) การสลายตัวของ wolframite ที่ 200-225 °C สามารถแสดงได้โดยปฏิกิริยาต่อไปนี้:

MnW04(TB)+Na2C03(paCT)^MiiC03(TB)+Na2W04(paCTB); (1.8)

FeW04(TB)+NaC03(pacT)*=iFeC03(TB)+Na2W04(paCTB); (1.9)

FeC03 + HjO^FeO + H2CO3; (1.10)

Na2C03 + H2C03 = 2NaHC03 (ล.ล)

เหล็กออกไซด์ FeO2O ที่เกิดขึ้นที่ 200-225 ° C ผ่านการเปลี่ยนแปลงตามปฏิกิริยา:

3FeO + H20 = Fe304 + H2

การก่อตัวของโซเดียมไบคาร์บอเนตทำให้ความเข้มข้นของ Na2CO3 ในสารละลายลดลงและต้องใช้รีเอเจนต์มากเกินไป

เพื่อให้ได้การสลายตัวที่น่าพอใจของสารเข้มข้นของ wolframite จำเป็นต้องบดให้ละเอียดและเพิ่มปริมาณการใช้ Na2C03 เป็น 3.5-4.5 g-eq ขึ้นอยู่กับองค์ประกอบของสมาธิ วูลแฟรมที่มีแมงกานีสสูงย่อยสลายได้ยากกว่า

การเติม NaOH หรือ CaO ลงในสารละลาย autoclaved (ซึ่งนำไปสู่การกัดกร่อนของ Na2C03) ช่วยเพิ่มระดับของการสลายตัว

อัตราการสลายตัวของ wolframite สามารถเพิ่มขึ้นได้โดยการใส่ออกซิเจน (อากาศ) เข้าไปในเยื่อนึ่งฆ่าเชื้อซึ่งออกซิไดซ์ Fe (II) และ Mil (II) ซึ่งนำไปสู่การทำลายตาข่ายผลึกของแร่บนพื้นผิวที่ทำปฏิกิริยา

ไอน้ำรอง

ไรอัส. 3. เครื่องนึ่งฆ่าเชื้อด้วยหม้อนึ่งความดันแบบหมุนในแนวนอน: 1 - หม้อนึ่งความดัน; 2 - ท่อโหลดสำหรับเยื่อกระดาษ (นำไอน้ำผ่านเข้าไป); 3 - ปั๊มเยื่อกระดาษ; 4 - เกจวัดแรงดัน; 5 - เครื่องทำความร้อนเครื่องปฏิกรณ์เยื่อกระดาษ; 6 - เครื่องระเหยตัวเอง; 7 - ตัวคั่นแบบหล่น; 8 - การป้อนเยื่อกระดาษเข้าไปในเครื่องระเหยตัวเอง; 9 - เครื่องย่อยทำจากเหล็กหุ้มเกราะ 10 - ท่อสำหรับกำจัดเยื่อกระดาษ; 11 - ตัวสะสมเยื่อกระดาษ

การชะล้างจะดำเนินการในหม้อนึ่งความดันเหล็กหมุนในแนวนอนที่ให้ความร้อนด้วยไอน้ำสด (รูปที่ 3) และหม้อนึ่งความดันแบบต่อเนื่องในแนวตั้งพร้อมการกวนเยื่อกระดาษด้วยไอน้ำเดือด โหมดกระบวนการโดยประมาณ: อุณหภูมิ 225 ความดันในหม้อนึ่งความดัน ~ 2.5 MPa อัตราส่วน T: W = 1: (3.5 * 4) ระยะเวลาในแต่ละขั้นตอน 2-4 ชั่วโมง

รูปที่ 4 แสดงไดอะแกรมของแบตเตอรี่หม้อนึ่งความดัน เยื่อกระดาษนึ่งฆ่าเชื้อเริ่มต้นโดยให้ความร้อนด้วยไอน้ำถึง 80-100 °C ถูกปั๊มเข้าไปในหม้อนึ่งความดัน

ไอน้ำรอง

คลอง. มะเดื่อ 4. แบบแผนของโรงงานหม้อนึ่งความดันแบบต่อเนื่อง: 1 - เครื่องปฏิกรณ์เพื่อให้ความร้อนแก่เยื่อกระดาษเริ่มต้น; 2 - ปั๊มลูกสูบ; 3 - หม้อนึ่งความดัน; 4 - เค้น; 5 - เครื่องระเหยตัวเอง; 6 - ตัวสะสมเยื่อกระดาษ

ไอน้ำสด 200-225 °C ในการทำงานอย่างต่อเนื่อง ความดันในหม้อนึ่งความดันจะคงอยู่โดยการปล่อยสารละลายผ่านคันเร่ง (เครื่องซักผ้าคาร์ไบด์ที่สอบเทียบ) เยื่อกระดาษเข้าสู่เครื่องระเหยด้วยตัวเอง - ภาชนะภายใต้ความดัน 0.15-0.2 MPa ซึ่งเยื่อกระดาษจะถูกทำให้เย็นลงอย่างรวดเร็วเนื่องจากการระเหยอย่างเข้มข้น ข้อดีของการสลายตัวด้วยโซดาไฟ - โซดาของ scheelite เข้มข้นก่อนการเผาผนึกคือการยกเว้นของกระบวนการเตาเผาและเนื้อหาที่ค่อนข้างต่ำกว่าของสิ่งสกปรกในสารละลายทังสเตน (โดยเฉพาะฟอสฟอรัสและสารหนู)

ข้อเสียของวิธีนี้รวมถึงการบริโภค Na2C03 จำนวนมาก ความเข้มข้นสูงของ Na2C03 ที่มากเกินไป (80-120 ก./ลิตร) ทำให้เกิดการใช้กรดเพิ่มขึ้นเพื่อทำให้สารละลายเป็นกลางและทำให้มีต้นทุนสูงสำหรับการกำจัดของเสีย

การสลายตัวของ tungstate conc.

สารละลายโซเดียมไฮดรอกไซด์สลายตัววูฟราไมต์ตามปฏิกิริยาการแลกเปลี่ยน:

ฉัน WC>4 + 2Na0Hi=tNa2W04 + ฉัน(0 H)2, (1.13)

โดยที่ Me คือเหล็ก แมงกานีส

ค่าคงที่ความเข้มข้นของปฏิกิริยา Kc = 2 ที่อุณหภูมิ 90, 120 และ 150 °C เท่ากับ 0.68 ตามลำดับ 2.23 และ 2.27

การสลายตัวอย่างสมบูรณ์ (98-99%) ทำได้โดยการบำบัดสารเข้มข้นที่แบ่งอย่างละเอียดด้วยสารละลายโซเดียมไฮดรอกไซด์ 25-40% ที่ 110-120°C ส่วนเกินที่ต้องการของด่างคือ 50% หรือมากกว่า การสลายตัวจะดำเนินการในเครื่องปฏิกรณ์เหล็กที่ปิดสนิทพร้อมกับเครื่องกวน การผ่านของอากาศเข้าสู่สารละลายจะช่วยเร่งกระบวนการเนื่องจากการเกิดออกซิเดชันของเหล็ก (II) ไฮดรอกไซด์ Fe (OH) 2 เป็นเหล็กไฮเดรต (III) ออกไซด์ Fe203-«H20 และแมงกานีส (II) ไฮดรอกไซด์ Mn (OH) 2 เป็นแมงกานีสไฮเดรต (IV) ออกไซด์ Mn02-lH20 .

แนะนำให้ใช้การสลายตัวด้วยสารละลายอัลคาไลเฉพาะสำหรับวูฟราไมต์เกรดสูง (65-70% W02) ที่มีซิลิกาและสิ่งสกปรกซิลิเกตเพียงเล็กน้อยเท่านั้น เมื่อแปรรูปผลิตภัณฑ์เข้มข้นเกรดต่ำ จะได้สารละลายที่มีการปนเปื้อนสูงและตะกอนที่กรองยาก

การแปรรูปสารละลายโซเดียมทังสเตท

สารละลายของโซเดียม tungstate ที่มี 80-150 g/l W03 เพื่อให้ได้ทังสเตนไตรออกไซด์ของความบริสุทธิ์ที่ต้องการ จนถึงขณะนี้ได้รับการประมวลผลส่วนใหญ่ตามรูปแบบดั้งเดิม ซึ่งรวมถึง: การทำให้บริสุทธิ์จากสารประกอบขององค์ประกอบเจือปน (Si, P, เช่น F, Mo); หยาดน้ำฟ้า

แคลเซียมทังสเตนแม็ก (scheelite เทียม) ที่มีการสลายตัวตามมาด้วยกรดและรับกรดทังสเตนทางเทคนิค การละลายของกรดทังสติกในน้ำแอมโมเนีย ตามด้วยการระเหยของสารละลายและการตกผลึกของแอมโมเนียม paratungstate (PVA); การเผา PVA เพื่อให้ได้ทังสเตนไตรออกไซด์บริสุทธิ์

ข้อเสียเปรียบหลักของโครงการคือลักษณะแบบหลายขั้นตอน การดำเนินการส่วนใหญ่ในโหมดเป็นระยะ และระยะเวลาของการแจกจ่ายซ้ำหลายครั้ง เทคโนโลยีการสกัดและการแลกเปลี่ยนไอออนสำหรับการแปลงโซลูชัน Na2W04 เป็นโซลูชัน (NH4)2W04 ได้รับการพัฒนาและใช้งานแล้วในองค์กรบางแห่ง การแจกจ่ายซ้ำหลักของรูปแบบดั้งเดิมและการสกัดใหม่และรูปแบบการแลกเปลี่ยนไอออนของเทคโนโลยีได้รับการพิจารณาโดยย่อด้านล่าง

การทำให้บริสุทธิ์สิ่งสกปรก

ทำความสะอาดซิลิกอน เมื่อเนื้อหาของ Si02 ในสารละลายเกิน 0.1% ของเนื้อหาของ W03 จำเป็นต้องมีการทำให้บริสุทธิ์เบื้องต้นจากซิลิคอน การทำให้บริสุทธิ์ขึ้นอยู่กับการสลายตัวของไฮโดรไลติกของ Na2Si03 โดยการต้มสารละลายที่ทำให้เป็นกลางจนถึง pH=8*9 ด้วยการปล่อยกรดซิลิซิก

สารละลายจะถูกทำให้เป็นกลางด้วยกรดไฮโดรคลอริกที่เติมในกระแสน้ำบางๆ ด้วยการกวน (เพื่อหลีกเลี่ยงการเกิดเปอร์ออกซิเดชันเฉพาะที่) กับสารละลายโซเดียม tungstate ที่ให้ความร้อน

การทำให้บริสุทธิ์ของฟอสฟอรัสและสารหนู ในการกำจัดฟอสเฟตและอาร์เซเนตไอออน ใช้วิธีตกตะกอนของเกลือแอมโมเนียม-แมกนีเซียม Mg (NH4) P04 6H20 และ Mg (NH4) AsC) 4 6H20 ความสามารถในการละลายของเกลือเหล่านี้ในน้ำที่อุณหภูมิ 20 องศาเซลเซียส คือ 0.058 และ 0.038% ตามลำดับ เมื่อมีไอออน Mg2+ และ NH4 มากเกินไป ความสามารถในการละลายจะลดลง

การตกตะกอนของสารฟอสฟอรัสและสารหนูจะดำเนินการในที่เย็น:

Na2HP04 + MgCl2 + NH4OH = Mg(NH4)P04 + 2NaCl +

Na2HAsQ4 + MgCl2 + NH4OH = Mg(NH4)AsQ4 + 2NaCl +

หลังจากผ่านไปนาน (48 ชั่วโมง) ผลึกของเกลือแอมโมเนียม - แมกนีเซียมตกตะกอนจากสารละลาย

การทำให้บริสุทธิ์จากฟลูออไรด์ไอออน ด้วยปริมาณฟลูออไรท์ในปริมาณสูงในสารเข้มข้นดั้งเดิม เนื้อหาของฟลูออไรด์ไอออนถึง 5 กรัม/ลิตร สารละลายถูกทำให้บริสุทธิ์จากฟลูออไรด์ - ไอออนโดยการตกตะกอนด้วยแมกนีเซียมฟลูออไรด์จากสารละลายที่ทำให้เป็นกลางซึ่งเพิ่ม MgCl2 การทำให้บริสุทธิ์ของฟลูออรีนสามารถใช้ร่วมกับการแยกกรดซิลิซิกด้วยไฮโดรไลติก

การทำความสะอาดโมลิบดีนัม สารละลายโซเดียม tungstate "ต้องทำความสะอาดโมลิบดีนัมหากเนื้อหาเกิน 0.1% ของเนื้อหา W03 (เช่น 0.1-0.2 ตัน / ลิตร) ที่ความเข้มข้นของโมลิบดีนัม 5-10 g / l ( ตัวอย่างเช่นในการประมวลผลของ scheelite- powellite Tyrny-Auzsky เข้มข้น) การแยกโมลิบดีนัมมีความสำคัญเป็นพิเศษเนื่องจากมีวัตถุประสงค์เพื่อให้ได้โมลิบดีนัมเคมีเข้มข้น

วิธีการทั่วไปคือการตกตะกอนโมลิบดีนัมไตรซัลไฟด์ MoS3 ที่ละลายได้เพียงเล็กน้อยจากสารละลาย

เป็นที่ทราบกันว่าเมื่อเติมโซเดียมซัลไฟด์ลงในสารละลายของ tungstate หรือโซเดียมโมลิบเดต ซัลโฟซอลต์ Na23S4 หรือออกโซซัลโฟซอลต์ Na23Sx04_x (โดยที่ E คือ Mo หรือ W) จะเกิดขึ้น:

Na2304 + 4NaHS = Na23S4 + 4NaOH (1.16)

ค่าคงที่สมดุลของปฏิกิริยานี้สำหรับ Na2Mo04 นั้นมากกว่าสำหรับ Na2W04(^^0 » Kzr) มาก ดังนั้น หากเพิ่มปริมาณ Na2S ลงในสารละลาย ก็เพียงพอสำหรับการมีปฏิสัมพันธ์กับ Na2Mo04 เท่านั้น (มีส่วนเกินเล็กน้อย) โมลิบดีนัมซัลโฟซอลต์จะก่อตัวเป็นส่วนใหญ่ ด้วยการทำให้เป็นกรดในภายหลังของสารละลายเป็น pH = 2.5 * 3.0 ซัลโฟซอลต์จะถูกทำลายด้วยการปล่อยโมลิบดีนัมไตรซัลไฟด์:

Na2MoS4 + 2HC1 = MoS3 j + 2NaCl + H2S (1.17)

ออกโซซัลโฟซอลต์สลายตัวด้วยการปล่อยออกโซซัลไฟด์ (เช่น MoSjO เป็นต้น) เมื่อรวมกับโมลิบดีนัมไตรซัลไฟด์จะทำให้เกิดการตกตะกอนร่วมของทังสเตนไตรซัลไฟด์จำนวนหนึ่งโดยการละลายตะกอนซัลไฟด์ในสารละลายโซดาและตกตะกอนโมลิบดีนัมไตรซัลไฟด์อีกครั้งจะได้โมลิบดีนัมเข้มข้นที่มีปริมาณ W03 ไม่เกิน 2% โดยสูญเสีย ทังสเตน 0.3-0.5% ของจำนวนเงินเริ่มต้น

หลังจากการคั่วด้วยออกซิเดชันบางส่วนของตะกอนโมลิบดีนัมไตรซัลไฟด์ (ที่ 450-500 ° C) ความเข้มข้นของสารเคมีโมลิบดีนัมจะได้รับโมลิบดีนัม 50-52%

ข้อเสียของวิธีการตกตะกอนของโมลิบดีนัมในองค์ประกอบของไตรซัลไฟด์คือการปลดปล่อยไฮโดรเจนซัลไฟด์ตามปฏิกิริยา (1.17) ซึ่งต้องใช้ค่าใช้จ่ายในการทำให้เป็นกลางของก๊าซ (พวกเขาใช้การดูดซึมของ H2S ในเครื่องฟอกที่ชลประทานด้วยโซเดียมไฮดรอกไซด์ วิธีการแก้). การเลือกโมลิบดีนัมไตรซัลไฟด์จะดำเนินการจากสารละลายที่ให้ความร้อนถึง 75-80 องศาเซลเซียส การดำเนินการจะดำเนินการในเครื่องปฏิกรณ์เหล็กแบบปิดผนึก เคลือบกาวหรือเคลือบด้วยสารเคลือบทนกรด ตะกอนไตรซัลไฟด์จะถูกแยกออกจากสารละลายโดยการกรองด้วยตัวกรอง

การได้มาซึ่งกรดทังสติกจากสารละลายโซเดียมทังสเตต

กรดทังสติกสามารถแยกได้โดยตรงจากสารละลายโซเดียมทังสเตทด้วยกรดไฮโดรคลอริกหรือกรดไนตริก อย่างไรก็ตาม วิธีนี้ไม่ค่อยได้ใช้เนื่องจากความยากในการล้างตะกอนจากโซเดียมไอออน ซึ่งเนื้อหาในทังสเตนไตรออกไซด์มีจำกัด

โดยส่วนใหญ่ แคลเซียมทังสเตตจะตกตะกอนในขั้นต้นจากสารละลาย ซึ่งจะถูกย่อยสลายด้วยกรด แคลเซียม tungstate ตกตะกอนโดยการเติมสารละลาย CaCl2 ที่ร้อนถึง 80-90 C ลงในสารละลายโซเดียม tungstate ที่มีความเป็นด่างตกค้างของสารละลาย 0.3-0.7% ในกรณีนี้ ผลึกสีขาวละเอียดและตะกอนที่ตกตะกอนได้ง่ายหลุดออกมา โซเดียมไอออนยังคงอยู่ในสุราแม่ ซึ่งช่วยให้มั่นใจได้ว่ามีกรดทังสติกในปริมาณต่ำ 99-99.5% W ตกตะกอนจากสารละลาย สารละลายสำหรับแม่ประกอบด้วย 0.05-0.07 ก./ล. W03 ตะกอน CaW04 ล้างด้วยน้ำในรูปของแป้งหรือเยื่อกระดาษเข้าสู่การสลายตัวด้วยกรดไฮโดรคลอริกเมื่อถูกความร้อนถึง 90 °:

CaW04 + 2HC1 = H2W04i + CaCl2 (1.18)

ในระหว่างการย่อยสลาย ความเป็นกรดสุดท้ายของเนื้อกระดาษจะยังคงอยู่ (90–100 g/l HCI) ซึ่งทำให้การแยกกรดทังสติกออกจากสิ่งสกปรกของสารประกอบฟอสฟอรัส สารหนู และโมลิบดีนัมบางส่วน (กรดโมลิบดิกละลายในกรดไฮโดรคลอริก) ตะกอนของกรดทังสติกต้องชะล้างสิ่งสกปรกออกอย่างทั่วถึง (โดยเฉพาะจากเกลือแคลเซียม

และโซเดียม) ในช่วงไม่กี่ปีที่ผ่านมา การล้างกรดทังสติกอย่างต่อเนื่องในคอลัมน์ที่เต้นเป็นจังหวะได้รับการเชี่ยวชาญ ซึ่งทำให้การทำงานง่ายขึ้นอย่างมาก

ที่หนึ่งในสถานประกอบการในสหภาพโซเวียตเมื่อทำการประมวลผลสารละลายโซเดียมทังสเตตแทนกรดไฮโดรคลอริก กรดไนตริกถูกใช้เพื่อทำให้สารละลายเป็นกลางและย่อยสลาย CaW04 ตกตะกอนและการตกตะกอนของหลังจะดำเนินการโดยแนะนำ Ca(N03)2 เข้า โซลูชั่น ในกรณีนี้ สุราแม่กรดไนตริกจะถูกกำจัด โดยได้เกลือไนเตรตที่ใช้เป็นปุ๋ย

การทำให้บริสุทธิ์ของกรดทังสติกทางเทคนิคและรับ W03

กรดทังสติกทางเทคนิคที่ได้จากวิธีการที่อธิบายไว้ข้างต้นนั้นมีสิ่งเจือปน 0.2-0.3% จากการเผาด้วยกรดที่อุณหภูมิ 500-600 C ทำให้ได้ทังสเตนไตรออกไซด์ ซึ่งเหมาะสำหรับการผลิตโลหะผสมแข็งที่ใช้ทังสเตนคาร์ไบด์ อย่างไรก็ตาม การผลิตทังสเตนต้องใช้ไตรออกไซด์ที่มีความบริสุทธิ์สูงกว่าโดยมีปริมาณสิ่งเจือปนทั้งหมดไม่เกิน 0.05%

โดยทั่วไปยอมรับวิธีการแอมโมเนียในการทำให้บริสุทธิ์กรดทังสติก ละลายได้ง่ายในน้ำแอมโมเนีย ในขณะที่สิ่งเจือปนส่วนใหญ่ยังคงอยู่ในตะกอน: ซิลิกา เหล็กและแมงกานีสไฮดรอกไซด์ และแคลเซียม (ในรูปของ CaW04) อย่างไรก็ตาม สารละลายแอมโมเนียอาจมีส่วนผสมของโมลิบดีนัม เกลือของโลหะอัลคาไล

จากสารละลายแอมโมเนียซึ่งเป็นผลมาจากการระเหยและการทำความเย็นที่ตามมา จะแยกตะกอนผลึกของ PVA ออก:

การระเหย

12(NH4)2W04 * (NH4)10H2W12O42 4Н20 + 14NH3 +

ในทางปฏิบัติทางอุตสาหกรรม องค์ประกอบของ PVA มักจะเขียนในรูปแบบออกไซด์: 5(NH4)20-12W03-5H20 ซึ่งไม่ได้สะท้อนถึงลักษณะทางเคมีของมันว่าเป็นเกลือของกรดไอโซโพลี

การระเหยจะดำเนินการในชุดหรืออุปกรณ์ต่อเนื่องที่ทำจากสแตนเลส โดยปกติ 75-80% ของทังสเตนจะถูกแยกออกเป็นผลึก การตกผลึกที่ลึกกว่านั้นเป็นสิ่งที่ไม่พึงปรารถนาเพื่อหลีกเลี่ยงการปนเปื้อนของผลึกด้วยสิ่งเจือปน เป็นสิ่งสำคัญที่สิ่งเจือปนโมลิบดีนัมส่วนใหญ่ (70-80%) ยังคงอยู่ในสุราของแม่ จากสุราแม่ที่อุดมไปด้วยสิ่งเจือปน ทังสเตนจะถูกตกตะกอนในรูปของ CaW04 หรือ H2W04 ซึ่งจะกลับสู่ขั้นตอนที่เหมาะสมของแผนการผลิต

คริสตัล PVA ถูกบีบลงบนตัวกรองจากนั้นในเครื่องหมุนเหวี่ยงล้างด้วยน้ำเย็นและทำให้แห้ง

ทังสเตนไตรออกไซด์ได้มาจากการสลายตัวทางความร้อนของกรดทังสเตนหรือ PVA:

H2W04 \u003d "W03 + H20;

(NH4) 10H2W12O42 4H20 = 12W03 + 10NH3 + 10H20 (1.20)

การเผาจะดำเนินการในเตาไฟฟ้าแบบหมุนด้วยท่อที่ทำจากเหล็กทนความร้อน 20X23H18 โหมดการเผาขึ้นอยู่กับวัตถุประสงค์ของทังสเตนไตรออกไซด์ ขนาดอนุภาคที่ต้องการ ดังนั้นเพื่อให้ได้เกรดลวดทังสเตน VA (ดูด้านล่าง) PVA จะถูกเผาที่ 500-550 ° C เกรดลวด VCh และ VT (ทังสเตนไม่มีสารเติมแต่ง) - ที่ 800-850 ° C

กรดทังสติกถูกเผาที่อุณหภูมิ 750-850 °C ทังสเตนไตรออกไซด์ที่ได้จาก PVA มีอนุภาคขนาดใหญ่กว่าไตรออกไซด์ที่ได้จากกรดทังสติก ในทังสเตนไตรออกไซด์ซึ่งมีไว้สำหรับการผลิตทังสเตน เนื้อหาของ W03 ต้องมีอย่างน้อย 99.95% สำหรับการผลิตโลหะผสมแข็ง - อย่างน้อย 99.9%

วิธีการสกัดและแลกเปลี่ยนไอออนสำหรับการแก้ปัญหาการประมวลผลของโซเดียม tungstate

การประมวลผลของสารละลายโซเดียมทังสเตทจะง่ายขึ้นอย่างมากเมื่อทังสเตนถูกสกัดจากสารละลายโดยการสกัดด้วยสารสกัดอินทรีย์ ตามด้วยการสกัดซ้ำจากเฟสอินทรีย์ด้วยสารละลายแอมโมเนียที่มีการแยก PVA ออกจากสารละลายแอมโมเนีย

เนื่องจากในช่วงกว้างของ pH=7.5+2.0 ทังสเตนถูกพบในสารละลายในรูปของโพลีเมอร์แอนไอออน ตัวแยกสารแลกเปลี่ยนประจุลบจึงถูกใช้สำหรับการสกัด: เกลือของเอมีนหรือเบสควอเทอร์นารีแอมโมเนียม โดยเฉพาะอย่างยิ่ง เกลือซัลเฟตของไตรออกทิลามีน (i?3NH)HS04 (โดยที่ R คือ С8Н17) ถูกใช้ในโรงงานอุตสาหกรรม อัตราการสกัดทังสเตนสูงสุดอยู่ที่ pH=2*4

การสกัดถูกอธิบายโดยสมการ:

4 (i? 3NH) HS04 (opr) + H2 \ U120 * "(aq) + 2H + (aq) ї \u003d ї

Ї \u003d ї (D3GSh) 4H4 \ U12O40 (org) + 4H80; (aq.) (ล.2ล.)

เอมีนละลายในน้ำมันก๊าดซึ่งมีการเพิ่มส่วนผสมทางเทคนิคของโพลีไฮดริกแอลกอฮอล์ (C7 - C9) เพื่อป้องกันการตกตะกอนของเฟสของแข็ง (เนื่องจากความสามารถในการละลายของเกลือเอมีนต่ำในน้ำมันก๊าด) องค์ประกอบโดยประมาณของเฟสอินทรีย์: เอมีน 10% แอลกอฮอล์ 15% น้ำมันก๊าด - ส่วนที่เหลือ

สารละลายที่บริสุทธิ์จาก mrlibden รวมทั้งสิ่งเจือปนของฟอสฟอรัส สารหนู ซิลิกอน และฟลูออรีน จะถูกส่งไปสกัด

ทังสเตนถูกสกัดซ้ำจากเฟสอินทรีย์ด้วยน้ำแอมโมเนีย (3-4% NH3) เพื่อให้ได้สารละลายของแอมโมเนียม tungstate ซึ่ง PVA ถูกแยกได้โดยการระเหยและการตกผลึก การสกัดจะดำเนินการในเครื่องผสมประเภทผู้ตั้งถิ่นฐานหรือในคอลัมน์เร้าใจพร้อมการบรรจุ

ข้อดีของการสกัดสารละลายโซเดียม tungstate นั้นชัดเจน: จำนวนของการดำเนินงานของรูปแบบเทคโนโลยีลดลง เป็นไปได้ที่จะดำเนินการกระบวนการต่อเนื่องเพื่อให้ได้สารละลายแอมโมเนียม tungstate จากสารละลายโซเดียม tungstate และพื้นที่การผลิตจะลดลง

น้ำเสียจากกระบวนการสกัดอาจมีส่วนผสมของเอมีน 80-100 มก./ลิตร รวมทั้งสิ่งสกปรกจากแอลกอฮอล์และน้ำมันก๊าดที่สูงขึ้น ในการกำจัดสิ่งเจือปนที่เป็นอันตรายต่อสิ่งแวดล้อมเหล่านี้ จะใช้การลอยของฟองและการดูดซับถ่านกัมมันต์

เทคโนโลยีการสกัดถูกนำมาใช้ในสถานประกอบการต่างประเทศและนำไปใช้ในโรงงานในประเทศด้วย

การใช้เรซินแลกเปลี่ยนไอออนเป็นแนวทางของโครงการแปรรูปสารละลายโซเดียมทังสเตตที่แข่งขันกับการสกัด เพื่อจุดประสงค์นี้ ตัวแลกเปลี่ยนประจุลบพื้นฐานต่ำที่มีหมู่เอมีน (มักจะเป็นเอมีนระดับอุดมศึกษา) หรือเรซินแอมโฟเทอริก (แอมโฟไลต์) ที่มีหมู่คาร์บอกซิลและเอมีน ที่ pH=2.5+3.5 โพลิแอนไอออนของทังสเตนจะถูกดูดซับบนเรซิน และสำหรับเรซินบางชนิด ความจุรวมคือ 1700-1900 มก. W03 ต่อเรซิน 1 กรัม ในกรณีของเรซินในรูปแบบ 8C>5~ การดูดซับและการชะถูกอธิบายโดยสมการตามลำดับ:

2tf2S04 + H4W12044; 5^"4H4W12O40 + 2SOf; (1.22)

ผม?4H4WI2O40 + 24NH4OH = 12(NH4)2W04 + 4DON + 12H20 (ล.23)

วิธีการแลกเปลี่ยนไอออนได้รับการพัฒนาและนำไปใช้ในองค์กรแห่งหนึ่งของสหภาพโซเวียต เวลาสัมผัสที่ต้องการของเรซินกับสารละลายคือ 8-12 ชั่วโมง กระบวนการนี้ดำเนินการในลักษณะเรียงซ้อนของคอลัมน์แลกเปลี่ยนไอออนกับเบดเรซินแบบแขวนในโหมดต่อเนื่อง สถานการณ์ที่ซับซ้อนคือการแยกผลึก PVA บางส่วนในขั้นตอนของการชะ ซึ่งต้องแยกออกจากอนุภาคเรซิน ผลลัพธ์ของการชะ จะได้สารละลายที่มี W03 150–170 g/l ซึ่งถูกป้อนเข้าสู่การระเหยและการตกผลึกของ PVA

ข้อเสียของเทคโนโลยีการแลกเปลี่ยนไอออนเมื่อเทียบกับการสกัดคือจลนศาสตร์ที่ไม่เอื้ออำนวย (เวลาสัมผัส 8-12 ชั่วโมงเทียบกับ 5-10 นาทีสำหรับการสกัด) ในเวลาเดียวกัน ข้อดีของเครื่องแลกเปลี่ยนไอออนรวมถึงการไม่มีของเสียที่มีสารอินทรีย์เจือปน ความปลอดภัยจากอัคคีภัยและการไม่เป็นพิษของเรซิน

การสลายตัวของ schelite เข้มข้นด้วยกรด

ในการปฏิบัติทางอุตสาหกรรม ส่วนใหญ่ในการประมวลผลของ scheelite เข้มข้น (70-75% W03) ส่วนใหญ่จะใช้การสลายตัวโดยตรงของ scheelite ด้วยกรดไฮโดรคลอริก

ปฏิกิริยาการสลายตัว:

CaW04 + 2HC1 = W03H20 + CoCl2 (1.24)

เกือบกลับไม่ได้ อย่างไรก็ตาม ปริมาณการใช้กรดนั้นสูงกว่าปริมาณสารสัมพันธ์ที่จำเป็นมาก (250–300%) เนื่องจากการยับยั้งกระบวนการโดยฟิล์มกรดทังสติกบนอนุภาค scheelite

การสลายตัวจะดำเนินการในเครื่องปฏิกรณ์แบบปิดผนึกด้วยเครื่องกวน เคลือบด้วยสารเคลือบทนกรดและให้ความร้อนผ่านแจ็คเก็ตไอน้ำ กระบวนการนี้ดำเนินการที่อุณหภูมิ 100-110 องศาเซลเซียส ระยะเวลาของการสลายตัวจะแตกต่างกันไปตั้งแต่ 4-6 ถึง 12 ชั่วโมง ซึ่งขึ้นอยู่กับระดับของการเจียรและที่มาของความเข้มข้น

การรักษาเพียงครั้งเดียวไม่ได้นำไปสู่การเปิดที่สมบูรณ์เสมอไป ในกรณีนี้ หลังจากละลายกรดทังสติกในน้ำแอมโมเนีย สารตกค้างจะได้รับการบำบัดด้วยกรดไฮโดรคลอริกอีกครั้ง

ในระหว่างการสลายตัวของ scheelite-powellite เข้มข้นที่มีปริมาณโมลิบดีนัม 4-5% โมลิบดีนัมส่วนใหญ่จะผ่านเข้าไปในสารละลายกรดไฮโดรคลอริก ซึ่งอธิบายได้จากความสามารถในการละลายสูงของกรดโมลิบดิกในกรดไฮโดรคลอริก ดังนั้น ที่ 20 C ใน 270 g/l HC1 ความสามารถในการละลายของ H2Mo04 และ H2WO4 คือ 182 และ 0.03 g/l ตามลำดับ อย่างไรก็ตามสิ่งนี้ไม่สามารถแยกโมลิบดีนัมได้อย่างสมบูรณ์ ตะกอนของกรดทังสติกมีโมลิบดีนัม 0.2-0.3% ซึ่งไม่สามารถสกัดได้ด้วยการบำบัดซ้ำด้วยกรดไฮโดรคลอริก

วิธีกรดแตกต่างจากวิธีอัลคาไลน์ของการสลายตัวของ scheelite โดยการดำเนินการจำนวนน้อยกว่าของรูปแบบเทคโนโลยี อย่างไรก็ตาม เมื่อทำการแปรรูปเข้มข้นด้วยปริมาณ W03 ที่ค่อนข้างต่ำ (50-55%) ที่มีเนื้อหาเจือปนที่มีนัยสำคัญ เพื่อให้ได้แอมโมเนียมพาราตุงสเตตที่ปรับสภาพแล้ว จะต้องดำเนินการทำให้บริสุทธิ์ด้วยแอมโมเนียของกรดทังสติกสองหรือสามครั้ง ซึ่งไม่ประหยัด . ดังนั้นการสลายตัวด้วยกรดไฮโดรคลอริกจึงถูกนำมาใช้เป็นส่วนใหญ่ในกระบวนการผลิตสารเข้มข้น scheelite ที่เข้มข้นและบริสุทธิ์

ข้อเสียของวิธีการสลายตัวด้วยกรดไฮโดรคลอริกคือการใช้กรดในปริมาณมาก แคลเซียมคลอไรด์ของเสียปริมาณมากและความซับซ้อนของการกำจัด

ในแง่ของงานในการสร้างเทคโนโลยีที่ปราศจากของเสีย วิธีการสลายตัวของกรดไนตริกเข้มข้นของ scheelite เป็นที่น่าสนใจ ในกรณีนี้ สารละลายสำหรับแม่นั้นง่ายต่อการกำจัด โดยได้เกลือไนเตรต

หน้า 1 จาก 25

ผู้เชี่ยวชาญด้านงบประมาณของรัฐ

สถาบันการศึกษาแห่งสาธารณรัฐคาเรเลีย

"วิทยาลัยสารพัดช่างโกสโตมุกชา"

รอง ผู้อำนวยการ ML __________________ T.S. Kubar

"_____" ________________________________________________ 2019

ผลงานรอบสุดท้าย

หัวข้อ: "การรักษาวิธีการหลักในการเพิ่มคุณค่าของแร่ทังสเตนและการใช้กระบวนการคายน้ำเสริมในรูปแบบเทคโนโลยีของ Primorsky GOK"

นักศึกษากลุ่ม: Kuzich S.E.

4 หลักสูตรกลุ่ม OPI-15 (41С)

พิเศษ 21.02.18

“การเสริมแร่ธาตุ”

หัวหน้า WRC: Volkovich O.V.

ครูพิเศษ สาขาวิชา

Kostomuksha

2019

บทนำ……………………………………………………………………………………………3

1. ส่วนเทคโนโลยี……………………………………………………………6

1.1 ลักษณะทั่วไปของแร่ทังสเตน……………………….6

1.2 การประเมินทางเศรษฐศาสตร์ของแร่ทังสเตน…………………………...……10

1. รูปแบบเทคโนโลยีของการเพิ่มคุณค่าของแร่ทังสเตนในตัวอย่างของ Primorsky GOK………………………………………………………..……11

2. การคายน้ำของผลิตภัณฑ์เสริมคุณค่า…………………………………… 17

2.1. สาระสำคัญของกระบวนการคายน้ำ……………………………………..….17

2.2. การหมุนเหวี่ยง…………………………………………………..…….24

3. การจัดสภาพการทำงานที่ปลอดภัย………………………………………….30

3.1. ข้อกำหนดสำหรับการสร้างสภาพการทำงานที่ปลอดภัยในที่ทำงาน………………………………………………………..………30

3.2. ข้อกำหนดในการรักษาความปลอดภัยในสถานที่ทำงาน……...32

3.3. ข้อกำหนดด้านความปลอดภัยสำหรับพนักงานขององค์กร…………32

บทสรุป…………………………………………………………………………………..…..34

รายชื่อแหล่งข้อมูลและวรรณกรรมที่ใช้แล้ว……………………....……36

บทนำ

เสริมแร่ธาตุ - เป็นอุตสาหกรรมที่แปรรูปแร่ธาตุที่เป็นของแข็งโดยมีจุดประสงค์เพื่อให้ได้สารเข้มข้น กล่าวคือ ผลิตภัณฑ์ที่มีคุณภาพสูงกว่าคุณภาพของวัตถุดิบและตรงตามข้อกำหนดสำหรับการใช้งานต่อไปในระบบเศรษฐกิจของประเทศแร่ธาตุเป็นพื้นฐานของเศรษฐกิจของประเทศ และไม่มีอุตสาหกรรมเดียวที่ไม่ใช้แร่ธาตุหรือผลิตภัณฑ์จากการแปรรูป

หนึ่งในแร่ธาตุเหล่านี้คือทังสเตน ซึ่งเป็นโลหะที่มีคุณสมบัติเฉพาะตัว มีจุดเดือดและจุดหลอมเหลวสูงสุดในบรรดาโลหะ ในขณะที่มีค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวทางความร้อนต่ำที่สุด นอกจากนี้ยังเป็นหนึ่งในโลหะที่แข็งที่สุด หนักที่สุด เสถียรและหนาแน่นที่สุด: ความหนาแน่นของทังสเตนเทียบได้กับความหนาแน่นของทองคำและยูเรเนียมและสูงกว่าตะกั่ว 1.7 เท่าแร่ธาตุหลักของทังสเตน ได้แก่ scheelite, hübnerite และ wolframite แร่สามารถแบ่งออกเป็นสองประเภทขึ้นอยู่กับชนิดของแร่ธาตุ schelite และ wolframite เมื่อประมวลผลแร่ที่ประกอบด้วยทังสเตน แรงโน้มถ่วง ลอย แม่เหล็ก และไฟฟ้าสถิตhydrometallurgical และวิธีอื่น ๆ

ในช่วงไม่กี่ปีที่ผ่านมา มีการใช้โลหะผสมเซอร์เม็ทแบบแข็งที่ใช้ทังสเตนคาร์ไบด์อย่างแพร่หลาย โลหะผสมดังกล่าวใช้เป็นใบมีดสำหรับการผลิตดอกสว่าน, แม่พิมพ์สำหรับการดึงลวดเย็น, แม่พิมพ์, สปริง, ชิ้นส่วนของเครื่องมือลม, วาล์วของเครื่องยนต์สันดาปภายใน, ชิ้นส่วนทนความร้อนของกลไกที่ทำงานที่อุณหภูมิสูง พื้นผิวโลหะผสมแข็ง (stellites) ประกอบด้วยทังสเตน (3-15%) โครเมียม (25-35%) และโคบอลต์ (45-65%) ที่มีคาร์บอนจำนวนเล็กน้อยใช้สำหรับเคลือบชิ้นส่วนกลไกที่สึกหรอเร็ว ( ใบพัดกังหัน อุปกรณ์ขุด และอื่นๆ) โลหะผสมของทังสเตนกับนิกเกิลและทองแดงใช้ในการผลิตหน้าจอป้องกันจากรังสีแกมมาในยา

ทังสเตนโลหะถูกใช้ในงานวิศวกรรมไฟฟ้า วิศวกรรมวิทยุ วิศวกรรมเอ็กซ์เรย์: สำหรับการผลิตไส้หลอดในหลอดไฟฟ้า เครื่องทำความร้อนสำหรับเตาไฟฟ้าอุณหภูมิสูง แอนติแคโทดและแคโทดของหลอดเอ็กซ์เรย์ อุปกรณ์สูญญากาศ และอื่นๆ อีกมากมาย สารประกอบทังสเตนใช้เป็นสีย้อมเพื่อต้านทานไฟและกันน้ำกับเนื้อผ้าในเคมี - เป็นรีเอเจนต์ที่ละเอียดอ่อนสำหรับอัลคาลอยด์ นิโคติน โปรตีน เป็นตัวเร่งปฏิกิริยาในการผลิตน้ำมันเบนซินออกเทนสูง

ทังสเตนยังใช้กันอย่างแพร่หลายในการผลิตเทคโนโลยีทางทหารและอวกาศ (แผ่นเกราะ ป้อมปืนรถถัง ปืนไรเฟิลและลำกล้องปืน แกนจรวด ฯลฯ)

โครงสร้างของการบริโภคทังสเตนในโลกมีการเปลี่ยนแปลงตลอดเวลา จากบางอุตสาหกรรม มันถูกแทนที่ด้วยวัสดุอื่น ๆ แต่พื้นที่ใหม่ ๆ ของการใช้งานกำลังเกิดขึ้น ดังนั้นในช่วงครึ่งแรกของศตวรรษที่ 20 ทังสเตนถึง 90% ถูกใช้ไปกับโลหะผสม ในปัจจุบัน อุตสาหกรรมถูกครอบงำโดยการผลิตทังสเตนคาร์ไบด์ และการใช้โลหะทังสเตนมีความสำคัญมากขึ้นเรื่อยๆ เมื่อเร็ว ๆ นี้ได้มีการเปิดโอกาสใหม่ ๆ ในการใช้ทังสเตนเป็นวัสดุที่เป็นมิตรกับสิ่งแวดล้อม ทังสเตนสามารถทดแทนสารตะกั่วในการผลิตกระสุนต่างๆ และยังค้นหาการใช้งานในการผลิตอุปกรณ์กีฬา โดยเฉพาะไม้กอล์ฟและลูกกอล์ฟ การพัฒนาในพื้นที่เหล่านี้กำลังดำเนินการในสหรัฐอเมริกา ในอนาคต ทังสเตนควรแทนที่ยูเรเนียมที่หมดพลังงานในการผลิตกระสุนขนาดใหญ่ ในปี 1970 เมื่อราคาทังสเตนอยู่ที่ประมาณ 170 ดอลลาร์ ต่อเนื้อหา WO 1% 3 ต่อผลิตภัณฑ์ 1 ตัน สหรัฐอเมริกา และบางประเทศในกลุ่ม NATO แทนที่ทังสเตนด้วยกระสุนหนักด้วยยูเรเนียมที่หมดฤทธิ์ ซึ่งมีลักษณะทางเทคนิคเหมือนกัน จึงมีราคาถูกกว่าอย่างเห็นได้ชัด

ทังสเตนเป็นองค์ประกอบทางเคมีรวมอยู่ในกลุ่มของโลหะหนักและจากมุมมองด้านสิ่งแวดล้อมมีความเป็นพิษปานกลาง (คลาส II-III) ในปัจจุบัน แหล่งที่มาของมลภาวะต่อสิ่งแวดล้อมด้วยทังสเตนคือกระบวนการสำรวจ สกัด และแปรรูป (การเพิ่มคุณค่าและโลหะวิทยา) ของวัตถุดิบแร่ที่ประกอบด้วยทังสเตน อันเป็นผลมาจากการประมวลผล แหล่งที่มาดังกล่าวเป็นขยะมูลฝอยที่ไม่ได้ใช้ สิ่งปฏิกูล ฝุ่นละอองที่ประกอบด้วยอนุภาคละเอียดของทังสเตน ขยะมูลฝอยในรูปของขยะมูลฝอยและหางแร่ต่างๆ จะเกิดขึ้นในระหว่างการเสริมสมรรถนะของแร่ทังสเตน น้ำเสียจากโรงงานแปรรูปจะถูกแสดงโดยการทิ้งหางซึ่งใช้เป็นน้ำรีไซเคิลในกระบวนการบดและลอย

วัตถุประสงค์ของงานคัดเลือกรอบสุดท้าย: เพื่อยืนยันรูปแบบเทคโนโลยีของการเสริมสมรรถนะของแร่ทังสเตนตามตัวอย่างของ Primorsky GOK และสาระสำคัญของกระบวนการคายน้ำในรูปแบบเทคโนโลยีนี้

มหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งรัฐอีร์คุตสค์

เป็นต้นฉบับ

Artemova Olesya Stanislavovna

การพัฒนาเทคโนโลยีสำหรับการสกัดทังสเตนจากหางแร่เก่าของ DZHIDA VMK

ความชำนาญพิเศษ 25.00.13 - การเพิ่มคุณค่าของแร่ธาตุ

วิทยานิพนธ์สำหรับระดับของผู้สมัครวิทยาศาสตร์เทคนิค

อีร์คุตสค์ 2004

งานนี้ดำเนินการที่มหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งรัฐอีร์คุตสค์

ที่ปรึกษาวิทยาศาสตร์ : วิทยาศาสตรดุษฎีบัณฑิต

ศาสตราจารย์เค.วี.เฟโดตอฟ

ฝ่ายตรงข้ามอย่างเป็นทางการ: วิทยาศาสตรดุษฎีบัณฑิต

ศาสตราจารย์ ยุ. โมโรซอฟ

ผู้สมัครสาขาวิทยาศาสตร์เทคนิคอ. Mashovich

องค์กรหลัก: St. Petersburg State

สถาบันเหมืองแร่ (มหาวิทยาลัยเทคนิค)

การป้องกันจะเกิดขึ้นในวันที่ 22 ธันวาคม 2547 เวลา /O* ในการประชุมสภาวิทยานิพนธ์ D 212.073.02 ของมหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งรัฐอีร์คุตสค์ตามที่อยู่: 664074, Irkutsk, st. Lermontov, 83, ห้อง K-301

เลขาธิการสภาวิทยานิพนธ์ ศาสตราจารย์

คำอธิบายทั่วไปของงาน

ความเกี่ยวข้องของงาน โลหะผสมทังสเตนถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายในด้านวิศวกรรมเครื่องกล เหมืองแร่ อุตสาหกรรมโลหะและในการผลิตอุปกรณ์ไฟฟ้าแสงสว่าง ผู้บริโภคหลักของทังสเตนคือโลหะวิทยา

การเพิ่มการผลิตทังสเตนเป็นไปได้เนื่องจากการมีส่วนร่วมในการประมวลผลขององค์ประกอบที่ซับซ้อน ยากที่จะเสริมสร้าง เนื้อหาของส่วนประกอบที่มีคุณค่าและแร่ที่ไม่สมดุล ผ่านการใช้วิธีการเสริมแรงโน้มถ่วงอย่างแพร่หลาย

การมีส่วนร่วมในการประมวลผลหางแร่เก่าจาก Dzhida VMK จะแก้ปัญหาเร่งด่วนของฐานวัตถุดิบ เพิ่มการผลิตทังสเตนเข้มข้นที่ต้องการ และปรับปรุงสถานการณ์ด้านสิ่งแวดล้อมในภูมิภาคทรานส์ไบคาล

วัตถุประสงค์ของงาน: เพื่อยืนยันทางวิทยาศาสตร์ พัฒนาและทดสอบวิธีการทางเทคโนโลยีที่มีเหตุผลและรูปแบบการเพิ่มคุณค่าของแร่ทังสเตนที่ค้างอยู่ของ Dzhida VMK

แนวคิดของงาน: การศึกษาความสัมพันธ์ระหว่างองค์ประกอบโครงสร้างวัสดุและเฟสของหางที่ค้างของ Dzhida VMK พร้อมคุณสมบัติทางเทคโนโลยีซึ่งทำให้สามารถสร้างเทคโนโลยีสำหรับการแปรรูปวัตถุดิบเทคโนโลยี

งานต่อไปนี้ได้รับการแก้ไขในงาน: เพื่อประเมินการกระจายของทังสเตนทั่วพื้นที่ของการก่อตัวของเทคโนโลยีหลักของ Dzhida VMK; เพื่อศึกษาองค์ประกอบวัสดุของหางเก่าของ Dzhizhinsky VMK; เพื่อตรวจสอบความคมชัดของหางค้างในขนาดเดิมตามเนื้อหาของ W และ 8 (II) เพื่อตรวจสอบความสามารถในการล้างด้วยแรงโน้มถ่วงของหางเก่าของ Dzhida VMK ในขนาดต่างๆ กำหนดความเป็นไปได้ของการใช้การตกแต่งด้วยแม่เหล็กเพื่อปรับปรุงคุณภาพของสารเข้มข้นที่ประกอบด้วยทังสเตนดิบ เพื่อเพิ่มประสิทธิภาพรูปแบบเทคโนโลยีสำหรับการเพิ่มคุณค่าของวัตถุดิบเทคโนโลยีจาก OTO ของ Dzhida VMK เพื่อทำการทดสอบกึ่งอุตสาหกรรมของโครงการที่พัฒนาขึ้นสำหรับการแยก W จากหางที่ค้างของ FESCO

วิธีการวิจัย: วิธีสเปกตรัม แสง แสงเรขาคณิต เคมี แร่วิทยา เฟส ความโน้มถ่วงและแม่เหล็กสำหรับการวิเคราะห์องค์ประกอบของวัสดุและคุณสมบัติทางเทคโนโลยีของวัตถุดิบแร่ดั้งเดิมและผลิตภัณฑ์เสริมสมรรถนะ

ความน่าเชื่อถือและความถูกต้องของบทบัญญัติทางวิทยาศาสตร์ ข้อสรุปมีให้โดยปริมาณการวิจัยในห้องปฏิบัติการที่เป็นตัวแทน ยืนยันโดยการบรรจบกันที่น่าพอใจของผลการเสริมสมรรถนะที่คำนวณและได้จากการทดลอง ความสอดคล้องของผลการทดสอบในห้องปฏิบัติการและการทดสอบนำร่อง

ห้องสมุดแห่งชาติ I Spec glyle!

ความแปลกใหม่ทางวิทยาศาสตร์:

1. เป็นที่ยอมรับแล้วว่าวัตถุดิบที่ประกอบด้วยทังสเตนเทคโนโลยีของ Dzhida VMK ในทุกขนาดนั้นได้รับการเสริมสมรรถนะด้วยวิธีการโน้มถ่วงอย่างมีประสิทธิภาพ

2. ด้วยความช่วยเหลือของส่วนโค้งทั่วไปของการแต่งกายด้วยแรงโน้มถ่วง พารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีที่จำกัดสำหรับการประมวลผลหางค้างของ Dzhida VMK ที่มีขนาดต่างๆ โดยวิธีการโน้มถ่วงถูกกำหนดและระบุเงื่อนไขสำหรับการได้รับหางแร่ที่มีการสูญเสียทังสเตนน้อยที่สุด

3. มีการสร้างรูปแบบใหม่ของกระบวนการแยกซึ่งกำหนดการล้างแรงโน้มถ่วงของวัตถุดิบเทคโนโลยีที่ประกอบด้วยทังสเตนซึ่งมีขนาดอนุภาค +0.1 มม.

4. สำหรับหางเก่าของ Dzhida VMK พบความสัมพันธ์ที่เชื่อถือได้และมีนัยสำคัญระหว่างเนื้อหาของ WO3 และ S(II)

ความสำคัญในทางปฏิบัติ: ได้มีการพัฒนาเทคโนโลยีสำหรับการเสริมสมรรถนะของหางเก่าของ Dzhida VMK ซึ่งทำให้มั่นใจได้ว่าการสกัดทังสเตนอย่างมีประสิทธิภาพ ซึ่งทำให้สามารถรับทังสเตนเข้มข้นแบบปรับสภาพได้

การอนุมัติงาน: มีการรายงานเนื้อหาหลักของงานวิทยานิพนธ์และข้อกำหนดส่วนบุคคลในการประชุมทางวิทยาศาสตร์และทางเทคนิคประจำปีของมหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งรัฐอีร์คุตสค์ (อีร์คุตสค์, 2544-2547), สัมมนาโรงเรียน All-Russian สำหรับนักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์ " Leon Readings - 2004" (Irkutsk , 2004), การประชุมวิชาการ "Miner's Week - 2001" (มอสโก, 2001), การประชุมทางวิทยาศาสตร์และการปฏิบัติทั้งหมดของรัสเซีย "เทคโนโลยีใหม่ในด้านโลหะวิทยา, เคมี, การตกแต่งและนิเวศวิทยา" (เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก, 2004 .), Plaksinsky Readings - 2547 โดยรวมแล้วงานวิทยานิพนธ์ถูกนำเสนอที่ภาควิชาการแปรรูปแร่และนิเวศวิทยาทางวิศวกรรมที่ ISTU, 2004 และที่ Department of Mineral Processing, SPGGI (TU), 2004

สิ่งพิมพ์ ในหัวข้อวิทยานิพนธ์ ตีพิมพ์แล้ว 8 เล่ม

โครงสร้างและขอบเขตของงาน งานวิทยานิพนธ์ประกอบด้วย บทนำ 3 บท บทสรุป 104 แหล่งบรรณานุกรม และมี 139 หน้า ประกอบด้วย 14 ตัวเลข 27 ตาราง และภาคผนวก 3 ภาค

ผู้เขียนขอแสดงความขอบคุณอย่างสุดซึ้งต่ออาจารย์ที่ปรึกษาวิทยาศาสตร์ ศาสตราจารย์ ดร. เค.วี. Fedotov สำหรับคำแนะนำอย่างมืออาชีพและเป็นมิตร ศ. เขา. Belkova สำหรับคำแนะนำที่มีค่าและคำวิจารณ์ที่เป็นประโยชน์ในระหว่างการอภิปรายงานวิทยานิพนธ์ จีเอ Badenikova - เพื่อให้คำปรึกษาในการคำนวณรูปแบบเทคโนโลยี ผู้เขียนขอขอบคุณเจ้าหน้าที่ของแผนกอย่างจริงใจสำหรับความช่วยเหลือและการสนับสนุนที่ครอบคลุมในการจัดทำวิทยานิพนธ์

ข้อกำหนดเบื้องต้นสำหรับการมีส่วนร่วมของการก่อตัวของเทคโนโลยีในการหมุนเวียนการผลิตคือ:

ความหลีกเลี่ยงไม่ได้ในการรักษาศักยภาพของทรัพยากรธรรมชาติ มั่นใจได้โดยการลดการสกัดทรัพยากรแร่หลักและการลดปริมาณความเสียหายที่เกิดกับสิ่งแวดล้อม

ความจำเป็นในการแทนที่ทรัพยากรหลักด้วยทรัพยากรรอง เนื่องจากความต้องการในการผลิตวัสดุและวัตถุดิบ รวมทั้งอุตสาหกรรมที่ฐานทรัพยากรธรรมชาติหมดลงในทางปฏิบัติ

ความเป็นไปได้ของการใช้ของเสียจากอุตสาหกรรมเกิดขึ้นได้โดยการนำความก้าวหน้าทางวิทยาศาสตร์และเทคโนโลยีมาใช้

ตามกฎแล้วการผลิตผลิตภัณฑ์จากแหล่งเทคโนโลยีนั้นมีราคาถูกกว่าวัตถุดิบที่ขุดเป็นพิเศษเพื่อการนี้หลายเท่าและให้ผลตอบแทนการลงทุนที่รวดเร็ว

สถานที่จัดเก็บของเสียสำหรับการแปรรูปแร่เป็นวัตถุที่เป็นอันตรายต่อสิ่งแวดล้อมที่เพิ่มขึ้นเนื่องจากผลกระทบด้านลบต่อแอ่งลม น้ำใต้ดินและน้ำผิวดิน และดินปกคลุมพื้นที่กว้างใหญ่

การจ่ายมลพิษเป็นรูปแบบหนึ่งของการชดเชยความเสียหายทางเศรษฐกิจจากการปล่อยมลพิษและการปล่อยมลพิษสู่สิ่งแวดล้อมตลอดจนการกำจัดของเสียในอาณาเขตของสหพันธรัฐรัสเซีย

แหล่งแร่ Dzhida เป็นของฝากประเภทไฮโดรเทอร์มอลควอตซ์ - วูลฟราไมต์ (หรือควอทซ์ - ฮับเนไรท์) ที่มีอุณหภูมิสูงซึ่งมีบทบาทสำคัญในการสกัดทังสเตน แร่แร่หลักคือ wolframite ซึ่งมีองค์ประกอบตั้งแต่เฟอร์เบไรท์จนถึงพอบเนไรท์กับสมาชิกระดับกลางทั้งหมดของซีรีส์ Schelite เป็น tungstate ที่พบได้น้อย

แร่ที่มีแร่วูลฟราไมต์ได้รับการเสริมสมรรถนะตามแรงโน้มถ่วงเป็นหลัก โดยปกติแล้ววิธีการเพิ่มสมรรถนะแบบเปียกจะใช้แรงโน้มถ่วงในเครื่องจิ๊ก ไฮโดรไซโคลน และตารางความเข้มข้น การแยกสารด้วยแม่เหล็กใช้เพื่อให้ได้สารเข้มข้นที่ปรับสภาพแล้ว

จนถึงปี 1976 แร่ที่โรงงาน Dzhida VMK ได้รับการประมวลผลตามแผนแรงโน้มถ่วงแบบสองขั้นตอน รวมถึงการเสริมสมรรถนะระดับกลางหนักในไฮโดรไซโคลน ความเข้มข้นสองขั้นตอนของวัสดุแร่ที่จำแนกอย่างแคบ ๆ บนโต๊ะสามชั้นของประเภท SK-22 การลับและเสริมสมรรถนะของผลิตภัณฑ์อุตสาหกรรมในวงจรที่แยกจากกัน กากตะกอนได้รับการเสริมสมรรถนะตามรูปแบบแรงโน้มถ่วงที่แยกจากกันโดยใช้ตารางกากตะกอนที่มีความเข้มข้นในประเทศและต่างประเทศ

ตั้งแต่ พ.ศ. 2517 ถึง พ.ศ. 2539 แร่ทังสเตนเพียงแร่เดียวที่เสริมคุณค่า ในปี พ.ศ. 2528-2529 แร่ได้รับการประมวลผลตามรูปแบบเทคโนโลยีการลอยตามแรงโน้มถ่วง ดังนั้นหางของการเพิ่มสมรรถนะแรงโน้มถ่วงและผลิตภัณฑ์ซัลไฟด์ของแรงโน้มถ่วงลอยถูกทิ้งลงในการถ่ายโอนข้อมูลหลัก ตั้งแต่กลางทศวรรษ 1980 เนื่องจากปริมาณแร่ที่เพิ่มขึ้นจากเหมือง Inkursky สัดส่วนของขยะจากขนาดใหญ่

ชั้นสูงสุด 1-3 มม. หลังจากปิดโรงงานขุดและแปรรูป Dzhida ในปี 2539 บ่อตกตะกอนได้ทำลายตัวเองเนื่องจากการระเหยและการกรอง

ในปี พ.ศ. 2543 ได้มีการแยก "สิ่งอำนวยความสะดวกในการขนถ่ายฉุกเฉิน" (HAS) เป็นวัตถุอิสระเนื่องจากมีความแตกต่างค่อนข้างมากจากสิ่งอำนวยความสะดวกหลักในด้านเงื่อนไขการเกิดขึ้น ขนาดของปริมาณสำรอง คุณภาพ และระดับของการอนุรักษ์เทคโนโลยี ทราย หางรองอีกประเภทหนึ่งคือตะกอนจากเทคโนโลยีลุ่มน้ำ (ATO) ซึ่งรวมถึงแร่ที่ลอยอยู่ในน้ำของแร่โมลิบดีนัมในพื้นที่หุบเขาแม่น้ำ โมดลกุล.

มาตรฐานพื้นฐานสำหรับการชำระเงินสำหรับการกำจัดขยะภายในขอบเขตที่กำหนดไว้สำหรับ Dzhida VMK คือ 90,620,000 รูเบิล ความเสียหายต่อสิ่งแวดล้อมประจำปีจากความเสื่อมโทรมของที่ดินอันเนื่องมาจากการวางแร่แร่ที่ค้างอยู่ที่ประมาณ 20,990,200 รูเบิล

ดังนั้นการมีส่วนร่วมในการประมวลผลของแร่เก่าของการตกแต่งแร่ Dzhida VMK จะช่วยให้: 1) เพื่อแก้ปัญหาฐานวัตถุดิบขององค์กร; 2) เพื่อเพิ่มผลผลิตของความต้องการ "-เข้มข้น" และ 3) เพื่อปรับปรุงสถานการณ์ทางนิเวศวิทยาในภูมิภาคทรานส์ไบคาล

องค์ประกอบของวัสดุและคุณสมบัติทางเทคโนโลยีของการก่อตัวของแร่เทคโนโลยีของ Dzhida VMK

ได้ทำการทดสอบทางธรณีวิทยาของหางเก่าของ Dzhida VMK เมื่อตรวจสอบการถ่ายโอนข้อมูลหางด้านข้าง (Emergency Discharge Tailing Facility (HAS)) ได้ทำการสุ่มตัวอย่าง 13 ตัวอย่าง สุ่มตัวอย่าง 5 ตัวอย่างบนพื้นที่ฝาก ATO พื้นที่สุ่มตัวอย่างของการถ่ายโอนข้อมูลหลัก (MTF) คือ 1015,000 m2 (101.5 เฮกตาร์) สุ่มตัวอย่าง 385 ตัวอย่าง มวลของตัวอย่างที่ถ่ายคือ 5 ตัน ตัวอย่างทั้งหมดที่ถ่ายได้รับการวิเคราะห์สำหรับเนื้อหาของ "03 และ 8 (I)

OTO, CHAT และ ATO ถูกเปรียบเทียบทางสถิติในแง่ของเนื้อหาของ "03" โดยใช้การทดสอบ t ของนักเรียน ด้วยความน่าจะเป็นที่มั่นใจ 95% จึงเป็นที่ยอมรับ: 1) ไม่มีความแตกต่างทางสถิติที่มีนัยสำคัญในเนื้อหาของ "03 " ระหว่างตัวอย่างส่วนตัวของหางด้านข้าง 2) ผลการทดสอบ OTO โดยเฉลี่ยในแง่ของเนื้อหาของ "03" ในปี 2542 และ 2543 หมายถึงประชากรทั่วไปกลุ่มเดียวกัน 3) ผลเฉลี่ยของการทดสอบแร่หลักและแร่รองในแง่ของเนื้อหาของ "03 " แตกต่างกันอย่างมากและวัตถุดิบแร่ของหางทั้งหมดไม่สามารถดำเนินการตามเทคโนโลยีเดียวกันได้

หัวข้อของการศึกษาของเราคือทฤษฎีสัมพัทธภาพทั่วไป

องค์ประกอบวัสดุของวัตถุดิบแร่ของ OTO ของ Dzhida VMK ก่อตั้งขึ้นตามการวิเคราะห์ตัวอย่างเทคโนโลยีทั่วไปและกลุ่มรวมถึงผลิตภัณฑ์จากการแปรรูป ตัวอย่างสุ่มถูกวิเคราะห์สำหรับเนื้อหาของ "03 และ 8(11) กลุ่มตัวอย่างถูกนำมาใช้สำหรับการวิเคราะห์แร่วิทยา เคมี เฟส และตะแกรง

ตามการวิเคราะห์สเปกตรัมกึ่งเชิงปริมาณของตัวอย่างการวิเคราะห์ตัวแทน องค์ประกอบที่มีประโยชน์หลัก - " และรอง - Pb, /u, Cu, Au และเนื้อหา "03 ในรูปแบบของ scheelite

ค่อนข้างเสถียรในทุกระดับของความแตกต่างของทรายและค่าเฉลี่ย 0.042-0.044% เนื้อหาของ WO3 ในรูปแบบ hübnerite ไม่เหมือนกันในชั้นเรียนที่มีขนาดต่างกัน เนื้อหาสูงของ WO3 ในรูปของ hübnerite ถูกบันทึกไว้ในอนุภาคขนาด +1 มม. (จาก 0.067 ถึง 0.145%) และโดยเฉพาะอย่างยิ่งในคลาส -0.08+0 มม. (จาก 0.210 ถึง 0.273%) คุณลักษณะนี้เป็นเรื่องปกติสำหรับทรายสีอ่อนและสีเข้ม และจะคงไว้สำหรับตัวอย่างโดยเฉลี่ย

ผลของการวิเคราะห์สเปกตรัม เคมี แร่วิทยา และเฟสยืนยันว่าคุณสมบัติของ hubnerite ซึ่งเป็นแร่หลักในรูปแบบ \UO3 จะเป็นตัวกำหนดเทคโนโลยีการเสริมคุณค่าของวัตถุดิบแร่โดย OTO Dzhida VMK

ลักษณะแกรนูลเมตริกของวัตถุดิบ OTO พร้อมการกระจายของทังสเตนตามคลาสขนาดแสดงในรูปที่ 1.2.

จะเห็นได้ว่าวัสดุตัวอย่าง OTO จำนวนมาก (~58%) มีความวิจิตรอยู่ที่ -1 + 0.25 มม. โดยแต่ละประเภทตก 17% ในกลุ่มขนาดใหญ่ (-3 + 1 มม.) และขนาดเล็ก (-0.25 + 0.1 มม.) . สัดส่วนของวัสดุที่มีขนาดอนุภาค -0.1 มม. อยู่ที่ประมาณ 8% โดยครึ่งหนึ่ง (4.13%) ตกอยู่บนชั้นกากตะกอน -0.044 + 0 มม.

ทังสเตนมีลักษณะความผันผวนเล็กน้อย (0.04-0.05%) ในเนื้อหาในคลาสขนาดตั้งแต่ -3 +1 mm ถึง -0.25 + 0.1 mm และเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว (สูงสุด 0.38%) ในคลาสขนาด - .1+ 0.044 มม. ในชั้นเมือก -0.044+0 มม. ปริมาณทังสเตนจะลดลงเหลือ 0.19% นั่นคือ 25.28% ของทังสเตนมีความเข้มข้นในคลาส -0.1 + 0.044 มม. โดยมีเอาต์พุตของคลาสนี้ประมาณ 4% และ 37.58% - ในคลาส -0.1 + 0 มม. โดยมีเอาต์พุตของคลาสนี้ 8.37%

จากการวิเคราะห์ข้อมูลการชุบ hubnerite และ schelite ในวัตถุดิบแร่ OTO ขนาดเริ่มต้นและบดเป็น - 0.5 มม. (ดูตารางที่ 1)

ตารางที่ 1 - การกระจายของธัญพืชและระหว่างการเจริญเติบโตของ pobnerite และ scheelite ตามขนาดของวัตถุดิบแร่เริ่มต้นและที่บดแล้ว _

คลาสขนาดมม. การกระจาย%

Huebnerite Schelite

ฟรี ธัญพืช | ประกบ ธัญพืช | ประกบ

วัสดุ OTO ขนาดเดิม (- 5 +0 มม.)

3+1 36,1 63,9 37,2 62,8

1+0,5 53,6 46,4 56,8 43,2

0,5+0,25 79,2 20,8 79,2 20,8

0,25+0,125 88,1 11,9 90,1 9,9

0,125+0,063 93,6 6,4 93,0 7,0

0,063+0 96,0 4,0 97,0 3,0

จำนวน 62.8 37.2 64.5 35.5

วัสดุ OTO กราวด์ถึง - 0.5 +0 mm

0,5+0,25 71,5 28,5 67,1 32,9

0,25+0,125 75,3 24,7 77,9 22,1

0,125+0,063 89,8 10,2 86,1 13,9

0,063+0 90,4 9,6 99,3 6,7

จำนวน 80.1 19.9 78.5 21.5

สรุปได้ว่าจำเป็นต้องจำแนก OTO ของแร่ดิบตามขนาด 0.1 มม. และแยกการเสริมสมรรถนะของคลาสที่เป็นผลลัพธ์ออกจากกัน จากกลุ่มใหญ่ ดังต่อไปนี้ 1) แยกเมล็ดธัญพืชอิสระออกให้เป็นเข้มข้นหยาบ 2) นำหางที่มีขนระหว่างกิ่งมาบดใหม่ ลอกคราบ รวมกับชั้นที่ลอกออก -0.1 + 0 มม. ของวัตถุดิบแร่ดั้งเดิมและแรงโน้มถ่วง การเพิ่มคุณค่าในการสกัดเม็ดละเอียดของ scheelite และ pobnerite ให้เป็นแบบปานกลาง

ในการประเมินความคมชัดของวัตถุดิบแร่ OTO ได้ใช้ตัวอย่างเทคโนโลยี ซึ่งเป็นชุดตัวอย่าง 385 ตัวอย่าง ผลลัพธ์ของการแยกส่วนของตัวอย่างตามเนื้อหาของ WO3 และซัลไฟด์ซัลเฟอร์แสดงในรูปที่ 3,4

0 S OS 0.2 "l M ol O 2 SS * _" 8

S(kk|Jupytetr"oknsmm"fr**m.% มี gulfkshoYa

ข้าว. รูปที่ 3 เส้นโค้งคอนทราสต์แบบมีเงื่อนไขของรูปเริ่มต้น 4 เส้นโค้งคอนทราสต์แบบมีเงื่อนไขของค่าเริ่มต้น

วัตถุดิบแร่ OTO ตามเนื้อหา N / O) วัตถุดิบแร่ OTO ตามเนื้อหา 8 (II)

พบว่าอัตราส่วนคอนทราสต์สำหรับเนื้อหาของ WO3 และ S (II) คือ 0.44 และ 0.48 ตามลำดับ โดยคำนึงถึงการจำแนกประเภทแร่ในทางตรงกันข้าม วัตถุดิบแร่ที่ตรวจสอบตามเนื้อหาของ WO3 และ S (II) อยู่ในหมวดหมู่ของแร่ที่ไม่มีความคมชัด การเสริมสมรรถนะด้วยเรดิโอเมตริกไม่ใช่

เหมาะสำหรับการสกัดทังสเตนจากหางแร่ขนาดเล็กของ Dzhida VMK

ผลการวิเคราะห์สหสัมพันธ์ซึ่งเปิดเผยความสัมพันธ์ทางคณิตศาสตร์ระหว่างความเข้มข้นของ \\O3 และ S (II) (C3 = 0»0232+0.038C5(u) และ r=0.827 ความสัมพันธ์มีความน่าเชื่อถือและเชื่อถือได้) ยืนยัน ข้อสรุปเกี่ยวกับความไม่เหมาะสมของการใช้การแยกสารด้วยรังสี

ผลการวิเคราะห์การแยกเมล็ดแร่ OTO ในของเหลวหนักที่เตรียมบนพื้นฐานของซีลีเนียมโบรไมด์ถูกนำมาใช้ในการคำนวณและเขียนกราฟความโค้งของความสามารถในการล้างด้วยแรงโน้มถ่วง (รูปที่ 5) จากรูปแบบโดยเฉพาะส่วนโค้งดังนี้ OTO ของ Dzhida VMK เหมาะสำหรับวิธีการเสริมความโน้มถ่วงของแร่

โดยคำนึงถึงข้อบกพร่องในการใช้เส้นโค้งเสริมความโน้มถ่วง โดยเฉพาะอย่างยิ่งเส้นโค้งสำหรับกำหนดปริมาณโลหะในเศษส่วนที่ผิวด้วยผลตอบแทนหรือการกู้คืนที่กำหนด เส้นโค้งเสริมแรงโน้มถ่วงทั่วไปถูกสร้างขึ้น (รูปที่ 6) ผลการวิเคราะห์ของ ซึ่งระบุไว้ในตาราง 2.

ตารางที่ 2 - การคาดการณ์ตัวบ่งชี้ทางเทคโนโลยีของการเพิ่มขนาดคลาสต่าง ๆ ของหางเก่าของ Dzhida VMK โดยวิธีแรงโน้มถ่วง_

g ขนาดเกรด mm การสูญเสียสูงสุด \Y พร้อมหาง, % ผลผลิตหาง, % XV เนื้อหา, %

ในหางในที่สุด

3+1 0,0400 25 82,5 0,207 0,1

3+0,5 0,0400 25 84 0,19 0,18

3+0,25 0,0440 25 90 0,15 0,28

3+0,1 0,0416 25 84,5 0,07 0,175

3+0,044 0,0483 25 87 0,064 0,27

1+0,5 0,04 25 84,5 0,16 0,2

1+0,044 0,0500 25 87 0,038 0,29

0,5+0,25 0,05 25 92,5 0,04 0,45

0,5+0,044 0,0552 25 88 0,025 0,365

0,25+0,1 0,03 25 79 0,0108 0,1

0,25+0,044 0,0633 15 78 0,02 0,3

0,1+0,044 0,193 7 82,5 0,018 1,017

ในแง่ของความสามารถในการล้างด้วยแรงโน้มถ่วง คลาส -0.25+0.044 และ -0.1+0.044 มม. แตกต่างอย่างมากจากวัสดุขนาดอื่นๆ ตัวบ่งชี้ทางเทคโนโลยีที่ดีที่สุดของการเพิ่มแรงโน้มถ่วงของวัตถุดิบแร่คาดการณ์สำหรับระดับขนาด -0.1+0.044 มม.:

ผลลัพธ์ของการแยกส่วนด้วยคลื่นแม่เหล็กไฟฟ้าของเศษส่วนหนัก (HF) การวิเคราะห์แรงโน้มถ่วงโดยใช้แม่เหล็ก Sochnev C-5 สากลและการแยกสนามแม่เหล็กของ HF แสดงให้เห็นว่าผลผลิตรวมของเศษส่วนแม่เหล็กแรงสูงและไม่เป็นแม่เหล็กคือ 21.47% และการสูญเสีย "ในนั้นคือ 4.5% การสูญเสียขั้นต่ำ "ด้วยเศษส่วนที่ไม่ใช่แม่เหล็กและเนื้อหาสูงสุด" ในผลิตภัณฑ์แม่เหล็กอ่อนรวมจะถูกคาดการณ์หากการแยกฟีดในสนามแม่เหล็กแรงสูงมีขนาดอนุภาค -0.1+0 มม.

ข้าว. 5 เส้นโค้งความสามารถในการล้างด้วยแรงโน้มถ่วงสำหรับหางที่เก่าของ Dzhida VMK

f) ชั้น -0.1+0.044 mm

ข้าว. 6 เส้นโค้งทั่วไปของความสามารถในการล้างด้วยแรงโน้มถ่วงของประเภทขนาดต่างๆ ของวัตถุดิบแร่ OTO

การพัฒนาโครงการเทคโนโลยีเพื่อเพิ่มคุณค่าของหางเก่าของ Dzhida VM K

ผลการทดสอบทางเทคโนโลยีของวิธีการเสริมความโน้มถ่วงแบบต่างๆ ของหางค้างของ Dzhida VMK แสดงไว้ในตาราง 3.

ตารางที่ 3 - ผลการทดสอบอุปกรณ์แรงโน้มถ่วง

ได้ตัวบ่งชี้ทางเทคโนโลยีที่เปรียบเทียบได้สำหรับการสกัด WO3 ให้เป็นความเข้มข้นแบบหยาบในระหว่างการเสริมสมรรถนะของหางแร่ที่ค้างอยู่ในประเภทที่ไม่ได้จัดประเภททั้งด้วยการแยกด้วยสกรูและการแยกด้วยแรงเหวี่ยง พบการสูญเสียขั้นต่ำของ WO3 ที่มีหางแร่ในระหว่างการเสริมสมรรถนะในหัวเหวี่ยงแบบแรงเหวี่ยงระดับ -0.1+0 มม.

ในตาราง. 4 แสดงองค์ประกอบแกรนูลเมตริกของสารเข้มข้น W แบบหยาบที่มีขนาดอนุภาค -0.1+0 มม.

ตารางที่ 4 - การกระจายขนาดอนุภาคของสารเข้มข้น W แบบหยาบ

คลาสขนาด mm ผลผลิตของคลาส % การกระจายเนื้อหาของ AUOz

สัมพัทธ์สัมบูรณ์%

1+0,071 13,97 0,11 1,5345 2,046

0,071+0,044 33,64 0,13 4,332 5,831

0,044+0,020 29,26 2,14 62,6164 83,488

0,020+0 23,13 0,28 6,4764 8,635

รวม 100.00 0.75 75.0005 100.0

ในสมาธิ ปริมาณหลักของ WO3 อยู่ในคลาส -0.044+0.020 มม.

จากข้อมูลของการวิเคราะห์แร่วิทยา สัดส่วนมวลของโพบนเนไรต์ (1.7%) และแร่ซัลไฟด์แร่ โดยเฉพาะอย่างยิ่งแร่ไพไรต์ (16.33%) ที่มีความเข้มข้นสูงกว่าเมื่อเทียบกับวัสดุต้นทางเมื่อเทียบกับวัสดุต้นทาง เนื้อหาของการขึ้นรูปหิน - 76.9% คุณภาพของสารเข้มข้น W แบบหยาบสามารถปรับปรุงได้โดยการใช้การแยกแม่เหล็กและแรงเหวี่ยงอย่างต่อเนื่อง

ผลการทดสอบเครื่องมือแรงโน้มถ่วงสำหรับการสกัด >UOz จากหางของการเสริมความโน้มถ่วงขั้นต้นของวัตถุดิบแร่ OTO ที่มีขนาดอนุภาค +0.1 มม. (ตารางที่ 5) พิสูจน์แล้วว่าเครื่องมือที่มีประสิทธิภาพมากที่สุดคือหัว KKEL80N

ตารางที่ 5 - ผลการทดสอบเครื่องมือแรงโน้มถ่วง

ผลิตภัณฑ์ G,% ßwo>, % rßwo> st ">, %

ตัวแยกสกรู

เข้มข้น 19.25 0.12 2.3345 29.55

หางแร่ 80.75 0.07 5.5656 70.45

ตัวอย่างเริ่มต้น 100.00 0.079 7.9001 100.00

ประตูปีก

เข้มข้น 15.75 0.17 2.6750 33.90

หาง 84.25 0.06 5.2880 66.10

ตัวอย่างเริ่มต้น 100.00 0.08 7.9630 100.00

ตารางความเข้มข้น

เข้มข้น 23.73 0.15 3.56 44.50

หางแร่ 76.27 0.06 4.44 55.50

ตัวอย่างเริ่มต้น 100.00 0.08 8.00 100.00

หัวเหวี่ยงแบบแรงเหวี่ยง KC-MD3

เข้มข้น 39.25 0.175 6.885 85.00

หางปลา 60.75 0.020 1.215 15.00

ตัวอย่างเริ่มต้น 100.00 0.081 8.100 100.00

เมื่อปรับรูปแบบเทคโนโลยีให้เหมาะสมสำหรับการเสริมคุณค่าของวัตถุดิบแร่โดย OTO ของ Dzhida VMK สิ่งต่อไปนี้ถูกนำมาพิจารณา: 1) แผนเทคโนโลยีสำหรับการประมวลผลแร่วุลแฟรมที่เผยแพร่อย่างประณีตของพืชเสริมในประเทศและต่างประเทศ; 2) ลักษณะทางเทคนิคของอุปกรณ์สมัยใหม่ที่ใช้และขนาด 3) ความเป็นไปได้ของการใช้อุปกรณ์เดียวกันสำหรับการดำเนินการสองอย่างพร้อมกันเช่นการแยกแร่ธาตุตามขนาดและการคายน้ำ 4) ต้นทุนทางเศรษฐกิจสำหรับการออกแบบฮาร์ดแวร์ของโครงการเทคโนโลยี 5) ผลลัพธ์ที่นำเสนอในบทที่ 2; 6) ข้อกำหนด GOST สำหรับคุณภาพของทังสเตนเข้มข้น

ในระหว่างการทดสอบกึ่งอุตสาหกรรมของเทคโนโลยีที่พัฒนาแล้ว (รูปที่ 7-8 และตารางที่ 6) วัตถุดิบแร่เริ่มต้น 15 ตันถูกประมวลผลใน 24 ชั่วโมง

ผลการวิเคราะห์สเปกตรัมของตัวอย่างตัวแทนของความเข้มข้นที่ได้รับยืนยันว่าความเข้มข้น W ของการแยกแม่เหล็ก III ได้รับการปรับสภาพและสอดคล้องกับเกรด KVG (T) GOST 213-73

รูปที่ 8 ผลการทดสอบทางเทคโนโลยีของโครงร่างสำหรับการตกแต่งสารเข้มข้นและส่วนผสมหยาบจากหางที่ค้างของ Dzhida VMK

ตารางที่ 6 - ผลการทดสอบโครงการเทคโนโลยี

สินค้า u

คอนดิชั่นนิ่งคอนเดนเสท 0.14 62.700 8.778 49.875

หางทิ้ง 99.86 0.088 8.822 50.125

แหล่งแร่ 100.00 0.176 17.600 100.000

บทสรุป

บทความนี้ให้แนวทางแก้ไขปัญหาทางวิทยาศาสตร์และการผลิตอย่างเร่งด่วน: มีการพิสูจน์ทางวิทยาศาสตร์ พัฒนา และดำเนินการตามวิธีการทางเทคโนโลยีที่มีประสิทธิภาพในการสกัดทังสเตนออกจากแร่ที่ค้างอยู่ของความเข้มข้นแร่ VMK ของ Dzhida ในระดับหนึ่ง

ผลลัพธ์หลักของการวิจัย พัฒนา และนำไปปฏิบัติมีดังนี้

องค์ประกอบที่มีประโยชน์หลักคือทังสเตนตามเนื้อหาที่แร่เก่าเป็นแร่ที่ไม่มีความคมชัดซึ่งส่วนใหญ่แสดงโดย hubnerite ซึ่งกำหนดคุณสมบัติทางเทคโนโลยีของวัตถุดิบเทคโนโลยี ทังสเตนมีการกระจายอย่างไม่สม่ำเสมอตามคลาสขนาดและปริมาณหลักของมันอยู่ที่ขนาด

ได้รับการพิสูจน์แล้วว่าวิธีเดียวที่มีประสิทธิภาพในการเพิ่มสมรรถนะของหางเก่าที่มี W ของ Dzhida VMK คือแรงโน้มถ่วง จากการวิเคราะห์เส้นโค้งทั่วไปของความเข้มข้นโน้มถ่วงของหางแร่ที่มี W ที่เก่าแล้ว พบว่าหางทิ้งที่มีการสูญเสียทังสเตนน้อยที่สุดเป็นจุดเด่นของการเสริมคุณค่าของวัตถุดิบเทคโนโลยีที่มีขนาดอนุภาค -0.1 + Omm . มีการสร้างรูปแบบใหม่ของกระบวนการแยกซึ่งกำหนดพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีของการเพิ่มแรงโน้มถ่วงของหางที่ค้างของ Dzhida VMK ด้วยความละเอียด +0.1 มม.

ได้รับการพิสูจน์แล้วว่าในบรรดาเครื่องมือแรงโน้มถ่วงที่ใช้ในอุตสาหกรรมเหมืองแร่ในการเสริมสมรรถนะของแร่ที่มี W เพื่อการสกัดทังสเตนสูงสุดจากวัตถุดิบเทคโนโลยีของ Dzhida VMK ให้เป็น W-concentrate แบบหยาบ ตัวแยกสกรู และหางแร่ KKEb80N ของการเสริมสมรรถนะเบื้องต้นของวัตถุดิบที่มีเทคโนโลยี W ที่มีขนาด - 0.1 มม.

3. รูปแบบเทคโนโลยีที่ปรับให้เหมาะสมที่สุดสำหรับการสกัดทังสเตนจากแร่เก่าของความเข้มข้นแร่ Dzhida VMK ทำให้สามารถรับความเข้มข้นของ W ที่มีการปรับสภาพได้แก้ปัญหาการสูญเสียทรัพยากรแร่ของ Dzhida VMK และลดผลกระทบ ของกิจกรรมการผลิตขององค์กรเกี่ยวกับสิ่งแวดล้อม

การใช้อุปกรณ์แรงโน้มถ่วงที่ต้องการ ในระหว่างการทดสอบกึ่งอุตสาหกรรมของเทคโนโลยีที่พัฒนาขึ้นสำหรับการสกัดทังสเตนจากหางที่เก่าของ Dzhida VMK ได้ "-ความเข้มข้นที่มีเนื้อหา" 03 62.7% ด้วยการสกัด 49.9% ระยะเวลาคืนทุนสำหรับโรงงานเสริมสมรรถนะสำหรับการแปรรูปหางแร่เก่าของ Dzhida VMK เพื่อวัตถุประสงค์ในการสกัดทังสเตนคือ 0.55 ปี

บทบัญญัติหลักของงานวิทยานิพนธ์ได้รับการตีพิมพ์ในงานต่อไปนี้:

1. Fedotov K.V. , Artemova O.S. , Polinskina I.V. การประเมินความเป็นไปได้ของการประมวลผลหางค้างของ Dzhida VMK, น้ำสลัดแร่: ส. วิทยาศาสตร์ ทำงาน - อีร์คุตสค์: สำนักพิมพ์ ISTU, 2002. - 204 p., S. 74-78

2. Fedotov K.V. , Senchenko A.E. , Artemova O.S. , Polinkina I.V. การใช้เครื่องแยกแบบแรงเหวี่ยงที่มีการปล่อยความเข้มข้นอย่างต่อเนื่องสำหรับการสกัดทังสเตนและทองคำจากหางของ Dzhida VMK ปัญหาสิ่งแวดล้อมและเทคโนโลยีใหม่สำหรับการประมวลผลที่ซับซ้อนของวัตถุดิบแร่: การประชุมระหว่างประเทศ "Plaksinsky Readings - 2002 ". - ม.: P99 สำนักพิมพ์ PCC "Altex", 2002 - 130 p., P. 96-97

3. Zelinskaya E.V. , Artemova O.S. ความเป็นไปได้ของการปรับการเลือกของการกระทำของตัวสะสมในระหว่างการลอยตัวของแร่ที่ประกอบด้วยทังสเตนจากหางแร่ที่ค้าง, การเปลี่ยนแปลงโดยตรงในคุณสมบัติทางกายภาพและเคมีของแร่ธาตุในกระบวนการแปรรูปแร่ (Plaksin Readings), วัสดุของการประชุมระหว่างประเทศ . - M .: Alteks, 2003. -145 s, p.67-68.

4. Fedotov K.V. , Artemova O.S. ปัญหาของการแปรรูปผลิตภัณฑ์ที่มีทังสเตนที่ค้างอยู่ วิธีการที่ทันสมัยในการแปรรูปวัตถุดิบแร่: วัสดุสำหรับการประชุม อีร์คุตสค์: อีร์คุตสค์ สถานะ. เหล่านั้น. มหาวิทยาลัย พ.ศ. 2547 - 86 น.

5. Artemova O. S. , Gaiduk A. A. การสกัดทังสเตนจากหางค้างของโรงงานทังสเตน - โมลิบดีนัม Dzhida อนาคตสำหรับการพัฒนาเทคโนโลยี นิเวศวิทยา และระบบอัตโนมัติของอุตสาหกรรมเคมี อาหาร และโลหะวิทยา: การดำเนินการของการประชุมทางวิทยาศาสตร์และการปฏิบัติ - อีร์คุตสค์: สำนักพิมพ์ของ ISTU - 2547 - 100 น.

6. Artemova O.S. การประเมินการกระจายตัวของทังสเตนที่ไม่สม่ำเสมอในหางจิดา วิธีการที่ทันสมัยในการประเมินคุณสมบัติทางเทคโนโลยีของวัตถุดิบแร่ของโลหะมีค่าและเพชร และเทคโนโลยีที่ก้าวหน้าสำหรับการประมวลผล (การอ่าน Plaksin): การประชุมระหว่างประเทศ อีร์คุตสค์ 13-17 กันยายน 2547 - M.: Alteks, 2004 - 232 น.

7. Artemova O.S. , Fedotov K.V. , Belkova O.N. อนาคตสำหรับการใช้แหล่งเทคโนโลยีของ Dzhida VMK การประชุมทางวิทยาศาสตร์และการปฏิบัติทั้งหมดของรัสเซีย "เทคโนโลยีใหม่ในด้านโลหะวิทยา เคมี การตกแต่งและนิเวศวิทยา", เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก, 2004

เซ็นพิมพ์ 12. H 2004. รูปแบบ 60x84 1/16. กระดาษพิมพ์ การพิมพ์ออฟเซต Conv. เตาอบ ล. Uch.-ed.l. 125. หมุนเวียน 400 เล่ม. กฎหมาย 460.

รหัสหมายเลข 06506 ลงวันที่ 26 ธันวาคม 2544 Irkutsk State Technical University 664074, Irkutsk, st. Lermontova, 83

กองทุน RNB Russian Fund

1. ความสำคัญของวัตถุดิบแร่ที่มนุษย์สร้างขึ้น

1.1. ทรัพยากรแร่ของอุตสาหกรรมแร่ในสหพันธรัฐรัสเซียและอุตสาหกรรมย่อยทังสเตน

1.2. การก่อตัวของแร่เทคโนโลยี การจำแนกประเภท. ความจำเป็นในการใช้

1.3. การก่อตัวของแร่เทคโนโลยีของ Dzhida VMK

1.4. เป้าหมายและวัตถุประสงค์ของการศึกษา วิธีการวิจัย. ข้อกำหนดสำหรับการป้องกัน

2. การตรวจสอบองค์ประกอบวัสดุและคุณสมบัติทางเทคโนโลยีของหางเก่าของ DZHIDA VMK

2.1. การสุ่มตัวอย่างทางธรณีวิทยาและการประเมินการกระจายทังสเตน

2.2. องค์ประกอบวัสดุของวัตถุดิบแร่

2.3. คุณสมบัติทางเทคโนโลยีของวัตถุดิบแร่

2.3.1. เกรด

2.3.2. การศึกษาความเป็นไปได้ของการแยกสารกัมมันตภาพรังสีของวัตถุดิบแร่ในขนาดเริ่มต้น

2.3.3. การวิเคราะห์แรงโน้มถ่วง

2.3.4. การวิเคราะห์แม่เหล็ก

3. การพัฒนาโครงการเทคโนโลยีสำหรับการสกัดทังสเตนจากหางแร่เก่าของ DZHIDA VMK

3.1. การทดสอบทางเทคโนโลยีของอุปกรณ์แรงโน้มถ่วงต่างๆ ในระหว่างการเสริมสมรรถนะของหางค้างขนาดต่างๆ

3.2. การเพิ่มประสิทธิภาพของแผนการประมวลผล GR

3.3. การทดสอบกึ่งอุตสาหกรรมของโครงการเทคโนโลยีที่พัฒนาแล้วสำหรับการเสริมสมรรถนะของสัมพัทธภาพทั่วไปและโรงงานอุตสาหกรรม

บทนำ วิทยานิพนธ์ในสาขาธรณีศาสตร์ในหัวข้อ "การพัฒนาเทคโนโลยีสำหรับการสกัดทังสเตนจากหางค้างของ Dzhida VMK"

วิทยาศาสตร์การเสริมสมรรถนะแร่มีวัตถุประสงค์หลักเพื่อพัฒนาพื้นฐานทางทฤษฎีของกระบวนการแยกแร่และการสร้างเครื่องมือเสริมสมรรถนะ โดยเปิดเผยความสัมพันธ์ระหว่างรูปแบบการกระจายของส่วนประกอบและสภาวะการแยกในผลิตภัณฑ์เสริมสมรรถนะเพื่อเพิ่มความสามารถในการคัดเลือกและความเร็วในการแยก ประสิทธิภาพ และ เศรษฐกิจและความปลอดภัยด้านสิ่งแวดล้อม

แม้จะมีปริมาณแร่สำรองที่สำคัญและการใช้ทรัพยากรลดลงในช่วงไม่กี่ปีที่ผ่านมา แต่การสูญเสียทรัพยากรแร่เป็นหนึ่งในปัญหาที่สำคัญที่สุดในรัสเซีย การใช้เทคโนโลยีประหยัดทรัพยากรอย่างอ่อนแอทำให้เกิดการสูญเสียแร่ธาตุจำนวนมากในระหว่างการสกัดและการเพิ่มคุณค่าของวัตถุดิบ

การวิเคราะห์การพัฒนาอุปกรณ์และเทคโนโลยีสำหรับการแปรรูปแร่ในช่วง 10-15 ปีที่ผ่านมาบ่งชี้ถึงความสำเร็จที่สำคัญของวิทยาศาสตร์พื้นฐานในประเทศในด้านความเข้าใจปรากฏการณ์หลักและรูปแบบในการแยกแร่ธาตุเชิงซ้อนซึ่งทำให้สามารถสร้างได้สูง กระบวนการและเทคโนโลยีที่มีประสิทธิภาพสำหรับการประมวลผลเบื้องต้นของแร่ที่มีองค์ประกอบวัสดุที่ซับซ้อนและด้วยเหตุนี้จึงทำให้อุตสาหกรรมโลหะวิทยามีช่วงที่จำเป็นและคุณภาพของสารเข้มข้น ในขณะเดียวกัน ในประเทศของเรา เมื่อเทียบกับประเทศที่พัฒนาแล้ว ยังคงมีความล่าช้าอย่างมากในการพัฒนาฐานการผลิตเครื่องจักรสำหรับการผลิตอุปกรณ์เสริมสมรรถนะหลักและเสริมในด้านคุณภาพ การใช้โลหะ ความเข้มของพลังงาน และทนต่อการสึกหรอ

นอกจากนี้ เนื่องจากความเกี่ยวข้องของแผนกเหมืองแร่และการแปรรูป วัตถุดิบที่ซับซ้อนจึงได้รับการประมวลผลโดยคำนึงถึงความต้องการที่จำเป็นของอุตสาหกรรมสำหรับโลหะชนิดใดชนิดหนึ่งเท่านั้น ซึ่งนำไปสู่การใช้ทรัพยากรแร่ธรรมชาติอย่างไม่สมเหตุสมผลและต้นทุนที่เพิ่มขึ้น ของการจัดเก็บของเสีย ปัจจุบันมีขยะสะสมมากกว่า 12 พันล้านตัน เนื้อหาของส่วนประกอบอันมีค่าซึ่งในบางกรณีมีมากกว่าเนื้อหาในแหล่งสะสมตามธรรมชาติ

นอกจากแนวโน้มเชิงลบข้างต้นแล้ว นับตั้งแต่ทศวรรษ 1990 สถานการณ์ด้านสิ่งแวดล้อมในสถานประกอบการเหมืองแร่และการแปรรูปได้แย่ลงอย่างมาก (ในหลายภูมิภาคที่คุกคามการมีอยู่ของสิ่งมีชีวิตไม่เพียงเท่านั้น แต่ยังรวมถึงมนุษย์ด้วย) มีการลดลงอย่างต่อเนื่อง การสกัดแร่โลหะนอกกลุ่มเหล็กและแร่โลหะ การทำเหมืองแร่และวัตถุดิบทางเคมี การเสื่อมสภาพในคุณภาพของแร่แปรรูปและเป็นผลให้มีส่วนร่วมในการประมวลผลแร่ทนไฟขององค์ประกอบวัสดุที่ซับซ้อนโดยมีส่วนประกอบที่มีค่าต่ำ การแพร่กระจายที่ดีและคุณสมบัติทางเทคโนโลยีที่คล้ายกันของแร่ธาตุ ดังนั้น ตลอด 20 ปีที่ผ่านมา ปริมาณโลหะนอกกลุ่มเหล็กในแร่ลดลง 1.3-1.5 เท่า เหล็ก 1.25 เท่า ทอง 1.2 เท่า ส่วนแบ่งแร่ทนไฟและถ่านหินเพิ่มขึ้นจาก 15% เป็น 40% ของมวลรวมของวัตถุดิบที่จัดหาเพื่อการเสริมสมรรถนะ

ผลกระทบของมนุษย์ต่อสภาพแวดล้อมทางธรรมชาติในกระบวนการของกิจกรรมทางเศรษฐกิจกำลังกลายเป็นระดับโลก ในแง่ของขนาดของหินที่สกัดและเคลื่อนย้าย การเปลี่ยนแปลงของการบรรเทา ผลกระทบต่อการกระจายและพลวัตของพื้นผิวและน้ำใต้ดิน การกระตุ้นการขนส่งทางธรณีเคมี ฯลฯ กิจกรรมนี้เปรียบได้กับกระบวนการทางธรณีวิทยา

ขนาดของทรัพยากรแร่ที่กู้คืนได้ในระดับที่ไม่เคยปรากฏมาก่อนนำไปสู่การหมดลงอย่างรวดเร็ว การสะสมของเสียจำนวนมากบนพื้นผิวโลก ในบรรยากาศและไฮโดรสเฟียร์ ความเสื่อมโทรมของภูมิทัศน์ธรรมชาติทีละน้อย การลดความหลากหลายทางชีวภาพ ศักยภาพทางธรรมชาติที่ลดลง ของดินแดนและหน้าที่การดำรงชีวิตของพวกเขา

สถานที่จัดเก็บของเสียสำหรับการแปรรูปแร่เป็นวัตถุที่เป็นอันตรายต่อสิ่งแวดล้อมที่เพิ่มขึ้นเนื่องจากผลกระทบด้านลบต่อแอ่งลม น้ำใต้ดินและน้ำผิวดิน และดินปกคลุมพื้นที่กว้างใหญ่ นอกจากนี้ยังมีการสำรวจแหล่งแร่ที่มนุษย์สร้างขึ้นได้ไม่ดีการใช้หางแร่จะทำให้สามารถรับแหล่งแร่และแร่เพิ่มเติมได้โดยมีการลดขนาดการรบกวนของสภาพแวดล้อมทางธรณีวิทยาในภูมิภาคลงอย่างมาก

ตามกฎแล้วการผลิตผลิตภัณฑ์จากแหล่งเทคโนโลยีนั้นมีราคาถูกกว่าวัตถุดิบที่ขุดเป็นพิเศษเพื่อการนี้หลายเท่าและให้ผลตอบแทนการลงทุนที่รวดเร็ว อย่างไรก็ตาม องค์ประกอบทางเคมีที่ซับซ้อน แร่วิทยา และแกรนูลเมตริกของหางแร่ รวมถึงแร่ธาตุหลากหลายชนิดที่บรรจุอยู่ในนั้น (ตั้งแต่ส่วนประกอบหลักและส่วนประกอบที่เกี่ยวข้องไปจนถึงวัสดุก่อสร้างที่ง่ายที่สุด) ทำให้ยากต่อการคำนวณผลกระทบทางเศรษฐกิจโดยรวมของการประมวลผลและ กำหนดแนวทางของแต่ละบุคคลในการประเมินแต่ละหาง

ดังนั้น ในขณะนี้ ความขัดแย้งที่ไม่ละลายน้ำจำนวนหนึ่งได้เกิดขึ้นระหว่างการเปลี่ยนแปลงในธรรมชาติของฐานทรัพยากรแร่ กล่าวคือ ความจำเป็นในการมีส่วนร่วมในการประมวลผลแร่ทนไฟและแหล่งแร่ที่มนุษย์สร้างขึ้น สถานการณ์ที่เลวร้ายต่อสิ่งแวดล้อมในภูมิภาคการทำเหมือง และสถานะของเทคโนโลยี เทคโนโลยี และองค์กรของการแปรรูปเบื้องต้นของวัตถุดิบแร่

ประเด็นการใช้ของเสียจากการเสริมสมรรถนะของพอลิเมทัลลิก ทองคำ และโลหะหายากมีทั้งด้านเศรษฐกิจและสิ่งแวดล้อม

วีเอ Chanturia, V.Z. โคซิน, วี.เอ็ม. Avdokhin, S.B. ลีโอนอฟ เจ.เอ. บาร์สกี้, เอ.เอ. อับรามอฟ, V.I. คาร์มาซิน, S.I. Mitrofanov และอื่น ๆ

ส่วนสำคัญของกลยุทธ์โดยรวมของอุตสาหกรรมเหมืองแร่ รวมถึง ทังสเตนคือการเติบโตของการใช้ของเสียจากการแปรรูปแร่เป็นแหล่งแร่และวัตถุดิบแร่เพิ่มเติมโดยมีการลดลงอย่างมากในขอบเขตของการรบกวนสภาพแวดล้อมทางธรณีวิทยาในภูมิภาคและผลกระทบด้านลบต่อส่วนประกอบทั้งหมดของสิ่งแวดล้อม

ในด้านการใช้ของเสียจากการแปรรูปแร่ สิ่งที่สำคัญที่สุดคือการศึกษาแร่วิทยาและเทคโนโลยีโดยละเอียดของแหล่งสะสมทางเทคโนโลยีเฉพาะแต่ละแหล่ง ผลลัพธ์ที่ได้จะช่วยให้การพัฒนาเทคโนโลยีที่มีประสิทธิภาพและเป็นมิตรกับสิ่งแวดล้อมสำหรับการพัฒนาอุตสาหกรรมของแหล่งเพิ่มเติม ของแร่และวัตถุดิบแร่

ปัญหาที่พิจารณาในงานวิทยานิพนธ์ได้รับการแก้ไขตามทิศทางทางวิทยาศาสตร์ของภาควิชาการแปรรูปแร่และนิเวศวิทยาทางวิศวกรรมของมหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งรัฐอีร์คุตสค์ในหัวข้อ "การวิจัยขั้นพื้นฐานและเทคโนโลยีในด้านการประมวลผลวัตถุดิบแร่และเทคโนโลยีสำหรับ วัตถุประสงค์ของการใช้งานแบบบูรณาการโดยคำนึงถึงปัญหาสิ่งแวดล้อมในระบบอุตสาหกรรมที่ซับซ้อน ” และธีมภาพยนตร์หมายเลข 118 “ การวิจัยเรื่องการซักของหางแร่เก่าของ Dzhida VMK”

วัตถุประสงค์ของงานคือเพื่อยืนยันทางวิทยาศาสตร์ พัฒนา และทดสอบวิธีการทางเทคโนโลยีที่มีเหตุผลสำหรับการเสริมสมรรถนะของแร่ทังสเตนที่ค้างอยู่ของ Dzhida VMK

งานต่อไปนี้ได้รับการแก้ไขในงาน:

ประเมินการกระจายของทังสเตนทั่วพื้นที่ของการก่อตัวของเทคโนโลยีหลักของ Dzhida VMK;

เพื่อศึกษาองค์ประกอบวัสดุของหางค้างของ Dzhizhinsky VMK;

ตรวจสอบความเปรียบต่างของหางเก่าในขนาดดั้งเดิมโดยเนื้อหาของ W และ S (II) เพื่อตรวจสอบความสามารถในการล้างด้วยแรงโน้มถ่วงของหางเก่าของ Dzhida VMK ในขนาดต่างๆ

กำหนดความเป็นไปได้ของการใช้การตกแต่งด้วยแม่เหล็กเพื่อปรับปรุงคุณภาพของสารเข้มข้นที่ประกอบด้วยทังสเตนดิบ

ปรับรูปแบบเทคโนโลยีให้เหมาะสมเพื่อเพิ่มคุณค่าของวัตถุดิบเทคโนโลยีจาก OTO ของ Dzhida VMK เพื่อทำการทดสอบกึ่งอุตสาหกรรมของโครงการที่พัฒนาขึ้นเพื่อแยก W ออกจากหางเก่าของ FESCO

เพื่อพัฒนารูปแบบห่วงโซ่ของอุปกรณ์สำหรับการประมวลผลทางอุตสาหกรรมของหางเก่าของ Dzhida VMK

เพื่อทำการวิจัยได้ใช้ตัวอย่างเทคโนโลยีที่เป็นตัวแทนของหางเก่าของ Dzhida VMK

ในการแก้ปัญหาตามสูตร ใช้วิธีการวิจัยต่อไปนี้: สเปกตรัม แสง เคมี แร่วิทยา เฟส ความโน้มถ่วง และวิธีแม่เหล็กสำหรับการวิเคราะห์องค์ประกอบของวัสดุและคุณสมบัติทางเทคโนโลยีของวัตถุดิบแร่เริ่มต้นและผลิตภัณฑ์เสริมสมรรถนะ

มีการส่งบทบัญญัติทางวิทยาศาสตร์หลักต่อไปนี้สำหรับการป้องกัน: กำหนดความสม่ำเสมอของการกระจายวัตถุดิบแร่เทคโนโลยีเบื้องต้นและทังสเตนตามคลาสขนาด ความจำเป็นของการจำแนกประเภทหลัก (เบื้องต้น) ตามขนาด 3 มม. ได้รับการพิสูจน์แล้ว

ลักษณะเชิงปริมาณของแร่ที่ตกตะกอนจากการแต่งแร่ของแร่ Dzhida VMK ได้รับการจัดตั้งขึ้นในแง่ของเนื้อหาของ WO3 และซัลไฟด์กำมะถัน ได้รับการพิสูจน์แล้วว่าวัตถุดิบแร่ดั้งเดิมอยู่ในหมวดหมู่ของแร่ที่ไม่มีความคมชัด มีการเปิดเผยความสัมพันธ์ที่สำคัญและเชื่อถือได้ระหว่างเนื้อหาของ WO3 และ S (II)

รูปแบบเชิงปริมาณของการเสริมแรงโน้มถ่วงของหางค้างของ Dzhida VMK ได้รับการจัดตั้งขึ้น ได้รับการพิสูจน์แล้วว่าสำหรับวัสดุต้นทางทุกขนาด วิธีที่มีประสิทธิภาพในการสกัด W คือการเสริมแรงด้วยแรงโน้มถ่วง ตัวบ่งชี้ทางเทคโนโลยีที่คาดการณ์ได้ของการเสริมแรงโน้มถ่วงของวัตถุดิบแร่เริ่มต้นในขนาดต่างๆ

ความสม่ำเสมอเชิงปริมาณในการกระจายหางค้างของความเข้มข้นแร่ Dzhida VMK โดยเศษส่วนของความไวแม่เหล็กจำเพาะที่แตกต่างกันได้ถูกสร้างขึ้น การใช้การแยกสารด้วยแม่เหล็กและแรงเหวี่ยงอย่างต่อเนื่องได้รับการพิสูจน์แล้วว่าสามารถปรับปรุงคุณภาพของผลิตภัณฑ์ที่ประกอบด้วย W อย่างคร่าวๆ โหมดเทคโนโลยีของการแยกแม่เหล็กได้รับการปรับให้เหมาะสม

บทสรุป วิทยานิพนธ์ในหัวข้อ "การเพิ่มคุณค่าของแร่ธาตุ", Artemova, Olesya Stanislavovna

ผลลัพธ์หลักของการวิจัย พัฒนา และนำไปปฏิบัติมีดังนี้

1. มีการวิเคราะห์สถานการณ์ปัจจุบันในสหพันธรัฐรัสเซียด้วยทรัพยากรแร่ของอุตสาหกรรมแร่โดยเฉพาะอุตสาหกรรมทังสเตน ในตัวอย่างของ Dzhida VMK แสดงให้เห็นว่าปัญหาที่เกี่ยวข้องกับการประมวลผลแร่แร่ที่ค้างอยู่นั้นมีความเกี่ยวข้อง โดยมีความสำคัญทางเทคโนโลยี เศรษฐกิจ และสิ่งแวดล้อม

2. มีการสร้างองค์ประกอบของวัสดุและคุณสมบัติทางเทคโนโลยีของการก่อตัวของเทคโนโลยีแบริ่ง W หลักของ Dzhida VMK

องค์ประกอบที่มีประโยชน์หลักคือทังสเตนตามเนื้อหาที่แร่เก่าเป็นแร่ที่ไม่มีความคมชัดซึ่งส่วนใหญ่แสดงโดย hubnerite ซึ่งกำหนดคุณสมบัติทางเทคโนโลยีของวัตถุดิบเทคโนโลยี ทังสเตนมีการกระจายอย่างไม่สม่ำเสมอในคลาสขนาดและปริมาณหลักของมันอยู่ที่ขนาด -0.5 + 0.1 และ -0.1 + 0.02 มม.

ได้รับการพิสูจน์แล้วว่าวิธีเดียวที่มีประสิทธิภาพในการเพิ่มสมรรถนะของหางเก่าที่มี W ของ Dzhida VMK คือแรงโน้มถ่วง จากการวิเคราะห์เส้นโค้งทั่วไปของความเข้มข้นความโน้มถ่วงของหางแร่ที่มี W ที่เก่าแล้ว พบว่าหางทิ้งที่มีการสูญเสียทังสเตนน้อยที่สุดเป็นจุดเด่นของการเสริมคุณค่าของวัตถุดิบเทคโนโลยีที่มีขนาดอนุภาค -0.1 + 0 มม. มีการสร้างรูปแบบใหม่ของกระบวนการแยกซึ่งกำหนดพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีของการเพิ่มแรงโน้มถ่วงของหางที่ค้างของ Dzhida VMK ด้วยความละเอียด +0.1 มม.

ได้รับการพิสูจน์แล้วว่าในบรรดาอุปกรณ์แรงโน้มถ่วงที่ใช้ในอุตสาหกรรมเหมืองแร่ในการเสริมสมรรถนะของแร่ที่มี W ตัวแยกสกรูและหัวเหวี่ยงแบบแรงเหวี่ยง KNELSON เหมาะสำหรับการสกัดทังสเตนสูงสุดจากวัตถุดิบเทคโนโลยีของ Dzhida VMK ให้เป็น W- หยาบ เข้มข้น ประสิทธิภาพของการใช้หัวเทียน KNELSON ยังได้รับการยืนยันสำหรับการสกัดเพิ่มเติมของทังสเตนจากหางแร่ของการเสริมสมรรถนะเบื้องต้นของวัตถุดิบที่ประกอบด้วยเทคโนเจน W ที่มีขนาดอนุภาค 0.1 มม.

3. รูปแบบทางเทคโนโลยีที่ปรับให้เหมาะสมที่สุดสำหรับการสกัดทังสเตนจากแร่เก่าของแร่ Dzhida VMK ทำให้สามารถรับความเข้มข้นของ W ที่ปรับสภาพแล้วแก้ปัญหาการสูญเสียทรัพยากรแร่ของ Dzhida VMK และลดผลกระทบด้านลบของ กิจกรรมการผลิตขององค์กรเกี่ยวกับสิ่งแวดล้อม

คุณสมบัติที่สำคัญของเทคโนโลยีที่พัฒนาแล้วสำหรับการสกัดทังสเตนจากหางแร่เก่าของ Dzhida VMK คือ:

การจำแนกประเภทที่แคบตามขนาดฟีดของการประมวลผลหลัก

การใช้อุปกรณ์แรงโน้มถ่วงที่ต้องการ

ในระหว่างการทดสอบกึ่งอุตสาหกรรมของเทคโนโลยีที่พัฒนาแล้วสำหรับการสกัดทังสเตนจากหางที่ค้างของ Dzhida VMK ได้ W-concentrate ที่มีปริมาณ WO3 62.7% ด้วยการสกัด 49.9% ระยะเวลาคืนทุนสำหรับโรงงานเสริมสมรรถนะสำหรับการแปรรูปหางแร่เก่าของ Dzhida VMK เพื่อวัตถุประสงค์ในการสกัดทังสเตนคือ 0.55 ปี

บรรณานุกรม วิทยานิพนธ์เกี่ยวกับธรณีศาสตร์, ผู้สมัครสาขาวิทยาศาสตร์เทคนิค, Artemova, Olesya Stanislavovna, Irkutsk

1. การประเมินทางเทคนิคและเศรษฐกิจของแหล่งเทคโนโลยีของโลหะที่ไม่ใช่เหล็ก: ทบทวน / V.V. โอเลนิน, แอล.บี. Ershov, I.V. เบลยาโคว่า ม. 2533 - 64 น.

2. วิทยาศาสตร์การขุด การพัฒนาและการอนุรักษ์ภายในของโลก / RAS, AGN, RANS, MIA; เอ็ด. เค.เอ็น. ทรูเบ็ตสกอย M.: Publishing House of the Academy of Mining Sciences, 1997. -478 p.

3. Novikov A.A. , Sazonov G.T. สถานะและโอกาสในการพัฒนาฐานแร่และวัตถุดิบของโลหะนอกกลุ่มเหล็กของสหพันธรัฐรัสเซีย, Mining Journal 2000 - No. 8, pp. 92-95

4. Karelov S.V. , Vyvarets A.D. , Distergeft JI.B. , Mamyachenkov S.V. , Khilai V.V. , Naboychenko E.S. การประเมินประสิทธิภาพด้านสิ่งแวดล้อมและเศรษฐกิจของการแปรรูปวัตถุดิบทุติยภูมิและของเสียจากอุตสาหกรรม, Izvestiya VUZov, Mining Journal 2002 - No. 4, pp. 94-104.

5. ทรัพยากรแร่ของรัสเซีย เศรษฐศาสตร์และการจัดการ พืชที่มีความเข้มข้นแบบแยกส่วน ฉบับพิเศษ กันยายน 2546 - HTJI TOMS ISTU

6. เบเรสเนวิช พี.วี. และการคุ้มครองสิ่งแวดล้อมอื่น ๆ ระหว่างการทำงานของหางแร่ M.: Nedra, 1993. - 127 p.

7. Dudkin O.B. , Polyakov K.I. ปัญหาของแหล่งเทคโนโลยี, การเสริมสมรรถนะแร่, 1999 - ฉบับที่ 11, S. 24-27

8. Deryagin A.A. , Kotova V.M. , Nikolsky A.JI การประเมินแนวโน้มการมีส่วนร่วมในการดำเนินงานของแหล่งแร่ที่มนุษย์สร้างขึ้น การสำรวจทุ่นระเบิด และการใช้ดินใต้ผิวดิน พ.ศ. 2544 - ฉบับที่ 1 หน้า 15-19

9. Chuyanov G.G. หางของพืชเสริมสมรรถนะ Izvestia VUZ, Mining Journal 2001 - No. 4-5, pp. 190-195

10. Voronin D.V. , Gavelya E.A. , Karpov S.V. การศึกษาและการประมวลผลของแหล่งเทคโนโลยีการเพิ่มคุณค่าของแร่ - 2000 ฉบับที่ 5, S. 16-20

11. Smoldyrev A.E. โอกาสในการขุดแร่, Mining Journal - 2002, No. 7, pp. 54-56.

12. Kvitka V.V. , Kumakova L.B. , Yakovleva E.P. การแปรรูปหางแร่เก่าของโรงงานแปรรูปในคาซัคสถานตะวันออก, บันทึกการขุด - 2544 - ฉบับที่ 9, หน้า 57-61

13. Khasanova G.G. การประเมินมูลค่าที่ดินของวัตถุเทคโนโลยี - แร่ของการดำเนินการของ Middle Urals ของสถาบันการศึกษาระดับสูง, วารสารการขุด - 2003 - ฉบับที่ 4, S. 130136

14. Tumanova E.S. , Tumanov P.P. วัตถุดิบแร่ วัตถุดิบเทคโนโลยี // คู่มือ. M.: CJSC "Geoinformmark", 1998. - 44 p.

15. Popov V.V. ฐานทรัพยากรแร่ของรัสเซีย สภาพและปัญหา นิตยสาร Mining 1995 - No. 11, pp. 31-34.

16. Uzdebaeva L.K. แร่ที่ค้างอยู่ - แหล่งเพิ่มเติมของโลหะ โลหะนอกกลุ่มเหล็ก 1999 - ลำดับที่ 4 หน้า 30-32

17. Fishman M.A. , Sobolev D.S. การปฏิบัติเพื่อประโยชน์ของแร่โลหะนอกกลุ่มเหล็กและแร่หายาก เล่ม 1-2 -M.: Metallurgizdat, 2500 1960.

18. Fishman M.A. , Sobolev D.S. แนวปฏิบัติในการบำเพ็ญประโยชน์ของแร่ที่ไม่ใช่เหล็กและโลหะหายาก เล่มที่ 3-4 มอสโก: Gosgortekhizdat, 1963.

19. Leonov S.B. , Belkova O.N. การศึกษาแร่ธาตุเพื่อการซักทำความสะอาดได้: หนังสือเรียน - ม.: "Intermet Engineering", 2544. - 631s.

20. Trubetskoy K.N. , Umanets V.N. , Nikitin M.B. การจำแนกประเภทของแหล่งเทคโนโลยี หมวดหมู่หลักและแนวความคิด Mining Journal - 1990 - No. 1, pp. 6-9

21. คำแนะนำสำหรับการจำแนกประเภทของเงินสำรองสำหรับแร่ทังสเตน ม., 2527 - 40 น.

22. Betekhtin A.G. , Golikov A.S. , Dybkov V.F. et al. หลักสูตรของแหล่งแร่ Izd. แก้ไขครั้งที่ 3 และเพิ่ม./ใต้. เอ็ด. น. Tatarinov และ A.G. เบเทคติน่า-ม.: เนดรา, 2507.

23. Khabirov V.V. , Vorobyov A.E. รากฐานทางทฤษฎีสำหรับการพัฒนาอุตสาหกรรมเหมืองแร่และการแปรรูปในคีร์กีซสถาน / เอ็ด วิชาการ น.ป. ลาเวรอฟ M.: Nedra, 1993. - 316 p.

24. Izoitko V.M. เทคโนโลยีแร่วิทยาของแร่ทังสเตน - L.: Nauka, 1989.-232 น.

25. Izoitko V.M. , Boyarinov E.V. , Shanaurin V.E. คุณสมบัติของการประเมินแร่และเทคโนโลยีของแร่ที่สถานประกอบการของอุตสาหกรรมทังสเตน - โมลิบดีนัม M. TSNIITSVETMET และแจ้ง., 2528.

26. สารานุกรมแร่ / เอ็ด. C. Freya: ต่อ. จากอังกฤษ. - Ld: Nedra, 1985.-512 น.

27. การศึกษาแร่แร่ของโลหะที่ไม่ใช่เหล็กและโลหะหายาก / เอ็ด. เอเอฟ ลี. เอ็ด. ที่ 2 M.: Nedra, 1967. - 260 น.

28. แร่ธาตุ Ramder Paul Ore และการเติบโตของพวกมัน ม.: อิลลินอยส์, 1962.

29. โคแกน บี.ไอ. โลหะหายาก สถานะและแนวโน้ม ม.: เนาคา, 2522. - 355 น.

30. โคชูโรว่า ร.น. วิธีทางเรขาคณิตของการวิเคราะห์แร่เชิงปริมาณของหิน - Ld: Leningrad State University, 2500.-67 น.

31. หลักระเบียบวิธีศึกษาองค์ประกอบทางเคมีของหิน แร่ และแร่ธาตุ เอ็ด. จีวี ออสโตรโมว่า M.: Nedra, 1979. - 400 p.

32. วิธีการวิจัยแร่วิทยา: Handbook / Ed. AI. กินซ์เบิร์ก M.: Nedra, 1985. - 480 p.

33. Kopchenova E.V. การวิเคราะห์แร่เข้มข้นและแร่เข้มข้น มอสโก: Nedra, 1979.

34. การหารูปแบบแร่ของทังสเตนในแร่ปฐมภูมิและแร่ของเปลือกโลกที่ผุกร่อนของแร่ควอตซ์จากไฮโดรเทอร์มอล คำแนะนำ NSAM หมายเลข 207-F-M.: VIMS, 1984

35. ระเบียบวิธีศึกษาแร่วิทยา ม.: เนาคา, 2520. - 162 น. (อัน SSRIMGRE).

36. Panov E.G. , Chukov A.V. , Koltsov A.A. การประเมินคุณภาพของวัตถุดิบสำหรับการรีไซเคิลของเสียจากการทำเหมืองและการแปรรูปของเสีย การสำรวจและคุ้มครองทรัพยากรแร่ พ.ศ. 2533 ครั้งที่ 4

37. วัสดุของศูนย์วิเคราะห์พรรครีพับลิกัน PGO "Buryatgeologia" ในการศึกษาองค์ประกอบวัสดุของแร่ของแหล่งแร่ Kholtoson และ Inkur และผลิตภัณฑ์เทคโนโลยีของโรงงาน Dzhida อูลาน-อูเด, 1996.

38. รายงานของ Giredmet "การศึกษาองค์ประกอบของวัสดุและความสามารถในการล้างของตัวอย่างหางแร่ที่ค้างอยู่สองตัวอย่างของโรงงานทำเหมืองและแปรรูป Dzhida" ผู้เขียน Chistov L.B. , Okhrimenko V.E. ม., 2539.

39. Zelikman A.N. , Nikitin JI.C. ทังสเตน. ม.: โลหะวิทยา 2521 - 272 น.

40. Fedotov K.V. การกำหนดเชิงตัวเลขของส่วนประกอบของความเร็วการไหลของของไหลในเครื่องแรงเหวี่ยง, การแต่งแร่ - 1998, ฉบับที่ 4, S. 34-39

41. Shokhin V.I. วิธีการเสริมความโน้มถ่วง M.: Nedra, 1980. - 400 p.

42. Fomenko T.G. กระบวนการโน้มถ่วงของการแปรรูปแร่ M.: Nedra, 1966. - 330 p.

43. Voronov V.A. แนวทางหนึ่งในการควบคุมการเปิดเผยแร่ธาตุในกระบวนการบด, การเสริมสมรรถนะแร่, 2544 - ฉบับที่ 2, หน้า 43-46.

44. Barsky J.A. , Kozin V.Z. การวิเคราะห์ระบบในกระบวนการแปรรูปแร่ M.: Nedra, 1978. - 486 p.

45. การประเมินทางเทคโนโลยีของวัตถุดิบแร่. ระเบียบวิธีวิจัย : คู่มือ / กศน. วิชาพลศึกษา. ออสตาเปนโก M.: Nedra, 1990. - 264 p.

46. ​​​​Sorokin M.M. , Shepeta E.D. , Kuvaeva I.V. ลดการสูญเสียของทังสเตนไตรออกไซด์ด้วยผลิตภัณฑ์ของเสียซัลไฟด์ ปัญหาทางกายภาพและเทคโนโลยีของการพัฒนาแร่, 1988 No. 1, pp. 59-60.

47. รายงานศูนย์วิจัยและพัฒนา "Ekstekhmet" "การประเมินความสามารถในการซักของผลิตภัณฑ์ซัลไฟด์ของเงินฝาก Kholtoson" ผู้เขียน Korolev N.I. , Krylova N.S. et al., M. , 1996.

48. Dobromyslov Yu.P. , Semenov M.I. และอื่น ๆ การพัฒนาและการนำเทคโนโลยีไปใช้สำหรับการแปรรูปของเสียแบบบูรณาการของโรงงานแปรรูปของ Dzhida Combine การใช้วัตถุดิบแร่อย่างซับซ้อน Alma-Ata, 1987 No. 8 น. 24-27.

49. Nikiforov K.A. , Zoltoev E.V. การรับวัตถุดิบทังสเตนเทียมจากพอบเนไรท์เกรดต่ำของโรงงานแปรรูป การใช้วัตถุดิบแร่อย่างซับซ้อน พ.ศ. 2529 ครั้งที่ 6 หน้า 62-65

50. วิธีการกำหนดความเสียหายต่อสิ่งแวดล้อมที่ป้องกันได้ / รัฐ. คณะกรรมการสหพันธรัฐรัสเซียเพื่อการคุ้มครองสิ่งแวดล้อม ม. 2542. - 71 น.

51. Rubinshtein Yu.B. , Volkov J.A. วิธีการทางคณิตศาสตร์ในการแปรรูปแร่ - ม.: Nedra, 1987. 296 น.

52. วิธีการวิจัยแร่วิทยาสมัยใหม่ / เอ็ด. อี.วี. โรจคอฟ v.1. M.: Nedra, 1969. - 280 p.

53. วิธีการวิจัยแร่วิทยาสมัยใหม่ / เอ็ด. อี.วี. โรจคอฟ v.2. M.: Nedra, 1969. - 318 p.

54. กล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนในแร่วิทยา / เอ็ด. จีอาร์ พวงหรีด. ต่อ. จากอังกฤษ. M.: Mir, 1979. - 541 p.

55. Feklichev V.G. สเปกตรัมการวินิจฉัยของแร่ธาตุ - M.: Nedra, 1977. - 228 p.

56. คาเมรอน ยู.เอ็น. กล้องจุลทรรศน์การทำเหมืองแร่ M.: Mir, 1966. - 234 p.

57. Volynsky I.S. การหาแร่แร่ภายใต้กล้องจุลทรรศน์ - ม.: เนดรา, 1976.

58. Vyalsov JT.H. วิธีการตรวจวินิจฉัยแร่ใยแก้วนำแสง - ม.: เนดรา, 1976.-321 น.

59. Isaenko M.P. , Borishanskaya S.S. , Afanasiev E.L. ตัวกำหนดแร่ธาตุหลักของแร่ในแสงสะท้อน มอสโก: Nedra, 1978.

60. Zevin L.S. , Zavyalova L.L. การวิเคราะห์เฟสรังสีเชิงปริมาณ มอสโก: Nedra, 1974.

61. Bolshakov A.Yu. , Komlev V.N. แนวทางการประเมินความเข้มข้นของแร่ด้วยวิธีนิวเคลียร์ฟิสิกส์ ความไม่แยแส: KF AN USSR, 1974.-72 p.

62. Vasiliev E.K. , Nakhmanson M.S. การวิเคราะห์เฟสเอ็กซเรย์เชิงคุณภาพ - โนโวซีบีสค์: Nauka, SO, 1986. 199 p.

63. ฟิลลิโปวา N.A. การวิเคราะห์เฟสของแร่และผลิตภัณฑ์จากการแปรรูป - ม.: เคมี, 1975.-280 น.

64. Blokhin M.A. วิธีการศึกษาเอ็กซ์เรย์สเปกตรัม - M. , Fizmatgiz, 1959. 386 น.

65. การประเมินทางเทคโนโลยีของวัตถุดิบแร่. พืชนำร่อง: คู่มือ / เอ็ด. วิชาพลศึกษา. ออสตาเปนโก M.: Nedra, 1991. - 288 p.

66. Bogdanovich A.V. วิธีปรับปรุงการเสริมความโน้มถ่วงของแร่และกากตะกอนเนื้อละเอียด, การเสริมสมรรถนะแร่, 1995 - No. 1-2, S. 84-89.

67. Plotnikov R.I. , Pshenichny G.A. การวิเคราะห์ด้วยรังสีเอ็กซ์เรย์ฟลูออเรสเซนต์ - ม., Atomizdat, 1973. - 264 น.

68. Mokrousov V. A. , Lileev V. A. การเสริมสมรรถนะทางรังสีของแร่ที่ไม่มีกัมมันตภาพรังสี M.: Nedra, 1978. - 191 น.

69. Mokrousov V.A. การศึกษาการกระจายขนาดอนุภาคและความเปรียบต่างของแร่ธาตุเพื่อประเมินความเป็นไปได้ของการเพิ่มปริมาณ: แนวทาง / SIMS ม.: 2521. - 24 น.

70. Barsky L.A. , Danilchenko L.M. การเพิ่มคุณค่าของแร่ธาตุเชิงซ้อน -M.: Nedra, 1977.-240 น.

71. Albov M.N. การทดสอบแหล่งแร่ - ม.: เนดรา, 1975.-232 น.

72. Mitrofanov S.I. ศึกษาแร่ธาตุเพื่อการซักได้ - M.: Metallurgizdat, 1954.-495 น.

73. Mitrofanov S.I. ศึกษาแร่ธาตุเพื่อการซักได้ - ม.: Gosgortekhizdat, 2505. - 580 น.

74. Ural State Mining and Geological Academy, 2002, p. 6067

75. Karmazin V.V. , Karmazin V.I. วิธีการเสริมสมรรถนะด้วยแม่เหล็กและไฟฟ้า M.: Nedra, 1988. - 303 p.

76. Olofinsky N.F. วิธีการเสริมสมรรถนะทางไฟฟ้า ฉบับที่ ๔ ปรับปรุง และเพิ่มเติม M.: Nedra, 1977. - 519 p.

77. Mesenyashin A.I. การแยกไฟฟ้าในสนามแรง มอสโก: Nedra, 1978.

78. Polkin S.I. การเพิ่มคุณค่าของแร่และ placers ของโลหะหายาก M.: Nedra, 1967.-616 น.

79. หนังสืออ้างอิงเกี่ยวกับการเพิ่มคุณค่าแร่. กระบวนการพิเศษและเสริม การทดสอบความสามารถในการซัก การควบคุม และระบบอัตโนมัติ / Ed. ระบบปฏิบัติการ บ็อกดานอฟ มอสโก: Nedra, 1983 - 386 น.

80. หนังสืออ้างอิงเกี่ยวกับการเพิ่มคุณค่าของแร่. กระบวนการพื้นฐาน./ศ. ระบบปฏิบัติการ บ็อกดานอฟ M.: Nedra, 1983. - 381 p.

81. หนังสืออ้างอิงเกี่ยวกับการเพิ่มคุณค่าแร่. ใน 3 เล่ม ช. เอ็ด ระบบปฏิบัติการ บ็อกดานอฟ ที.ซี. โรงงานเสริมคุณค่า ตัวแทน เอ็ด. ยูเอฟ เนนาโรโคมอฟ M.: Nedra, 1974.- 408 น.

82. นิตยสารการขุด 1998 - ฉบับที่ 5, 97 หน้า

83. Potemkin A.A. บริษัท KNELSON CONSENTRATOR เป็นผู้นำระดับโลกในการผลิตเครื่องแยกแรงเหวี่ยงแรงโน้มถ่วง, Mining Journal - 1998, No. 5, pp. 77-84

84. Bogdanovich A.V. การแยกอนุภาคในสนามแรงเหวี่ยงของอนุภาคแขวนลอยในของเหลวภายใต้สภาวะเทียม, การเพิ่มคุณค่าของแร่ - 1992 No. 3-4, S. 14-17

85. Stanoilovich R. ทิศทางใหม่ในการพัฒนาความเข้มข้นของแรงโน้มถ่วง, การเพิ่มคุณค่าของแร่ 1992 - หมายเลข 1, S. 3-5

86. Podkosov L.G. เกี่ยวกับทฤษฎีการเสริมแรงโน้มถ่วง โลหะอโลหะ - 1986 - №7, pp. 43-46

87. Bogdanovich A.V. การทำให้เข้มข้นขึ้นของกระบวนการเสริมความโน้มถ่วงในทุ่งแรงเหวี่ยง, การเพิ่มคุณค่าของแร่ 1999 - หมายเลข 1-2, S. 33-36

88. Polkin S.I. การเสริมคุณค่าของแร่และโลหะหายากและมีเกียรติ ฉบับที่ ๒ ปรับปรุงแก้ไข และเพิ่มเติม - ม.: เนดรา, 2530. - 429 น.

89. Polkin S.I. , Laptev S.F. การเพิ่มคุณค่าของแร่ดีบุกและสารเคลือบ - ม.: เนดรา, 1974.-477 น.

90. อับรามอฟ เอ.เอ. เทคโนโลยีการเสริมสมรรถนะแร่โลหะนอกกลุ่มเหล็ก M.: Nedra, 1983.-359 น.

91. Karpenko N.V. การทดสอบและควบคุมคุณภาพของผลิตภัณฑ์เสริมสมรรถนะ - ม.: เนดรา, 1987.-214 น.

92. Andreeva G.S. , Goryushkin S.A. การประมวลผลและการเพิ่มคุณค่าของแร่ธาตุจากตะกอนลุ่มน้ำ M.: Nedra, 1992. - 410 p.

93. Enbaev I.A. พืชแบบแรงเหวี่ยงแบบแยกส่วนสำหรับความเข้มข้นของโลหะมีค่าและโลหะมีค่าจากตะกอนลุ่มน้ำและเทคโนโลยี, การแต่งแร่, 1997 - ลำดับที่ 3, หน้า 6-8

94. Chanturia V.A. เทคโนโลยีสำหรับการแปรรูปแร่และตัวยึดโลหะมีค่า, โลหะไม่มีธาตุเหล็ก, 1996 - No. 2, S. 7-9.

95. Kalinichenko V.E. "การติดตั้งสำหรับการสกัดเพิ่มเติมของโลหะจากหางทิ้งของการผลิตในปัจจุบัน, โลหะที่ไม่ใช่เหล็ก, 1999 - ฉบับที่ 4, หน้า 33-35

96. Berger G.S. , Orel M.A. , Popov E.L. การทดสอบแร่กึ่งอุตสาหกรรมเพื่อความสามารถในการล้าง M.: Nedra, 1984. - 230 p.

97. GOST 213-73 "ข้อกำหนดทางเทคนิค (องค์ประกอบ,%) สำหรับทังสเตนเข้มข้นที่ได้จากแร่ที่ประกอบด้วยทังสเตน"

99. Fedotov K.V. , Artemova O.S. , Polinskina I.V. การประเมินความเป็นไปได้ของการประมวลผลหางค้างของ Dzhida VMK, น้ำสลัดแร่: ส. วิทยาศาสตร์ ทำงาน อีร์คุตสค์: Izd-vo ISTU, 2002. - 204 p., S. 74-78.

100. Fedotov K.V. , Artemova O.S. ปัญหาของการแปรรูปผลิตภัณฑ์ที่มีทังสเตนที่ค้างอยู่ วิธีการที่ทันสมัยในการแปรรูปวัตถุดิบแร่: วัสดุสำหรับการประชุม อีร์คุตสค์: อีร์คุตสค์ สถานะ. เหล่านั้น. มหาวิทยาลัย พ.ศ. 2547 86 น.

101. Artemova O.S. , Fedotov K.V. , Belkova O.N. อนาคตสำหรับการใช้แหล่งเทคโนโลยีของ Dzhida VMK การประชุมทางวิทยาศาสตร์และการปฏิบัติทั้งหมดของรัสเซีย "เทคโนโลยีใหม่ในด้านโลหะวิทยา เคมี การตกแต่งและนิเวศวิทยา", เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก, 2004