Rozstaw śrub. Obliczanie i projektowanie połączeń śrubowych Obliczanie połączeń spawanych i śrubowych

Tabela 2

Charakterystyka odległości	Wartość
Odległości między środkami śrub w dowolnym kierunku:
a) minimum (dla stali o 380 MPa)	2,5d
b) maksimum w skrajnych rzędach przy braku frędzli
rogi	8d lub 12t
w) maksymalnie w rzędach środkowych, a także w rzędach zewnętrznych z
obecność graniczących narożników:
w napięciu	16d lub 24t
pod ściskaniem	12d lub 18t
Odległość od środka śruby do krawędzi elementu:
a) minimalny wysiłek na dzień	2d
b) to samo, w poprzek wysiłku na krawędziach:
krawędzie	1,5d
walcowanie	1.2d
c) maksymalna	4d lub 8t
d) minimum dla śrub o dużej wytrzymałości na dowolnej krawędzi oraz
dowolny kierunek wysiłku	1,3d

Notatka:

d- średnica otworu pod śrubę; / - grubość najcieńszego elementu zewnętrznego. Śruby łączące powinny być umieszczone w maksymalnych odległościach, a na stykach i węzłach śruby powinny być umieszczone w minimalnych odległościach.

Ostateczna siła śruby Tabela 3
Charakterystyka śrub i połączeń	Klasa	stan zestresowany	Siła, tf, dla średnicy śruby, mm
za pomocą przekroju (siatki). cm 2
0,83	1,57	2,45	3,52	5,60
Jednoryglowe i wieloryglowe ze ryglami o normalnej dokładności	4,6	rozciąganie	1,46	2,74	4,28	6,16	9,80
5,6	1,75	3,30	5,14	7,39	11,76
6,6	2,09	3,92	6,12	8,80	14,00
Pojedyncza śruba ze śrubami o normalnej dokładności	4,6	plasterek	1,70	3,01	4,71	6,78	10,80
5,6	2,15	3,80	5,96	8,50	13,40
	Upadek*	4,92	6,56	8,20	9,84	12,30
Wielorygiel ze śrubami o normalnej dokładności	4,6	plasterek	1,30	2,30	3,60	5,19	8,11
5,6	1,64	2,92	4,56	6,56	10,26
8,8	2,76	4,92	7,68	11,06	17,28
	Upadek	3,76	5,02	6,27	7,52	9,41
Jednośrubowe i wieloryglowe ze śrubami o wysokiej precyzji	8,8	rozciąganie	3,35	6,28	9,80	14,08	22,40
	plasterek	3,07	5,46	8,54	12,29	19,20
	Upadek	-	6,12	7,65	9,18	11,47

Notatka:

* Przy grubości kruszonego elementu 1 cm w konstrukcjach stalowych o granicy plastyczności do 250 MPa (3550 kgf/cm 2).

BIBLIOGRAFIA

1. GOST 20850-84. Konstrukcje drewniane klejone. Ogólne specyfikacje.

2. GOST 8486-86*E. Tarcica iglasta. Specyfikacje.

3. GOST 2695-83*. Tarcica liściasta. Specyfikacje.

4. GOST 24454-80*E. Tarcica iglasta. Wymiary.

5. GOST 16363-98. Środki ochrony drewna. Metoda określania właściwości ognioodpornych.

6. GOST 6449,1-82. Produkty z drewna i materiałów drzewnych. Pola tolerancji dla wymiarów liniowych i dopasowania.

7. GOST 7307-75*. Detale wykonane z drewna i materiałów drewnopochodnych. Naddatki na obróbkę.

8. SNiP 52-01-2003. Konstrukcje betonowe i żelbetowe / Gosstroy RF. - M. : Gosstroy of Russia, 2004. - 79 s.

9. SNiP 21-01-97*. Bezpieczeństwo pożarowe budynków i budowli. -M.: Ministerstwo Budownictwa Rosji, 2002. - 15 s.

10. SNiP 3.03.01-87. Konstrukcje nośne i zamykające. - M .: Stroyizdat, 1989. - 90 s.

11. SP 64.133302011. Konstrukcje drewniane. Zaktualizowane wydanie SNiP II-25-80.-M.: Ministerstwo Rozwoju Regionalnego, 2010.-86 s.

12. SP 20.133302011. Obciążenia i uderzenia. Zaktualizowana wersja SNiP 2.01.07-85.-M.: Ministerstwo Rozwoju Regionalnego, 2010.-86 s.

13. Korzyść do projektowania konstrukcji drewnianych (do SNiP P-25-80). - M.: Stroyizdat, 1986-215 s.

19. Kierownictwo do produkcji i kontroli jakości drewnianych konstrukcji klejonych. –M.: Stroyizdat, 1982.-79 s.

20. Kierownictwo do projektowania klejonych konstrukcji drewnianych. -M.: Strojizdat, 1977.-189 s.

21. Kierownictwo do zapewnienia trwałości drewnianych konstrukcji klejonych przy ekspozycji na mikroklimat budynków o różnym przeznaczeniu i na czynniki atmosferyczne. – M.: Stroyizdat, 1981.-96 s.

22. Wskazówki o stosowaniu konstrukcji drewnianych w środowisku agresywnym chemicznie. –M.: Strojizdat, lata 1969.-70.

23. aszkenazyjski E.K. Anizotropia materiałów konstrukcyjnych: informator / E.K. Aszkenazyjczycy, E.V. Ganov.-L.: Inżynieria, 19080.-247p.

24. Vetryuk, I.M. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych / I.M. Vetryuk. - Mińsk: Wyższa Szkoła, 1973. - 336 s.

25. Szeroki uśmiech,I.M. Konstrukcje budowlane wykonane z drewna i materiałów syntetycznych: Projekt i obliczenia: podręcznik / I.M. Grin, KE Dzhantemirov, V.I. Grin. wyd. 3, poprawione i dodatkowe. - Kijów: szkoła Vishcha, 1990. - 221 pkt.

26. . Konstrukcje drewniane: Podręcznik projektanta konstrukcji przemysłowych. - M.; L.:ONTI, 1937.-955 s.

27. Dmitriew, P.A. Konstrukcje niemetalowe: podręcznik. dodatek / P. A. Dmitriev, Yu D. Strizhakov. - Nowosybirsk: NISI, 1982. - 80 s.

28.Zubarev, G. N. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych: podręcznik. zasiłek / G. N. Zubarev, I. M. Lyalin.-M .: Wyższa Szkoła, 1980. - 311 s.

29. Zubarev, G.N. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych / G.N. Zubarew. – M.: Wysz.szk., 1990.-287 s.

30. Iwanow, V.A. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych / V. A. Ivanov, V. Z. Klimenko. - Kijów: szkoła Vishcha, 1983. - 279 pkt.

31. Iwanin, I. Ja. Konstrukcje drewniane. Przykłady obliczeń / I. Ya Ivanin. - M., 1950. - 224 s.

1. Iwanow W.F. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych / Iwanow V.F.. - M.;L..: Stroyizdat, 1966.-352 s.
2. Iwanow V.A. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych: Przykłady obliczeń i projektowania / Ed. V.A. Ivanova, - Kijów: Vishcha school, 1981.- 392 s.
3. Kaługin A.V. Konstrukcje drewniane: podręcznik. Podręcznik (notatki do wykładu) / A.V. Kaługin.-M: DIA, 2003.-224 s.
4. Carlsen G.G. Przemysłowe konstrukcje drewniane: Przykłady projektów / Ed. G.G. Carlsena. –M.: Strojizdat, 1967.-320 s.
5. Carlsen G.G. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych / Ed. G.G. Carlsena. 4 wyd. M.: Stroyizdat, 1975.- 688 s.
6. Kowalczuk, L.M. Konstrukcje drewniane w budownictwie / L. M. Kovalchuk, S. B. Turkovsky i inni - M .: Stroyizdat, 1995. - 248 s.
7. Lomakin AD Ochrona konstrukcji drewnianych / Lomakin A.D. - M.: LLC RIF "Stroymaterialy" 2013.- 424p. ISBN 978-5-94026-024-0

39. Otreshko, A. I. Podręcznik projektanta. Konstrukcje drewniane / A. I. Otreshko. -M.: Strojizdat, 1957.-263 s.

40. Svetozarova, E.I. Konstrukcje wykonane z drewna klejonego i sklejki wodoodpornej. Przykłady projektów: podręcznik. dodatek / E. I. Svetozarova, S. A. Dushechkin, E. N. Serov. - L.: LISI, 1974. -133 s.

41. Sierow E.N. Projektowanie konstrukcji drewnianych: przewodnik naukowy / EN Serov, Yu.D. Sannikov, A.E. Serov; wyd. EN Serowa; - M.: Izd-vo ASV, 2011. -536s. ISBN 978-5-9227-0236-2; ISBN 978-5-93093-793-0

42. Sierow, E.N. Projektowanie klejonych konstrukcji drewnianych: podręcznik. dodatek. Część 1. Projekt belek i stojaków budynków szkieletowych / E. N. Serov, Yu D. Sannikov / / St. Petersburg: SPbGASU, 1995. - 140s; Ch. P. Projektowanie ram z elementów prostoliniowych / St. Petersburg: SPbGASU, 1998. - 133 s.; Część III Projektowanie ram o zakrzywionych przekrojach i łukach / Petersburg: SPbGASU, 1999. - 160 s.

1. Svetozarova E.I. Konstrukcje z drewna klejonego i sklejki wodoodpornej: Przykłady projektów / Svetozarova E.I. ., Dushechkin SA, Serov EN - L.: LISI, 1974.- 134 s.

44. Slitskouchhov, Yu.V. Przemysłowe konstrukcje drewniane. Przykłady projektów / Yu. V. Slitskoukhov i inni - M .: Stroyizdat, 1991. - 256 s.

45. Slitskoukhov Yu.V. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych: podręcznik. dla uniwersytetów / Yu.V. Slitskoukhov [i inni]; wyd. G.G. Carlsen, Yu.V. Slitskoukhov, - Ed.5th, poprawione. i dodatkowe –M.: Stroyizdat, 1986.-547 s.

46. W.W. Stojanow. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych / V.V. Stoyanov: Notatki do wykładu, część 1. Wydawnictwo OGAS, 2005.-157s.

47. W.W. Stojanow. Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych / V.V. Stoyanov: Notatki do wykładu, część 2. Wydawnictwo LLC „Vneshreklamservis”, 2005.- 136p.

48. Turkovsky S.B. Konstrukcje drewniane klejone z węzłami na prętach klejonych w nowoczesnym budownictwie (System TsNIISK) / pod redakcją naczelną S.B. Turkovsky i I.P. Preobrazhenskaya.- M.; RIF "Materiały budowlane" 2013.-308s.

49. Schmid, A. B. Atlas konstrukcji budowlanych z drewna klejonego i sklejki wodoodpornej: podręcznik. Zasiłek / A.B. Shmd, PA Dmitriev.-M.: Buduje Wydawnictwo Stowarzyszenia. Vuzov, 2001.- 292 s.- ISBN 5-274-00419-9.

50. Wytyczne do projektu kursu w dyscyplinie „Wzory z drewna i tworzyw sztucznych” / Vladim. Stan. un-t; EA Smirnow, S.I. Roshchina, MV Gryaznov.-Vladimir: Wydawnictwo VlSU, 2012. - 56p.

51. Wytyczne do projektu kursu „Parterowy budynek szkieletowy” w dyscyplinie „Konstrukcje z drewna i tworzywa sztucznego” / ALTI; B.V. Labudin, N.P. Kovalenko.-Archangelsk: Wydawnictwo ALTI, 1983. - 28s.

52. Wytyczne do realizacji projektu kursu dla kursu „Konstrukcje z drewna i tworzyw sztucznych”/LISI; Yu.S. Ovchinnikov.-L: Wydawnictwo LISI, 1977.–42 lata

1.	TEMATYKA I ZAKRES PRZEDMIOTU PROJEKTU………………………………….
2.	ZADANIE PROJEKTOWE……………………………………
3.	CZĘŚĆ UKŁADOWA PROJEKTU TECHNICZNEGO…………
4.	POSTANOWIENIA OGÓLNE DLA PROJEKTU…………………………………
5.	WYMAGANIA DOTYCZĄCE MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH………………….
6.	OBLICZONE CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁÓW………………….
	DODATKI…………………………………………………………………
	PRZYKŁAD PROJEKTU GRAFICZNEGO KURSU
	WYKAZ BIBLIOGRAFICZNY………………………………………….

Labudin Borys Wasiliewicz

Gurijew Aleksander Juriewicz

PROJEKTY

DREWNO I PLASTIK

Instrukcje i zadania metodyczne

do projektu kursu

Konstrukcje stalowe na placu budowy są prawie zawsze łączone za pomocą połączenia śrubowego i ma to wiele zalet w stosunku do innych metod łączenia, a przede wszystkim połączenia spawanego - jest to łatwość montażu i kontrola jakości połączenia.

Wśród niedociągnięć można zauważyć duże zużycie metalu w porównaniu do złącza spawanego, ponieważ. w większości przypadków potrzebne są nakładki. Ponadto otwór na śrubę osłabia sekcję.

Istnieje wiele rodzajów połączeń śrubowych, ale w tym artykule rozważymy klasyczne połączenie stosowane w konstrukcjach budowlanych.

SNiP II-23-81 Konstrukcje stalowe

SP 16.13330.2011 Konstrukcje stalowe (Zaktualizowana wersja SNiP II-23-81)

SNiP 3.03.01-87 Konstrukcje nośne i zamykające

SP 70.13330.2011 Konstrukcje nośne i zamykające (Zaktualizowane wydanie SNiP 3.03.01-87)

STO 0031-2004 Połączenia śrubowe. Asortyment produktów i zastosowania

STO 0041-2004 Połączenia śrubowe. Projekt i obliczenia

STO 0051-2006 Połączenia śrubowe. Produkcja i instalacja

Rodzaje połączeń śrubowych

Według liczby śrub: jednoryglowe i wieloryglowe. Myślę, że nie trzeba tego wyjaśniać.

Ze względu na charakter przeniesienia siły z jednego elementu na drugi:

Nieodporny na ścinanie i ścinanie (tarcie). Aby zrozumieć znaczenie tej klasyfikacji, zastanówmy się, jak działa połączenie śrubowe w ogólnym przypadku pracy ze ścinaniem.

Jak widać, śruba ściska drugą płytę, a część wysiłku jest odbierana przez siły tarcia. Jeżeli śruby nie ściskają wystarczająco mocno płyt, wówczas płyty ślizgają się i siła Q jest odbierana przez śrubę.

Obliczenie połączeń nieścinanych implikuje, że siła dokręcania śrub nie jest kontrolowana i całe obciążenie jest przenoszone tylko przez śrubę bez uwzględnienia powstałych sił tarcia. Takie połączenie nazywamy połączeniem bez kontrolowanego napięcia śrub.

Połączenia ścinane lub cierne wykorzystują śruby o dużej wytrzymałości, które dokręcają płyty z taką siłą, że obciążenie Q jest przenoszone przez siły tarcia między 2 płytami. Takim połączeniem może być tarcie lub tarcie-ścinanie, w pierwszym przypadku w obliczeniach brane są pod uwagę tylko siły tarcia, w drugim siły tarcia i wytrzymałość śruby na ścinanie. Chociaż połączenie cierno-ścinające jest bardziej ekonomiczne, to w praktyce bardzo trudno je zrealizować w połączeniu wielośrubowym - nie ma pewności, że wszystkie śruby mogą jednocześnie przenosić obciążenie na ścinanie, dlatego lepiej obliczyć połączenie cierne bez uwzględnienia ścinania.

Przy dużych obciążeniach ścinających bardziej preferowane jest połączenie cierne. zawartość metalu w tym związku jest mniejsza.

Rodzaje śrub według klasy dokładności i ich zastosowania

Śruby klasy dokładności A - te śruby są instalowane w otworach wywierconych do średnicy projektowej (tzn. śruba wchodzi w otwór bez luzu). Początkowo otwory są wykonywane o mniejszej średnicy i stopniowo rozwiercane do pożądanej średnicy. Średnica otworu w takich połączeniach nie powinna przekraczać średnicy śruby o więcej niż 0,3 mm. Wykonanie takiego połączenia jest niezwykle trudne, dlatego praktycznie nie są one stosowane w konstrukcjach budowlanych.

Śruby klasy dokładności B (dokładność normalna) i C (dokładność zgrubna) są osadzane w otworach o 2-3 mm większych niż średnice śrub. Różnica między tymi śrubami to błąd średnicy śruby. Dla śrub klasy dokładności B rzeczywista średnica może odbiegać nie więcej niż 0,52 mm, dla śrub klasy dokładności C do 1 mm (dla śrub o średnicy do 30 mm).

W przypadku konstrukcji budowlanych z reguły stosuje się śruby klasy dokładności B. w realiach instalacji na placu budowy osiągnięcie wysokiej dokładności jest prawie niemożliwe.

Rodzaje śrub według wytrzymałości i ich zastosowania

W przypadku stali węglowych klasę wytrzymałości wskazują dwie liczby i kropkę.

Istnieją następujące klasy wytrzymałości śrub: 3.6; 3,8; 4,6; 4,8; 5.6; 5.8; 6.6; 8,8; 9,8; 10,9; 12.9.

Pierwsza cyfra w klasyfikacji wytrzymałości śruby na rozciąganie oznacza wytrzymałość śruby na rozciąganie – jedna jednostka oznacza wytrzymałość na rozciąganie 100 MPa, tj. wytrzymałość graniczna śruby o klasie wytrzymałości 9,8 wynosi 9x100=900 MPa (90 kg/mm²).

Druga cyfra w klasyfikacji klasy wytrzymałości oznacza stosunek granicy plastyczności do wytrzymałości na rozciąganie w dziesiątkach procent - dla śruby o klasie wytrzymałości 9,8 granica plastyczności wynosi 80% wytrzymałości na rozciąganie, tj. granica plastyczności wynosi 900 x 0,8 = 720 MPa.

Co oznaczają te liczby. Spójrzmy na poniższy diagram:

Oto ogólny przypadek próby rozciągania stali. Oś pozioma wskazuje zmianę długości badanej próbki, a oś pionowa wskazuje przyłożoną siłę. Jak widać na wykresie wraz ze wzrostem siły długość śruby zmienia się liniowo tylko w obszarze od 0 do punktu A, naprężenie w tym miejscu jest granicą plastyczności, następnie przy niewielkim wzroście obciążenia śruba rozciąga się bardziej, w punkcie D śruba pęka - to jest wytrzymałość na rozciąganie. W konstrukcjach budowlanych konieczne jest zapewnienie działania połączenia śrubowego w granicach plastyczności.

Klasa wytrzymałości śruby musi być podana na końcowej lub bocznej powierzchni łba śruby.

Jeśli na śrubach nie ma oznaczenia, najprawdopodobniej są to śruby o klasie wytrzymałości poniżej 4,6 (ich oznaczenie nie jest wymagane zgodnie z GOST). Stosowanie śrub i nakrętek bez oznaczenia jest zabronione zgodnie z SNiP 3.03.01.

Na śrubach o dużej wytrzymałości dodatkowo zaznaczony jest symbol topienia.

Do stosowanych śrub należy stosować nakrętki odpowiadające ich klasie wytrzymałości: do śrub 4.6, 4.8 stosuje się nakrętki klasy wytrzymałości 4, do śrub 5.6, 5.8 nakrętki klasy wytrzymałości 5 itd. Istnieje możliwość zamiany nakrętek jednej klasy wytrzymałości na wyższą (np. jeśli wygodniej jest skompletować nakrętki jednej klasy wytrzymałości dla obiektu).

Gdy śruby są używane tylko do ścinania, dozwolone jest stosowanie klasy wytrzymałości nakrętek z klasą wytrzymałości śrub: 4 - przy 5,6 i 5,8; 5 - o 8,8; 8 - o 10,9; 10 - o 12.9.

Śruby ze stali nierdzewnej są również oznaczone na łbie śruby. Klasa stali - A2 lub A4 i wytrzymałość na rozciąganie w kg / mm² - 50, 70, 80. Na przykład A4-80: gatunek stali A4, wytrzymałość 80 kg / mm² \u003d 800 MPa.

Klasę wytrzymałości śrub w konstrukcjach budowlanych należy określić zgodnie z tabelą D.3 SP 16.13330.2011

Wybór gatunku stali śruby

Gatunek stali śrub powinien być przypisany zgodnie z tabelą D.4 SP 16.13330.2011

Dobór średnicy śruby do konstrukcjiStruktury

Do połączeń konstrukcji metalowych, śruby z łbem sześciokątnym o normalnej dokładności według GOST 7798 lub zwiększonej dokładności według GOST 7805 z grubym skokiem gwintu o średnicach od 12 do 48 mm o klasach wytrzymałości 5,6, 5,8, 8,8 i 10,9 według GOST 1759.4, nakrętki sześciokątne o normalnej dokładności według GOST 5915 lub zwiększonej dokładności według klas wytrzymałości 5, 8 i 10 według GOST 5927 według GOST 1759,5, okrągłe podkładki dla nich według GOST 11371 wykonanie 1 klasy dokładności A, a także wysokiej -wytrzymałość śrub, nakrętek i podkładek według GOST 22353 - GOST 22356 średnice 16, 20 , 22, 24, 27, 30, 36, 42 i 48 mm.

Średnica i ilość śrub dobierane są tak, aby zapewnić niezbędną wytrzymałość montażu.

Jeżeli przez połączenie nie są przenoszone znaczne obciążenia, można zastosować śruby M12. Do łączenia obciążonych elementów zaleca się stosowanie śrub od M16, dla fundamentów od M20.

dla śrub M12 - 40 mm;

dla śrub M16 - 50 mm;

dla śrub M20 - 60 mm;

dla śrub M24 - 100 mm;

dla śrub M27 - 140 mm.

Średnica otworu na śrubę

W przypadku śrub o klasie dokładności A otwory wykonuje się bez luzu, ale stosowanie takiego połączenia nie jest zalecane ze względu na dużą złożoność jego wykonania. W konstrukcjach budowlanych z reguły stosuje się śruby klasy dokładności B.

W przypadku śrub o klasie dokładności B średnicę otworu można określić z poniższej tabeli:

Rozstaw śrub

Odległości przy wkręcaniu śrub należy przyjmować zgodnie z Tabelą 40 SP 16.13330.2011

W złączach i węzłach śruby muszą znajdować się bliżej siebie, a śruby konstrukcyjne (stosowane do łączenia części bez przenoszenia znacznych obciążeń) w maksymalnych odległościach.

Dozwolone jest mocowanie części jedną śrubą.

Wybór długości śruby

Długość śruby ustalamy w następujący sposób: sumujemy grubości łączonych elementów, grubości podkładek i nakrętek oraz dodajemy 0,3d (30% średnicy śruby) a następnie przeglądamy asortyment i wybieramy najbliższa długość (zaokrąglona w górę). Zgodnie z przepisami budowlanymi śruba musi wystawać z nakrętki o co najmniej jeden obrót. Nie można użyć zbyt długiej śruby. jest gwint tylko na końcu śruby.

Dla wygody możesz skorzystać z poniższej tabeli (z sowieckiego podręcznika)

W połączeniach śrubowych na ścinanie, o grubości elementu zewnętrznego do 8 mm, gwint musi znajdować się poza pakietem elementów łączonych; w innych przypadkach gwint śruby nie powinien wchodzić głębiej w otwór o więcej niż połowę grubości skrajnego elementu po stronie nakrętki lub więcej niż 5 mm. Jeśli wybrana długość śruby nie spełnia tego wymagania, należy ją zwiększyć, aby spełnić to wymaganie.

Oto przykład:

Śruba pracuje na ścinanie, grubość mocowanych elementów 2x12 mm wg obliczeń śruba o średnicy 20 mm, podkładka o grubości 3 mm, podkładka sprężysta o grubości 5 mm, nakrętka o grubości Przyjęto 16 mm.

Minimalna długość śruby wynosi: 2x12 + 3 + 5 + 16 + 0,3x20 = 54 mm, zgodnie z GOST 7798-70 wybieramy śrubę M20x55. Długość gwintowanej części śruby wynosi 46 mm, tj. warunek nie jest spełniony, ponieważ gwint powinien wchodzić głęboko w otwór nie więcej niż 5 mm, więc zwiększamy długość śruby do 2x12 + 46-5 = 65 mm. Zgodnie z normami można zaakceptować śrubę M20x65, ale lepiej jest użyć śruby M20x70, wtedy wszystkie gwinty będą poza otworem. Podkładkę sprężystą można wymienić na zwykłą i dołożyć kolejną nakrętkę (bardzo często dzieje się tak, ponieważ zastosowanie podkładek sprężystych jest ograniczone).

Środki zapobiegające odkręcaniu śrub

Aby mocowanie nie poluzowało się z upływem czasu, należy użyć drugiej nakrętki lub podkładek zabezpieczających, aby zapobiec odkręcaniu się śrub i nakrętek. Jeśli śruba jest naprężona, należy użyć drugiej śruby.

Istnieją również specjalne nakrętki z pierścieniem ustalającym lub kołnierzem.

Nie stosować podkładek sprężystych do otworów owalnych.

Instalacja pralki

Pod nakrętką nie należy montować więcej niż jednej podkładki. Dopuszcza się również zamontowanie jednej podkładki pod łbem śruby.

Obliczanie wytrzymałości połączenia śrubowego

Połączenie skręcane można podzielić na następujące kategorie:

1) połączenie pracujące w napięciu;

2) połączenie ścinane;

3) połączenie pracujące na ścinanie i rozciąganie;

4) połączenie cierne (pracujące na ścinanie, ale z silnym naciągiem śrub)

Obliczanie połączenia śrubowego przy rozciąganiu

W pierwszym przypadku wytrzymałość śruby sprawdzana jest według wzoru 188 SP 16.13330.2011

gdzie Nbt jest wytrzymałością na rozciąganie jednej śruby;

Rbt to projektowa wytrzymałość śruby na rozciąganie;

Obliczanie połączenia śrubowego na ścinanie

Jeśli połączenie działa na plasterku, musisz sprawdzić 2 warunki:

obliczenia ścinania według wzoru 186 SP 16.13330.2011

gdzie Nbs jest nośnością jednej śruby na ścinanie;

Rbs to projektowa wytrzymałość śruby na ścinanie;

Ab to powierzchnia przekroju brutto śruby (przyjęta zgodnie z tabelą D.9 SP 16.13330.2011);

ns to liczba nacięć jednej śruby (jeśli śruba łączy 2 płyty, to liczba nacięć wynosi jedno, jeśli 3, to 2 itd.);

γb jest współczynnikiem stanu pracy połączenia śrubowego, przyjętym zgodnie z tabelą 41 SP 16.13330.2011 (ale nie większym niż 1,0);

γc jest współczynnikiem warunków pracy, przyjętym zgodnie z tabelą 1 SP 16.13330.2011.

i obliczenie zawalenia według wzoru 187 SP 16.13330.2011

gdzie Nbp jest nośnością jednej śruby w zawaleniu;

Rbp to projektowa nośność śruby;

db jest zewnętrzną średnicą trzpienia śruby;

∑t - najmniejsza całkowita grubość łączonych elementów, kruszona w jednym kierunku (jeżeli śruba łączy 2 płyty, to przyjmuje się grubość jednej z najcieńszych płyt, jeśli śruba łączy 3 płyty, to suma grubości dla płyt przenoszących obciążenie w jednym kierunku i w porównaniu z grubością płyty przenoszącej obciążenie w drugim kierunku i przyjmującej najmniejszą wartość);

γb jest współczynnikiem stanu pracy połączenia śrubowego, przyjętym zgodnie z tabelą 41 SP 16.13330.2011 (ale nie więcej niż 1,0)

γc jest współczynnikiem warunków pracy, przyjętym zgodnie z tabelą 1 SP 16.13330.2011.

Nośność obliczeniową śrub można określić zgodnie z tabelą D.5 SP 16.13330.2011

Nośność obliczeniową Rbp można określić na podstawie Tabeli D.6 SP 16.13330.2011

Obliczone pola przekroju śrub można określić z Tabeli D.9 SP 16.13330.2011

Obliczanie połączenia pracującego przy ścinaniu i rozciąganiu

Przy jednoczesnym oddziaływaniu na połączenie śrubowe sił powodujących ścinanie i rozciąganie śrub, najbardziej obciążoną śrubę wraz z kontrolą wg wzoru (188) należy sprawdzić wg wzoru 190 SP 16.13330.2011

gdzie Ns, Nt to siły działające odpowiednio na śrubę, ścinanie i rozciąganie;

Nbs, Nbt - siły obliczeniowe określone wzorami 186 i 188 z SP 16.13330.2011

Obliczanie połączenia tarcia

Złącza cierne, w których siły przenoszone są poprzez tarcie występujące na styku łączonych elementów w wyniku rozciągania śrub o dużej wytrzymałości, należy stosować: w konstrukcjach stalowych o granicy plastyczności powyżej 375 N/mm² oraz bezpośrednio postrzeganie obciążeń ruchomych, wibracyjnych i innych obciążeń dynamicznych; w połączeniach wielośrubowych, które podlegają podwyższonym wymaganiom w zakresie ograniczenia odkształcalności.

Siłę obliczeniową, jaką może przyjąć każda płaszczyzna tarcia elementów dokręcanych jedną śrubą o dużej wytrzymałości, należy wyznaczyć wzorem 191 SP 16.13330.2011

gdzie Rbh jest obliczeniową wytrzymałością na rozciąganie śruby o dużej wytrzymałości, określoną zgodnie z wymaganiami 6.7 z SP 16.13330.2011;

Abn to pole przekroju netto (przyjęte zgodnie z tabelą D.9 SP 16.13330.2011);

μ jest współczynnikiem tarcia między powierzchniami łączonych części (przyjęty zgodnie z tabelą 42 SP 16.13330.2011);

γh jest współczynnikiem przyjętym zgodnie z tabelą 42 SP 16.13330.2011

Liczbę wymaganych śrub do połączenia ciernego można określić za pomocą wzoru 192 SP 16.13330.2011

gdzie n jest wymaganą liczbą śrub;

Qbh to siła obliczeniowa, jaką przyjmuje jedna śruba (obliczona według wzoru 191 SP 16.13330.2011, opisanego nieco wyżej);

k jest liczbą płaszczyzn tarcia połączonych elementów (zwykle 2 elementy są połączone 2 płytami napowietrznymi umieszczonymi po różnych stronach, w tym przypadku k = 2);

γc jest współczynnikiem warunków pracy, przyjętym zgodnie z tabelą 1 SP 16.13330.2011;

γb - współczynnik warunków pracy, przyjmowany w zależności od liczby śrub potrzebnych do przejęcia siły i przyjmowany jako:

0,8 w n< 5;

0,9 dla 5 ≤ n< 10;

1,0 dla n ≤ 10.

Oznaczenie połączenia śrubowego na rysunkach

W procesie wznoszenia konstrukcji elementy konstrukcji metalowych muszą być ze sobą połączone. Połączenia te wykonuje się za pomocą spawania elektrycznego, połączeń śrubowych i nitowanych.

Połączenia spawane .

To najczęstszy rodzaj połączenia na placach budowy. Zapewnia niezawodność, wytrzymałość i trwałość połączeń, zapewnia gęstość połączeń (nieprzepuszczalność wody i gazu), przy zastosowaniu wysokowydajnych urządzeń pomaga skrócić czas i koszty budowy. Głównym rodzajem złączy spawanych jest spawanie łukiem elektrycznym, polegające na występowaniu łuku elektrycznego pomiędzy spawanymi elementami a elektrodą. Łuk zapewnia wysoką temperaturę, rzędu tysięcy stopni Celsjusza, dzięki czemu elektroda topi się, a metal spawanych części topi się. Okazuje się, że zwykłe jeziorko spawalnicze z ciekłego metalu, które po schłodzeniu zamienia się w spoinę.

Około 70% wszystkich prac spawalniczych wykonuje się przy użyciu ręcznego spawania łukowego (MAW). Ten rodzaj spawania wymaga minimum wyposażenia: transformatorów spawalniczych, kabli elektrycznych, elektrod z odpowiednią powłoką oraz organizacji stanowiska spawalniczego. Powłoka elektrody topi się podczas spawania i częściowo odparowuje, tworząc wokół miejsca spawania ciekły żużel i chmurę gazu. Zapewnia to stabilne spalanie łuku, ochronę strefy spawania przed powietrzem atmosferycznym oraz oczyszczenie stopiwa ze szkodliwych zanieczyszczeń (fosforu i siarki). Wadą tego typu spawania jest stosunkowo niska wydajność. Aby uzyskać lepsze spoiny i zwiększyć wydajność pracy, stosuje się spawanie automatyczne (ADS) i półautomatyczne pod warstwą topnika iw środowisku dwutlenku węgla.

Przy tego typu spawaniu spawana elektroda w postaci drutu jest automatycznie podawana w strefę spawania, tam też dostarczany jest topnik lub dwutlenek węgla. Substancje te pełnią tę samą funkcję, co powłoka elektrody. W spawaniu półautomatycznym ruch elektrody wzdłuż szwu odbywa się ręcznie. Do zgrzewania cienkich blach (do 3 mm) stosuje się zgrzewanie oporowe punktowe lub zgrzewanie rolkowe. W zależności od umiejscowienia łączonych elementów występują spoiny doczołowe, zakładkowe, narożne i kombinowane. W połączeniach doczołowych połączone elementy znajdują się w tej samej płaszczyźnie, a w połączeniach zakładkowych zachodzą na siebie. Główne typy złączy spawanych pokazano na rys.5.1. W zależności od tego, które krawędzie elementów współpracujących są spawane a) b) c) d)

Rys.5.1 Rodzaje złączy spawanych:

a - tyłek, proste i ukośne szwy; b - zachodzą na szwy boczne; c - zakładka z przednimi szwami; g - połączenie z nakładkami ze szwami bocznymi

Rys.5.1. Kontynuacja;

d - połączenie z nakładką ze szwami przednimi; e - z nakładką połączoną; h - połączenie narożne w Taurusie; g - złącze w narożniku rozróżnia szwy czołowe i boczne, aw zależności od położenia w przestrzeni podczas spawania szwy dolne, poziome, sufitowe i pionowe, ryc. 5.2.

Ryż. 5.2. Pozycja: a - doczołowe i b - spoiny pachwinowe w przestrzeni;

1 - dolny szew, 2 - poziomy, 3 - pionowy, 4 - sufitowy

Elementy konstrukcji metalowych z aluminium są spawane metodą spawania łukiem argonowym.

Obliczanie złączy spawanych zależy od rodzaju złącza i orientacji spoiny w stosunku do działających sił. Obliczenia spoin czołowych na działanie siły osiowej wykonuje się według wzoru:

N / (t l w) ≤ R wy ? c , (5.1)

gdzie N jest obliczoną wartością wysiłku; t - najmniejsza grubość spawanych arkuszy;

l w - obliczeniowa długość spoiny, R wy - obliczeniowa nośność złączy doczołowych i? c - współczynnik warunków pracy. Szacunkowa długość szwu jest równa jego fizycznej długości minus początkowy odcinek szwu - krater i końcowy odcinek - brak penetracji. W tych obszarach proces spawania jest niestabilny, a jakość spoiny nie spełnia wymagań. W tym przypadku lw = l - 2t. Zniszczenie szwów czołowych i bocznych następuje pod wpływem sił ścinających, patrz ryc. 5.3. Cięcie może odbywać się wzdłuż dwóch płaszczyzn - wzdłuż metalu spoiny i wzdłuż metalu na granicy wtopienia, sekcje 1 i 2 na ryc. 5.4.

Ryż. 5.3. Wzór cięcia:

a - zniszczenie szwów bocznych, c - przedni

Wytrzymałość stopiwa sprawdza się według wzoru:

N / (β f k f l w) ≤ R wf ? w? c , (5.2)

i wzdłuż granicy wtopienia według stosunku:

N / (β z k f l w) ≤ R wz ? wz? c , (5.3)

gdzie l w jest szacowaną długością szwu; k f - nogawka szwu; ? w i? w z - współczynniki warunków pracy szwu; ? c - współczynnik warunków pracy; R wf - obliczeniowa nośność spoiny na ścinanie; R wz - nośność obliczeniowa wzdłuż granicy wtopienia; β f i β z - współczynniki zależne od rodzaju spawania, średnicy drutu spawalniczego, wysokości ramienia spoiny i granicy plastyczności stali.

Ryż. 5.4. Do obliczenia połączenia spawanego spoiną pachwinową:

1 - sekcja dla metalu spoiny; 2 - przekrój wzdłuż granicy wtopienia

Projektując spoiny w konstrukcjach stalowych, należy przestrzegać szeregu wymagań projektowych. Grubość spawanych elementów nie może być mniejsza niż 4 mm i nie większa niż 25 mm. Minimalna obliczona długość spoiny pachwinowej nie powinna być mniejsza niż 40 mm, a maksymalna nie powinna przekraczać 85 β f k f . Grubość spoiny ograniczona jest maksymalną wartością jego ramienia k f ≤ 1,2 t, gdzie t jest najmniejszą grubością łączonych elementów.

Połączenia śrubowe. Są to takie połączenia, w których elementy konstrukcyjne łączone są ze sobą za pomocą śrub. W porównaniu ze złączami spawanymi złącza śrubowe zyskują na łatwości parowania elementów i wysokiej gotowości fabrycznej, ale tracą na wysokim zużyciu metalu i większej odkształcalności. Zwiększone zużycie metalu wynika z osłabienia łączonych elementów przez otwory na śruby i zużycia metalu na okładziny, śruby, nakrętki i podkładki, a zwiększona odkształcalność wynika z faktu, że pod wpływem obciążenia dobierane są przecieki na styku śrub i ścianach łączonych elementów.

Śruby są zwykłe i bardzo wytrzymałe. Zwykłe śruby wykonane są ze stali węglowej metodą kucia na zimno lub na gorąco. Śruby o dużej wytrzymałości wykonane są ze stali stopowej. Śruby, z wyjątkiem samogwintujących, wykonywane są o średnicy od 12 do 48 mm przy długości pręta od 25 do 300 mm. Śruby różnią się klasami dokładności. Klasa C - zgrubna precyzja, normalna precyzja - klasa B i klasa A - śruby o wysokiej precyzji. Różnica klas polega na odchyleniach średnicy śrub i otworów dla nich od średnicy projektowej. W przypadku śrub klas C i B odchylenia ich średnicy mogą sięgać odpowiednio 1 i 0,52 mm. Otwory w elementach łączonych dla śrub klas C i B wykonuje się o 2 - 3 mm większe od średnicy śruby, a dla klasy A średnica otworów nie powinna być większa niż 0,3 mm od średnicy śruby.

Dodatkowa tolerancja średnicy śruby i ujemna tolerancja otworu nie są w tym przypadku dozwolone. Różnica średnic śruby i otworu ułatwia montaż złączy, jednak różnica ta powoduje również zwiększoną odkształcalność złączy śrubowych, gdyż pod wpływem obciążenia nieszczelności w sąsiednich ściankach otworów i wybrane są śruby. Ta sama różnica wielkości prowadzi do nierównomiernej pracy poszczególnych śrub w połączeniu. Dlatego też śruby klasy B i C nie są zalecane do stosowania w krytycznych połączeniach ścinanych. W krytycznych konstrukcjach stosuje się zwykłe śruby klasy A lub śruby o dużej wytrzymałości.

Śruby o dużej wytrzymałości to śruby o normalnej dokładności, umieszczane są w otworach o większej średnicy. Dokręć te śruby kluczem dynamometrycznym, który pozwala kontrolować siłę dokręcania i siłę naciągu śruby. Śruby o dużej wytrzymałości służą do zwiększenia nośności połączeń. Osiąga się to dzięki temu, że pod kontrolowanym napięciem nakrętek, połączone arkusze są ściągane razem tak mocno, że zapewniają postrzeganie sił ścinających w połączeniu z powodu tarcia. Przy takich połączeniach konieczne jest, aby grubość łączonych elementów była dokładnie taka sama, w przeciwnym razie nie jest możliwe dociśnięcie stopki wystarczająco mocno do obu elementów.

Ponadto konieczne jest specjalne traktowanie współpracujących powierzchni (oczyszczenie z oleju, brudu, rdzy i zgorzeliny) w celu zwiększenia ich przyczepności. Oprócz połączeń ciernych na śrubach o dużej wytrzymałości, istnieją połączenia, które odbierają siły poprzez wspólną pracę sił tarcia, zgniatania i ścinania śruby. Innym rodzajem połączeń śrubowych są połączenia klejone. W tym przypadku elementy konstrukcji metalowych są najpierw sklejane, a następnie ściągane śrubami. Wreszcie do łączenia połączeń cienkich i blaszanych stosuje się śruby samogwintujące, które zwykle wykonuje się o średnicy 6 mm.

Zwykłe śruby, gdy zespół jest obciążony, pracują przy zginaniu i odrywaniu łba, ścinaniu śruby, miażdżeniu powierzchni śruby i otworu, rozciąganiu, ryc. 5,5 i łączone arkusze do odrywania krawędzi. Wraz ze wzrostem obciążenia, ścinanie połączenia śrubowego można podzielić na cztery etapy. W pierwszym etapie, gdy siły tarcia pomiędzy łączonymi blachami nie są pokonane, śruba doświadcza tylko

Ryż. 5.5. Rodzaje stanów naprężeń połączenia śrubowego:

a - wygięcie wału śruby; b - cięcie wału śruby; c - kruszenie ścian otworów pasujących arkuszy; d - centralne napięcie śruby, naprężenia rozciągające od dokręcania nakrętki, a całe połączenie pracuje sprężyście.

Wraz ze wzrostem obciążenia pokonywane są siły tarcia wewnętrznego i całe złącze jest przesunięte o wielkość szczeliny między śrubą a otworem. W kolejnym trzecim etapie wałek śruby i krawędzie otworu ulegają stopniowemu zmiażdżeniu, śruba wygina się i rozciąga, czemu zapobiega łeb i nakrętka śruby. Przy dalszym wzroście obciążenia śruba przechodzi w fazę pracy sprężysto-plastyczną i ulega zniszczeniu poprzez ścinanie, zgniatanie, przebicie jednego z łączonych elementów lub oderwanie łba śruby.

Obliczenia połączenia śrubowego są następujące. Określa się nośność jednej śruby, a następnie wymaganą liczbę śrub w połączeniu.

Nośność śruby ze stanu ścinania określa stosunek:

Nb \u003d R bs? b A s ? c , (5.4)

gdzie Nb jest siłą obliczeniową odbieraną przez jedną śrubę na ścinanie; R bs - obliczeniowa nośność materiału śruby na ścinanie; ? b - współczynnik warunków pracy połączenia; A - powierzchnia przekroju trzpienia śruby (wzdłuż części niegwintowanej); n s - liczba odcinków projektowych jednej śruby; ? c jest współczynnikiem warunków pracy konstrukcji.

Nośność złącza na zawalenie określa się zwykle na podstawie zawalenia ścian łączonych elementów (materiał śrub jest zwykle mocniejszy)

Nb = Rbp? b d b ? c t , (5,5)

gdzie R bp jest obliczeniową nośnością połączenia śrubowego na załamanie; db - średnica śruby;

∑ t - najmniejsza całkowita grubość elementów kruszonych w jednym kierunku.

Siła obliczeniowa odczuwana przez rozciąganą śrubę jest określona wzorem N b \u003d R bt A bn? c , (5.6)

gdzie - R bt jest obliczeniową wytrzymałością na rozciąganie materiału śruby, A bn jest polem przekroju netto śruby z uwzględnieniem gwintu.

Liczba śrub w połączeniu n pod działaniem siły ścinającej N przyłożonej w środku ciężkości połączenia jest określana na podstawie warunku równej wytrzymałości wszystkich śrub według wzoru

n = N / N min , (5,6)

gdzie N min jest najmniejszą wartością wyznaczoną przez zależności (5.5) i (5.6);

a gdy śruby pracują przy rozciąganiu, wartość z zależności (5.6).

W przypadku ścinania złącza, oprócz sprawdzenia wytrzymałości śrub w złączu, należy sprawdzić wytrzymałość na rozciąganie łączonych elementów, uwzględniając osłabienie ich przekrojów przez otwory oraz wytrzymałość krawędzi na ścinanie połączone elementy. Ostatnia kontrola zwykle nie jest przeprowadzana, ponieważ odległość pierwszego rzędu śrub od krawędzi arkusza jest dobierana tak, aby zagwarantować wytrzymałość na przebicie.

Połączenia nitowane mają podobny charakter do połączeń śrubowych, a obliczenia połączeń nitowanych są podobne do obliczeń połączeń śrubowych.

Obecnie prawie nigdy nie są wykorzystywane ze względu na dużą pracochłonność i niską produktywność. Ciekawostką jest to, że po pierwsze zapewniają szczelne połączenie, ponieważ podczas chłodzenia nit obkurcza się i zaciska złączone elementy, a po drugie korpus nitu całkowicie wypełnia otwór w łączonych elementach na skutek odkształceń plastycznych nagrzanych elementów. metal podczas procesu nitowania. Obecnie połączenia nitowane stosuje się w konstrukcjach stalowych narażonych na drgania i obciążenia zmienne oraz w konstrukcjach aluminiowych, ponieważ zastosowanie wysokowytrzymałych stopów aluminium wyklucza stosowanie spawania elektrycznego.

Rys.5.6. Połączenia elementów blaszanych:

a - z dwustronną nakładką; c - z jednostronną nakładką

Według cech konstrukcyjnych rozróżnia się dwa rodzaje połączeń śrubowych i nitowanych - połączenia i mocowanie elementów do siebie. Połączenia blach wykonuje się za pomocą nakładek: jednostronnych lub dwustronnych, ryc. 5.6. Preferowane są dwustronne nakładki, ponieważ zapewniają symetryczny stan naprężenia złącza. Połączenia z jednostronną nakładką dają połączenie mimośrodowe, powstają w nim momenty zginające, a tym samym liczba śrub wymagana do obliczeń wzrasta o 10%. Połączenia metalu profilu, ryc. 5.7, wykonuje się za pomocą nakładek - narożnika lub arkusza. Łączenie elementów ze sobą

Ryż. 5.7. Połączenia śrubowe i nitowane profili walcowanych:

a - profile narożne; w - kanały; 1 - podkładka narożna; 2 - fazowanie; 3 - uszczelka;

Nakładki 4-arkuszowe wykonujemy również za pomocą nakładek na arkusze, szalików lub elementów narożnych.

Śruby lub nity w złączach są umieszczone w rzędzie lub w szachownicę w minimalnej odległości od siebie, co zapewnia wytrzymałość na przebicie i wygodę osadzania śrub. Schemat połączeń doczołowych elementów blaszanych i kątowych pracujących na ścinanie przedstawiono na ryc. 5.8.

Ryż. 5.8. Układ śrub i nitów w połączeniach ścinanych

Połączenia spawane, skręcane i nitowane mają znormalizowane oznaczenia na rysunkach konstrukcyjnych, rys. 5.9.

Ryż. 5.9. Symbole spoin, śrub i nitów w połączeniach:

a - okrągły otwór; b - owalny otwór; c - rygiel stały; g - tymczasowa śruba;

d - śruba o wysokiej wytrzymałości; e - nit

Pozycję pośrednią pomiędzy połączeniami śrubowymi i nitowanymi zajmują połączenia na śrubach blokujących (śruby z tulejkami). Stosowane są głównie do połączeń w konstrukcjach aluminiowych, a średnica tych śrub mieści się w zakresie 6-14 mm.

Ścinanie jest głównym rodzajem pracy połączeń śrubowych. Jednocześnie zwykłe śruby (zgrubne, normalne i o podwyższonej dokładności) pracują na ścinanie, a ścianki otworów w łączonych elementach pracują na zgniatanie (rysunki poniżej).

Śruby z 1 i 2 grupy po nitowaniu pracują na ścinanie i zgniatanie. Zakłada się, że rozkład siły wzdłużnej N przechodzącej przez środek ciężkości połączenia śrub jest równomierny. Siłę obliczeniową, którą może przyjąć jedna śruba z warunku wytrzymałości na ścinanie, określa wzór

N b = R bs A b n s y b ;

siła obliczeniowa, jaką może przyjąć jedna śruba do zgniatania:

N = R bp γ b d∑t;

pod działaniem siły zewnętrznej skierowanej równolegle do osi podłużnej śrub ich praca jest naprężona (rysunek poniżej). Szacunkowa siła, którą może przyjąć jedna śruba podczas pracy w napięciu:

Schemat działania konwencjonalnych śrub

a - połączenie w jedną stronę; 6 - połączenie dwukierunkowe; c - dla napięcia; 1 - płaszczyzna cięcia; 2 - zawalenie się ścian otworów

W poniższych wzorach R bs, R bp, R bt są obliczonymi nośnościami połączeń śrubowych na ścinanie, zgniatanie i rozciąganie (podane w tabeli); d jest zewnętrzną średnicą śruby; A \u003d πd 2 / 4 - obliczona powierzchnia przekroju poprzecznego pręta śruby; A bn to pole przekroju netto śruby (wzdłuż gwintu), tabela poniżej; ∑t - najmniejsza całkowita grubość elementów kruszonych w jednym kierunku; n s to liczba obliczonych cięć jednej śruby; γ b - współczynnik warunków pracy połączeń przyjęty według tabeli SNiP dla śrub o zgrubnej i normalnej dokładności w połączeniu wielośrubowym γ b = 0,9, dla śrub o podwyższonej dokładności γ b = 1,0.

Obliczone wytrzymałości śrub na ścinanie i rozciąganie

Szacunkowa odporność na zawalenie się elementów łączonych śrubami

	Nośność obliczeniowa, MPa, na zgniatanie elementów łączonych śrubami		Tymczasowa wytrzymałość stali łączonych elementów, MPa	Nośność obliczeniowa, MPa, na zgniatanie elementów łączonych śrubami
	dokładność			dokładność	gruba i normalna precyzja

Obszar śruby

A b cm 2 A b cm 2

* Śruby o podanych średnicach nie są zalecane.

Wymaganą liczbę n śrub w połączeniu pod działaniem siły podłużnej należy określić ze wzoru:

n ≥ N / γ c Nbmin

gdzie N bmin jest mniejszą z sił obliczeniowych dla jednej śruby, obliczoną na zgniatanie, ścinanie, rozciąganie według poniższych wzorów; γ c jest współczynnikiem warunków pracy.

Siła rozciągająca śruby oraz jakość powierzchni ciernych mają decydujące znaczenie w działaniu połączenia na śrubach o dużej wytrzymałości.

Siła obliczeniowa, jaką może przyjąć każda powierzchnia cierna łączonych elementów, dokręcona jedną śrubą o dużej wytrzymałości (rysunek poniżej), jest określona wzorem

Q bn = R bn γ b A bn μ / γ h

gdzie R bh \u003d 0,7R bułka - projektowa wytrzymałość na rozciąganie śruby o wysokiej wytrzymałości (R bułka - najmniejsza wytrzymałość na rozciąganie materiału śruby, tabela poniżej); γ b - współczynnik warunków pracy połączenia, zależny od liczby śrub wymaganych do przyjęcia siły obliczeniowej i przyjęty jako: 0,8 przy n< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.

Schemat działania połączenia na śrubach o dużej wytrzymałości

Liczbę śrub o dużej wytrzymałości w połączeniu pod działaniem siły podłużnej określa wzór:

n ≥ N / Q bh γ c k

gdzie k jest liczbą powierzchni ciernych łączonych elementów.

Napięcie śrub o wysokiej wytrzymałości jest wytwarzane przez siłę osiową P \u003d R bh A bn (rysunek poniżej).

Liczba śrub po jednej stronie złącza w roboczym elemencie konstrukcyjnym wynosi z reguły co najmniej dwa. W złączach i punktach mocowania (aby zaoszczędzić materiał okładzin) odległość między śrubami powinna być minimalna. W złączach słabo pracujących (wiążących, konstrukcyjnych) odległość powinna być maksymalna, aby zmniejszyć ilość śrub.

Właściwości mechaniczne śrub o wysokiej wytrzymałości

Średnica śruby d, mm	Standardowa wytrzymałość na rozciąganie wiązka R z materiału śruby ze stali, MPa
	40X „selekg”	38XC "wybierz"

Współczynniki tarcia i niezawodności dla połączeń na śruby o dużej wytrzymałości

Sposób obróbki (czyszczenia) łączonych powierzchni			Współczynnik y/, pod obciążeniem i różnicą nominalnych średnic otworów i śrub 8, mm
			dynamiczny, z = 3-6; statyczny, przy δ = 5-6	dynamiczny, przy δ=1; statyczny, przy δ = 1-4
Piaskowanie lub śrutowanie dwóch powierzchni
To samo, z konserwacją przez metalizację cynkiem lub aluminium
Piaskowanie lub śrutowanie jednej powierzchni z konserwacją klejem polimerowym i posypywanie proszkiem karborundowym, szczotkami stalowymi bez konserwacji - drugiej powierzchni
Płomień dwie powierzchnie
Szczotki stalowe dwie powierzchnie
Brak przetwarzania

Notatka. M - kontrola napięcia zgodnie z momentem skręcającym; a - to samo, zgodnie z kątem obrotu nakrętki.

Rozmieszczenie śrub w blachach i profilach walcowanych może być zwykłe i naprzemienne. Linie przechodzące przez środki otworów nazywane są ryzykiem. Odległość między zagrożeniami wzdłuż wysiłku nazywana jest krokiem, a w poprzek wysiłku - ścieżką (rysunek poniżej).

Umieszczenie otworu

a - w arkuszu materiału; b - w profilach tocznych; 1 — ryzyko; l - krok; e - utwór

Minimalne odległości między środkami śrub w konstrukcjach stalowych są określone przez warunek wytrzymałości metalu nieszlachetnego, maksymalne odległości są określone przez warunki stateczności łączonych elementów w szczelinie między śrubami lub nitami na ściskanie.

Tabela 35*

Charakterystyka znajomości	Współczynnik obsługi połączenia gb
1. Wielośruba w obliczeniach na ścinanie i zawalenie za pomocą śrub:
klasa dokładności A
klasa dokładności B i C, wysoka wytrzymałość z nieregulowanym naciągiem
2. Jednorywkowy i wieloryglowy pod względem zgniatania przy a = 1,5 d oraz b\u003d 2d w stalowych elementach konstrukcyjnych o granicy plastyczności, MPa (kgf / cm 2):
św. 285 (2900) do 380 (3900)
Oznaczenia przyjęte w tabeli 35*: a – odległość wzdłuż siły od krawędzi elementu do środka najbliższego otworu; b - to samo, między środkami otworów; d to średnica otworu na śrubę. Uwagi: 1. Współczynniki ustawione w poz. 1 i 2 należy brać pod uwagę jednocześnie. 2. Na odległości a oraz b, pośrednie pomiędzy wskazanymi w poz. 2 w tabeli. 39, stosunek gb powinna być określona przez interpolację liniową.

W przypadku połączeń jednośrubowych należy wziąć pod uwagę współczynniki serwisowe g zgodnie z wymaganiami punktu 11.8.

11.8. Liczba n śrub w połączeniu pod działaniem siły wzdłużnej N powinno być określone wzorem

gdzie Nmin - mniejsza z wartości siły obliczeniowej dla jednej śruby, obliczona zgodnie z wymaganiami punktu 11.7* tych norm.

11.9. Gdy na połączenie działa moment powodujący przesunięcie łączonych elementów, rozkład sił na śrubach należy przyjąć proporcjonalnie do odległości od środka ciężkości połączenia do rozpatrywanej śruby.

11.10. Śruby pracujące jednocześnie na ścinanie i rozciąganie należy oddzielnie sprawdzać pod kątem ścinania i rozciągania.

Śruby pracujące na ścinanie od jednoczesnego działania siły podłużnej i momentu należy sprawdzić pod kątem siły wypadkowej.

11.11. Przy mocowaniu jednego elementu do drugiego za pomocą przekładek lub innych elementów pośrednich, a także mocowań z jednostronną okładziną ilość śrub należy zwiększyć o 10% w stosunku do obliczeń.

Przy mocowaniu wystających półek narożników lub kanałów za pomocą krótkich stosów należy zwiększyć liczbę śrub mocujących jedną z półek krótkiego stosu o 50% w stosunku do obliczeń.

Połączenia na śruby o dużej wytrzymałości

11.12. Połączenia na śruby o dużej wytrzymałości należy obliczyć przy założeniu, że siły działające w połączeniach i mocowaniach są przenoszone przez tarcie występujące wzdłuż płaszczyzn styku łączonych elementów od rozciągania śrub o dużej wytrzymałości. W takim przypadku rozkład siły wzdłużnej między śrubami powinien być równomierny.

11.13*. Szacowana siła Qbh, którą można odczuć po każdej powierzchni ciernej łączonych elementów, dokręcanej jedną śrubą o dużej wytrzymałości, należy wyznaczyć wzorem

, (131)*

gdzie Rbh - obliczeniowa wytrzymałość na rozciąganie śruby o dużej wytrzymałości;

m - współczynnik tarcia przyjęty zgodnie z tabelą. 36*;

g h - współczynnik niezawodności, przyjęty zgodnie z tabelą. 36*;

bn - pole przekroju poprzecznego śruby netto, określone zgodnie z tabelą. 62*;

gb - współczynnik warunków pracy przyłącza w zależności od liczby nśruby niezbędne do postrzegania siły obliczeniowej i przyjęte jako:

0,8 godz n 5;

0,9 w 5 £ n 10;

1,0 godz n ³ 10.

Ilość nśruby o dużej wytrzymałości w złączu pod działaniem siły podłużnej należy określić wzorem

gdzie k

Śruby o dużej wytrzymałości należy napinać za pomocą siły osiowej P = R bh A bn.

Tabela 36

Metoda przetwarzania	regulowane	Współczynnik	Szanse g h pod obciążeniem i przy różnicy średnic nominalnych otworów i śrub d, mm
(czyszczenie) podłączony powierzchnie	napięcie	tarcie m	dynamiczny i d=3 – 6; statyczne i d = 5– 6	dynamiczny i d=1; statyczne i d = 1– 4
1. Śrutowanie lub śrutowanie dwóch powierzchni bez konserwacji	Za pomocą a
2. To samo, z konserwacją (powłoka natryskowa cynkiem lub aluminium)	Za pomocą a
3. Ujęcie jednej powierzchni z konserwacją klejem polimerowym i posypaniem proszkiem karborundowym, szczotki stalowe bez konserwacji - inna powierzchnia	Za pomocą a
4. Gaz-plazma dwie powierzchnie bez konserwacji	Za pomocą a
5. Stal szczotkowana dwie powierzchnie bez konserwacji	Za pomocą a
6. Bez przetwarzania	Za pomocą a
Notatki. 1. Sposób regulacji napięcia śrub zgodnie z M oznacza kontrolę przez moment obrotowy, a przez a - o kąt obrotu nakrętki. 2. Dopuszcza się inne metody obróbki łączonych powierzchni, podając wartości współczynników tarcia m nie niższy niż wskazany w tabeli.

11.14. Obliczenia wytrzymałościowe łączonych elementów osłabionych otworami pod śruby o dużej wytrzymałości należy przeprowadzić z uwzględnieniem faktu, że połowa siły przypadającej na każdą śrubę w rozpatrywanym przekroju została już przeniesiona przez siły tarcia. W takim przypadku należy sprawdzić osłabione sekcje: pod obciążeniami dynamicznymi – wg powierzchni przekroju netto wg powierzchni przekroju brutto ALE w jakiś ³0,85A lub zgodnie z powierzchnią nominalną C = 1,18Jakiś w jakiś 0,85A.

Połączenia z frezowanymi końcówkami

11.15. W połączeniach elementów z frezowanymi końcami (przy złączach i podstawach słupów itp.) należy uważać, że siła ściskająca jest całkowicie przenoszona przez końce.

W elementach mimośrodowo ściskanych i ściskanych giętych, spoin i śrub, w tym o dużej wytrzymałości, tych połączeń należy obliczać na maksymalną siłę rozciągającą od działania momentu oraz siłę wzdłużną przy najbardziej niekorzystnej ich kombinacji. jak dla siły ścinającej od działania siły poprzecznej.

Połączenia pasów w belkach zespolonych.

11.16. Spoiny i śruby o dużej wytrzymałości łączące ściany i pasy kompozytowych belek dwuteowych należy obliczyć zgodnie z tabelą. 37*.

Tabela 37*

Postać masa	znajomości	Wzory do obliczania pasa połączenia w belkach zespolonych
bez ruchu	Szwy narożne: dwustronny	T/(2b f k f ) £ Rwfgwf g ; (133) T/(2bz k f ) £ Rwzgwz g (134)
	jednostronny	T/(b f k f ) £ Rwfgwf g ; (135) T/(bz k f ) £ Rwzgwz g (136)
	Śruby o wysokiej wytrzymałości	w £ Q bh kg (137)*
Ruchomy	Spoiny pachwinowe dwustronne
	Śruby o wysokiej wytrzymałości
Oznaczenia przyjęte w Tabeli 37*: jest siłą ścinającą pasa na jednostkę długości, wywołaną siłą poprzeczną Q, gdzie S jest momentem statycznym brutto pasa belki w stosunku do osi obojętnej; - nacisk od skoncentrowanego obciążenia F(dla belek podsuwnicowych z nacisku koła podsuwnicy, brane bez współczynnika dynamicznego), gdzie g f - współczynnik przyjęty zgodnie z wymaganiami SNiP dla obciążeń i uderzeń, odszedł - warunkowa długość rozkładu obciążenia skupionego, przyjęta zgodnie z pkt. 5.13 i 13.34* niniejszych zasad; a - współczynnik przyjmowany przy obciążeniu górnego pasa belki, w którym środnik jest przymocowany do górnego pasa, a = 0,4, a przy braku mocowania do ściany lub pod obciążeniem wzdłuż dolnego pasa a = 1; a – uskok śrub o dużej wytrzymałości; Qbh - obliczeniowa siła jednej śruby o wysokiej wytrzymałości, określona wzorem (131)*; k to liczba powierzchni ciernych łączonych elementów.

W przypadku braku usztywnień do przenoszenia dużych stacjonarnych obciążeń skupionych, obliczenia zamocowania pasa górnego należy wykonać jak dla ruchomego obciążenia skupionego.

Podczas przykładania stacjonarnego obciążenia skupionego do dolnego pasa belki, spoiny i śruby o dużej wytrzymałości, które mocują ten pas do środnika, należy obliczyć za pomocą wzorów (138) - (140) * tab. 37* niezależnie od obecności usztywnień w miejscach przyłożenia obciążeń.

Spawane szwy opaskowe, wykonane z przebiciem przez całą grubość ściany, należy uznać za równą wytrzymałości ze ścianą.

11.17. W belkach z połączeniami na śruby o dużej wytrzymałości z wieloarkuszowymi pakietami pasów mocowanie każdej z blach za miejscem jej teoretycznego zerwania należy obliczyć przy połowie siły, jaką można dostrzec w przekroju blachy. Mocowanie każdego arkusza w obszarze pomiędzy faktycznym miejscem jego zerwania a miejscem zerwania poprzedniego arkusza należy obliczyć na podstawie całkowitej siły, którą można dostrzec na przekroju arkusza.

12. Ogólne wymagania dotyczące projektowania konstrukcji stalowych

Postanowienia podstawowe

12.1*. Przy projektowaniu konstrukcji stalowych konieczne jest:

zapewnić połączenia zapewniające stabilność i niezmienność przestrzenną konstrukcji jako całości i jej elementów podczas montażu i eksploatacji, przypisując je w zależności od głównych parametrów konstrukcji i trybu jej pracy (schemat konstrukcji, przęsła, rodzaje suwnic oraz tryby ich pracy , wpływ temperatury itp.); P.);

brać pod uwagę możliwości produkcyjne i moce urządzeń technologicznych i dźwigowych przedsiębiorstw, - producentów konstrukcji stalowych, a także urządzeń przeładunkowych i innego wyposażenia organizacji instalacyjnych;

rozbicie konstrukcji na elementy transportowe z uwzględnieniem rodzaju transportu i gabarytów pojazdów, racjonalny i ekonomiczny transport konstrukcji do budowy oraz wykonanie maksymalnego nakładu pracy w zakładzie produkcyjnym;

wykorzystać możliwość frezowania czołowego w przypadku elementów silnie ściskanych i mimośrodowo ściskanych (przy braku znacznych naprężeń rozciągających krawędzi), jeśli producent dysponuje odpowiednim sprzętem;

zapewnić mocowania mocowań elementów (rozmieszczenie stołów montażowych itp.);

w skręcanych połączeniach montażowych należy stosować śruby klasy dokładności B i C oraz śruby o dużej wytrzymałości, natomiast w połączeniach przyjmujących znaczne siły pionowe (zamocowania kratownic, poprzeczki, ramy itp.) należy przewidzieć tabele; w obecności momentów zginających w złączach należy stosować śruby klasy dokładności B i C, pracujące przy rozciąganiu.

12.2. Projektując stalowe konstrukcje spawane należy wykluczyć możliwość szkodliwego wpływu odkształceń własnych i naprężeń, w tym naprężeń spawalniczych, a także koncentrację naprężeń, zapewniając odpowiednie rozwiązania projektowe (przy najbardziej równomiernym rozkładzie naprężeń w elementach i częściach, bez wchodzenia w narożniki, gwałtowne zmiany przekroju i innych koncentratorów naprężeń) oraz środki technologiczne (kolejność montażu i spawania, wstępne gięcie, obróbka odpowiednich stref przez struganie, frezowanie, czyszczenie tarczą ścierną itp.).

12.3. W złączach spawanych konstrukcji stalowych należy wykluczyć możliwość pękania kruchego konstrukcji podczas ich montażu i eksploatacji w wyniku niekorzystnego połączenia następujących czynników:

duże naprężenia lokalne wywołane obciążeniami skupionymi lub odkształceniami części złącza, a także naprężeniami szczątkowymi;

ostre koncentratory naprężeń w obszarach o dużych naprężeniach lokalnych i zorientowane w poprzek kierunku działających naprężeń rozciągających;

niska temperatura, w której dany gatunek stali w zależności od składu chemicznego, struktury i grubości wyrobów walcowanych przechodzi w stan kruchy.

Projektując konstrukcje spawane należy wziąć pod uwagę, że konstrukcje ścian pełnych mają mniej koncentratorów naprężeń i są mniej wrażliwe na mimośrody w porównaniu do konstrukcji kratowych.

12.4*. Konstrukcje stalowe należy chronić przed korozją zgodnie z SNiP dla ochrony konstrukcji budowlanych przed korozją.

Ochrona konstrukcji przeznaczonych do pracy w klimacie tropikalnym musi być wykonana zgodnie z *.

12.5. Konstrukcje, które mogą być narażone na roztopiony metal (w postaci rozprysków podczas wylewania metalu, gdy metal wyrywa się z pieców lub kadzi) należy chronić przez licowanie lub odgradzanie ścian z cegieł ogniotrwałych lub betonu ogniotrwałego, zabezpieczonych przed uszkodzeniami mechanicznymi.

Konstrukcje narażone na długotrwałe narażenie na promieniowanie cieplne lub ciepło konwekcyjne lub krótkotrwałe narażenie na ogień podczas awarii urządzeń termicznych powinny być chronione przez podwieszane metalowe ekrany lub okładziny z cegły lub betonu ogniotrwałego.

Połączenia spawane

12.6. W konstrukcjach ze złączami spawanymi należy:

zapewnić stosowanie wysokowydajnych zmechanizowanych metod spawania;

zapewnić swobodny dostęp do miejsc wykonywania połączeń spawanych z uwzględnieniem wybranej metody i technologii spawania.

12.7. Krawędzie tnące do spawania należy przyjmować zgodnie z GOST 8713 – 79*, GOST 11533 - 75, * i GOST 11534 – 75.

12.8. Wymiary i kształt spawanych spoin pachwinowych należy uwzględniać z uwzględnieniem następujących warunków:

a) nogi spoin pachwinowych kf nie powinno być większe niż 1,2 t, gdzie t - najmniejsza grubość łączonych elementów;

b) nogi spoin pachwinowych kf należy przyjąć zgodnie z obliczeniami, ale nie mniej niż wskazane w tabeli. 38*;

c) obliczona długość spoiny pachwinowej musi wynosić co najmniej 4 kf i nie mniej niż 40 mm;

d) szacunkowa długość szwu bocznego nie powinna przekraczać 85 b f k f (b f - współczynnik przyjęty zgodnie z tabelą. 34 *), z wyjątkiem szwów, w których siła działa w całym szwie;

e) wielkość zakładki musi wynosić co najmniej 5 grubości najcieńszego ze zgrzewanych elementów;

f) stosunek wymiarów ramion spoin pachwinowych należy przyjmować z reguły 1:1. Przy różnych grubościach spawanych elementów dopuszcza się spoiny o nierównych nogach, przy czym noga przylegająca do cieńszego elementu musi spełniać wymagania punktu 12.8 a, a przylegająca do grubszego elementu - wymagania punktu 12.8, b;

g) w konstrukcjach, które odbierają obciążenia dynamiczne i wibracyjne, a także zbudowanych w regionach klimatycznych I 1, I 2, II 2 i II 3, spoiny pachwinowe należy wykonywać z płynnym przejściem do metalu podstawowego, gdy jest to uzasadnione obliczeniem wytrzymałość lub siła, z uwzględnieniem kruchego zniszczenia.

Tabela 38*

Rodzaj połączenia		granica plastyczności stali,	Minimalne szwy na nogawkach kf, mm, o grubości grubszego elementu spawanego t, mm
		MPa (kgf / cm 2)	4– 6	6– 10	11– 16	17– 22	23– 32	33– 40	41– 80
Tawrowo z dwustu
przednie szwy narożne; zachodzić na siebie-		Św. 430 (4400)
precyzyjny i kątowy	Automatyczne i
	półautomatyczny	Św. 430 (4400)
Tawrowo z
jednostronne spoiny pachwinowe	Automatyczne i półautomatyczne
Uwagi: 1. W konstrukcjach wykonanych ze stali o granicy plastyczności większej niż 530 MPa (5400 k specjalne specyfikacje. 2. W konstrukcjach grupy 4 minimalne nogi spoin pachwinowych jednostronnych należy zmniejszyć o 1 mm przy grubości elementów spawanych do 40 mm włącznie. i 2 mm – o grubości elementów powyżej 40 mm.

12,9*. Do mocowania usztywnień, przesłon i pasów spawanych dwuteowników zgodnie z pkt. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 oraz konstrukcji grupy 4, dopuszcza się stosowanie spoin pachwinowych jednostronnych, których ramiona kf należy przyjąć zgodnie z obliczeniami, ale nie mniej niż wskazane w tabeli. 38*.

Stosowanie tych jednostronnych spoin pachwinowych jest niedozwolone w konstrukcjach:

eksploatowane w średnio agresywnych i bardzo agresywnych środowiskach (klasyfikacja według SNiP do ochrony konstrukcji budowlanych przed korozją);

wzniesiony w rejonach klimatycznych I 1 , I 2 , II 2 i II 3 .

12.10. W przypadku spoin konstrukcyjnych i pachwinowych projekt musi określać rodzaj spoiny, elektrod lub drutu spawalniczego oraz położenie spoiny podczas spawania.

12.11. Spawane połączenia doczołowe części blaszanych należy z reguły wykonywać prosto z pełnym przetopem iz wykorzystaniem blach ołowianych.

W warunkach instalacji dozwolone jest spawanie jednostronne z graniami oraz spawanie na pozostałym podłożu stalowym.

12.12. Zastosowanie połączeń kombinowanych, w których część siły jest odbierana przez spoiny, a część – śruby, niedopuszczalne.

12.13. Stosowanie przerywanych szwów, a także nitów elektrycznych, wykonywanych metodą ręcznego spawania ze wstępnym wierceniem otworów, jest dozwolone tylko w konstrukcjach grupy 4.

Połączenia śrubowe i połączenia na śrubach o wysokiej wytrzymałości

12.14. Otwory w detalach konstrukcji stalowych należy wykonać zgodnie z wymaganiami SNiP zgodnie z zasadami produkcji i odbioru robót dla konstrukcji metalowych.

12.15*. Śruby klasy dokładności A należy stosować do połączeń, w których otwory wiercone są do projektowanej średnicy w montowanych elementach lub wzdłuż przewodów w poszczególnych elementach i częściach, wiercone lub wbijane do mniejszej średnicy w osobnych częściach, a następnie rozwiercane do projektowanej średnicy w montowanych elementach elementy.

Śruby klasy dokładności B i C w połączeniach wielośrubowych należy stosować do konstrukcji wykonanych ze stali o granicy plastyczności do 380 MPa (3900 kgf/cm 2).

12.16. Elementy w węźle można mocować jedną śrubą.

12.17. Śruby o przekrojach o różnych średnicach na długości nieciętej części nie mogą być stosowane w połączeniach, w których te śruby pracują na ścinanie.

12.18*. Pod nakrętkami śrub należy zamontować okrągłe podkładki zgodnie z GOST 11371 – 78*, pod nakrętki i łby śrub o dużej wytrzymałości założyć podkładki zgodnie z *. Do śrub o dużej wytrzymałości * ze zwiększonymi rozmiarami łbów i nakrętek oraz z różnicą nominalnych średnic otworu i śruby nie przekraczającą 3 mm oraz w konstrukcjach wykonanych ze stali o wytrzymałości na rozciąganie co najmniej 440 MPa (4500 kgf / cm 2), nieprzekraczającej 4 mm, dopuszcza się zamontowanie jednej podkładki pod nakrętką.

Gwint śruby ścinanej nie powinien być większy niż połowa grubości elementu sąsiadującego z nakrętką lub większy niż 5 mm, z wyjątkiem konstrukcji konstrukcyjnych, słupów energetycznych oraz otwartych torów rozdzielczych i transportowych, gdzie gwint musi być na zewnątrz pakiet połączonych elementów.

12.19*. Śruby (również te o dużej wytrzymałości) należy umieszczać zgodnie z tabelą. 39.

Tabela 39

Charakterystyka odległości	Rozstaw śrub
1. Odległości między środkami śrub w dowolnym kierunku: a) minimum
b) maksimum w skrajnych rzędach przy braku graniczących narożników przy rozciąganiu i ściskaniu	8d lub 12 t
c) maksimum w środkowych rzędach, a także w zewnętrznych rzędach w przypadku krawędzi graniczących:
w napięciu	16d lub 24 t
pod ściskaniem	12d lub 18 t
2. Odległości od środka śruby do krawędzi elementu:
a) minimalna długość wysiłku
b) to samo, w całym wysiłku:
z przyciętymi krawędziami
z toczącymi się krawędziami
c) maksymalna	4d lub 8 t
d) minimum dla śrub o dużej wytrzymałości z dowolną krawędzią i dowolnym kierunkiem siły;
* W elementach łączonych wykonanych ze stali o granicy plastyczności większej niż 380 MPa (3900 kgf/cm 2) należy przyjąć minimalną odległość między śrubami równą 3 d. Oznaczenia przyjęte w tabeli 39: d - średnica otworu na śrubę; t to grubość najcieńszego elementu zewnętrznego. Notatka. W łączonych elementach wykonanych ze stali o granicy plastyczności do 380 MPa (3900 kgf/cm 2) dopuszcza się zmniejszenie odległości od środka śruby do krawędzi elementu wzdłuż siły oraz minimalną odległość pomiędzy środki śrub w przypadkach obliczeń z uwzględnieniem odpowiednich współczynników warunków pracy połączeń zgodnie z ust. 11,7* i 15,14*.

Śruby łączące należy umieszczać z reguły w maksymalnych odległościach, na stykach i węzłach, śruby w minimalnych odległościach.

W przypadku umieszczania śrub w układzie szachownicy, odległość między ich środkami wzdłuż siły powinna wynosić co najmniej a + 1,5d, gdzie a - odległość między rzędami w poprzek siły, d to średnica otworu na śrubę. W tym miejscu sekcja elementu Jakiś określa się biorąc pod uwagę jego osłabienie przez otwory znajdujące się tylko w jednym odcinku w poprzek siły (nie wzdłuż „zygzaka”).

W przypadku mocowania narożnika z jedną półką otwór najdalej od jego końca należy umieścić w miejscu ryzyka jak najbliżej kolby.

12.20*. W połączeniach za pomocą śrub o klasach dokładności A, B i C (z wyjątkiem mocowania konstrukcji wtórnych i połączeń na śruby o dużej wytrzymałości) należy podjąć środki zapobiegające odkręcaniu nakrętek (podkładki sprężyste ustalające lub nakrętki zabezpieczające).

13. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania budynków i budowli przemysłowych 1

Ugięcia względne i odchylenia konstrukcji

13.1*. Ugięcia i przemieszczenia elementów konstrukcyjnych nie powinny przekraczać wartości granicznych ustalonych przez SNiP dla obciążeń i uderzeń.

Patka. 40* jest wykluczone.

13.2– 13.4 i Tabela 41* są wyłączone.

1 Dozwolone jest zastosowanie do innych typów budynków i konstrukcji.

Odległości między dylatacjami

13.5. Największe odległości między dylatacjami ram stalowych budynków i konstrukcji parterowych należy przyjmować zgodnie z tabelą. 42.

W przypadku przekroczenia więcej niż 5% wartości wskazanych w tabeli. 42 odległości, a także przy wzroście sztywności ramy przez ściany lub inne konstrukcje, obliczenia powinny uwzględniać wpływ temperatury klimatycznej, niesprężyste odkształcenia konstrukcji i podatność węzłów.

Tabela 42

	Największe odległości, m
	dylatacje				od dylatacji lub końca budynku do osi najbliższej
Charakterystyka budynku i wyposażenie	na całej długości bloku (wzdłuż budynku)		według szerokości bloku		połączenie pionowe
	w klimatycznych obszarach budownictwa
		I 1 , I 2 , II 2 i II 3	wszystkie z wyjątkiem I 1 , I 2 , II 2 i II 3	I 1 , I 2 , II 2 i II 3	wszystkie z wyjątkiem I 1 , I 2 , II 2 i II 3	I 1 , I 2 , II 2 i II 3
Ogrzewane budynki
Nieogrzewane budynki i gorące sklepy
Otwarte wiadukty			–	–
Notatka. Jeżeli istnieją dwa połączenia pionowe pomiędzy dylatacjami budynku lub konstrukcji, odległość między tymi ostatnimi w osiach nie powinna przekraczać: dla budynków – 40– 50 m oraz dla wiaduktów otwartych – 25- 30 m, natomiast dla budynków i budowli wznoszonych w rejonach klimatycznych I 1, I 2, II 2 i II 3 należy przyjąć mniejszą z podanych odległości.

Gospodarstwa rolne i strukturalne

płyty powlekające

13.6. Osie prętów kratownic i konstrukcji z reguły powinny być wyśrodkowane we wszystkich węzłach. Centrowanie prętów powinno odbywać się w kratownicach spawanych zgodnie ze środkami ciężkości kształtowników (z zaokrągleniem do 5 mm) oraz w skręcanych - zgodnie z ryzykiem narożników najbliższych kolbie.

Przemieszczenia osi pasów kratownicy przy zmianie przekrojów nie mogą być brane pod uwagę, jeżeli nie przekraczają 1,5% wysokości pasa.

W przypadku występowania mimośrodów w węzłach elementy kratownic i konstrukcji należy obliczać z uwzględnieniem odpowiednich momentów zginających.

Gdy obciążenia są przykładane na zewnątrz węzłów kratownicy, pasy muszą być zaprojektowane na łączne działanie sił podłużnych i momentów zginających.

13.7. W przypadku rozpiętości wiązarów dachowych powyżej 36 m należy przewidzieć windę konstrukcyjną równą ugięciu od stałych i długotrwałych obciążeń. W przypadku dachów płaskich podnoszenie konstrukcji powinno być zapewnione niezależnie od rozpiętości, przyjmując je jako ugięcie od całkowitego obciążenia standardowego plus 1/200 rozpiętości.

13.8. Przy obliczaniu kratownic z elementami z narożników lub trójników połączenia elementów w węzłach kratownicy można traktować jako przegubowe. W przypadku dwuteowników, H-kształtnych i rurowych przekrojów elementów, obliczanie kratownic zgodnie ze schematem zawiasowym jest dozwolone, gdy stosunek wysokości przekroju do długości elementów nie przekracza: 1/10 - dla konstrukcji eksploatowanych we wszystkich regionach klimatycznych z wyjątkiem I 1, I 2, II 2 i II 3; 1/15 – w rejonach I 1 , I 2 , II 2 i II 3 .

W przypadku przekroczenia tych stosunków należy uwzględnić dodatkowe momenty zginające w elementach wynikające ze sztywności węzłów. Dopuszcza się uwzględnienie sztywności węzłów w kratownicach metodami przybliżonymi; siły osiowe można określać zgodnie ze schematem przegubowym.

13,9*. Odległość krawędzi elementów kratownicy od pasa w węzłach kratownic spawanych z węzłami powinna wynosić co najmniej a = 6t – 20 mm, ale nie więcej niż 80 mm (tutaj t – grubość klina, mm).

Pomiędzy końcami łączonych elementów pasów kratownicowych, na które nakładają się nakładki, należy pozostawić odstęp co najmniej 50 mm.

Spoiny mocujące elementy kratownicy do węzłów powinny być doprowadzone do końca elementu na długość 20 mm.

13.10. W węzłach kratownic z pasami wykonanymi z belek teowych, dwuteowników i narożników pojedynczych mocowanie węzłów do półek pasów na całej długości należy wykonać z przebiciem przez całą grubość węzłu. W konstrukcjach z grupy 1 oraz eksploatowanych w rejonach klimatycznych I 1, I 2, II 2 i II 3 łączenie węzłowych węzłów z pasami należy wykonać zgodnie z poz. 7 tabela 83*.

kolumny

13.11. Elementy nadawcze kolumn przelotowych z kratami w dwóch płaszczyznach należy wzmocnić przesłonami umieszczonymi na końcach elementu nadawczego.

W słupach przelotowych z siatką łączącą w tej samej płaszczyźnie przesłony powinny znajdować się w odległości co najmniej 4 m od siebie.

13.12*. W centralnie ściskanych słupach i regałach z jednostronnymi szwami opaski zgodnie z p. 12.9 * w punktach mocowania stężeń, belek, zastrzałów i innych elementów w strefie przenoszenia sił należy stosować dwustronne szwy opaski wystające poza kontury dołączonego elementu (węzła) o długość 30 kf z każdej strony.

13.13. Spoiny pachwinowe łączące węzły siatki łączącej z zachodzącymi na siebie słupami powinny być przyporządkowane zgodnie z obliczeniami i umieszczone po obu stronach węzła wzdłuż słupa w postaci oddzielnych odcinków w szachownicę, natomiast odległość między końcami takiego szwy nie powinny przekraczać 15 grubości wstawki.

W konstrukcjach wznoszonych w rejonach klimatycznych I 1, I 2, II 2 i II 3, a także przy ręcznym spawaniu łukowym, szwy muszą być ciągłe na całej długości wstawki.

13.14. Złącza montażowe słupów powinny być wykonane z frezowanymi końcami, spawane doczołowo, na nakładkach ze spawami lub śrubami, w tym o dużej wytrzymałości. Przy spawaniu nakładek szwy nie powinny być dosuwane do złącza o 30 mm z każdej strony. Dopuszcza się stosowanie połączeń kołnierzowych z przenoszeniem sił ściskających poprzez ciasny dotyk i rozciąganie - śruby.

Znajomości

13.15. W każdym bloku temperaturowym budynku należy przewidzieć niezależny system połączeń.

13.16. Dolne pasy belek podsuwnicowych i kratownic o rozpiętości większej niż 12 m należy wzmocnić stężeniami poziomymi.

13.17. Połączenia pionowe pomiędzy słupami głównymi poniżej poziomu belek podsuwnicowych przy słupach dwugałęziowych powinny znajdować się w płaszczyźnie każdego z odgałęzień słupa.

Gałęzie połączeń dwugałęziowych z reguły należy łączyć ze sobą sieciami łączącymi.

13.18. Poprzeczne połączenia poziome należy wykonać na poziomie górnych lub dolnych pasów wiązarów dachowych w każdym przęśle budynku wzdłuż końców bloczków termicznych. Jeżeli długość bloku termicznego jest większa niż 144 m, należy przewidzieć pośrednie poprzeczne stężenia poziome.

Kratownice krokwi, które nie sąsiadują bezpośrednio z krzyżulcami należy stężać w płaszczyźnie położenia tych stężeń za pomocą przekładek i rozstępów.

W miejscach wiązań poprzecznych należy zapewnić połączenia pionowe między wiązarami.

W obecności twardego dysku dachu na poziomie górnych pasów należy zapewnić zdejmowane opaski inwentaryzacyjne w celu wyrównania konstrukcji i zapewnienia ich stabilności podczas instalacji.

W powłokach budynków i budowli eksploatowanych w rejonach klimatycznych I 1, I 2, II 2 i II 3 z reguły należy przewidzieć pionowe ściągi (oprócz tych zwykle stosowanych) w środku każdego przęsła wzdłuż całego budynku .

13.19*. Połączenia poziome wzdłużne w płaszczyźnie dolnych pasów wiązarów dachowych należy wykonać wzdłuż skrajnych rzędów słupów w budynkach z suwnicami o grupach trybów pracy 6K - 8K przez ; w pokryciach z wiązarami kratownicowymi; w budynkach jedno- i dwuprzęsłowych z suwnicami o udźwigu 10 ton i większym oraz ze znakiem dna konstrukcji kratownicowych powyżej 18 m – niezależnie od udźwigu dźwigów.

W budynkach o więcej niż trzech przęsłach poziome ściągi podłużne należy również układać wzdłuż środkowych rzędów słupów co najmniej przez przęsło w budynkach z suwnicami o grupach trybów pracy 6K – 8K ponad dwa przęsła w innych budynkach.

13.20. Połączenia poziome wzdłuż górnych i dolnych pasów wiązarów łupanych przęseł chodników przenośników należy projektować odrębnie dla każdego przęsła.

13.21. W przypadku stosowania siatki poprzecznej wiązań powłokowych obliczenia są dozwolone zgodnie ze schematem warunkowym przy założeniu, że szelki odbierają tylko siły rozciągające.

Przy określaniu sił w elementach połączeń z reguły nie należy uwzględniać ściskania pasów kratownicy.

13.22. Podczas montażu poszycia membrany w płaszczyźnie dolnych pasów kratownic dopuszcza się uwzględnienie działania membrany.

13.23. W nawierzchniach wiszących z płaskimi układami nośnymi (podwójne strefy, odciągi zginająco-sztywne itp.) należy zapewnić połączenia pionowe i poziome między układami nośnymi.

belki

13.24. Stosowanie pakietów arkuszy do pasów spawanych belek dwuteowych jest generalnie niedozwolone.

W przypadku pasów belek na śruby o dużej wytrzymałości dopuszcza się stosowanie pakietów składających się z nie więcej niż trzech arkuszy, przy czym powierzchnię naroży talii należy przyjąć jako równą co najmniej 30% całej powierzchni pasa .

13.25. Szwy pasowe belek spawanych, a także szwy mocujące elementy pomocnicze do sekcji belki głównej (na przykład usztywnienia) muszą być ciągłe.

13.26. W przypadku stosowania jednostronnych spoin taśmowych w spawanych belkach dwuteowych przenoszących obciążenie statyczne, należy spełnić następujące wymagania:

obciążenie obliczeniowe należy przyłożyć symetrycznie w stosunku do przekroju belki;

stateczność pasa belki ściskanej musi być zapewniona zgodnie z pkt 5.16*, a;

w miejscach przyłożenia obciążeń skupionych do pasa belki, w tym od płyt żelbetowych żebrowanych, należy zamontować usztywnienia poprzeczne.

W poprzeczkach konstrukcji ramowych w węzłach podporowych należy stosować dwustronne szwy taliowe.

W belkach obliczone zgodnie z wymaganiami pkt. 5.18* - 5,23 tych norm, stosowanie jednostronnych szwów w talii jest niedozwolone.

13.27. Usztywnienia belek spawanych należy usunąć z połączeń ścian w odległości co najmniej 10 grubości ściany. Na przecięciu spoin czołowych środnika belki z podłużnym usztywnieniem, szwy mocujące żebro do środnika nie powinny być przedłużone do spoiny czołowej o 40 mm.

13.28. W spawanych belkach dwuteowych konstrukcji z grup 2 - 4 z reguły należy stosować usztywnienia jednostronne z położeniem po jednej stronie belki.

W belkach z jednostronnymi spoinami pasowymi usztywnienia należy umieścić po stronie środnika przeciwnej do położenia spoin jednostronnych.

Belki dźwigowe

13.29. Analizę wytrzymałościową belek podsuwnicowych należy przeprowadzić zgodnie z wymaganiami punktu 5.17 dla wpływu obciążeń pionowych i poziomych.

13.30*. Obliczenia wytrzymałości ścianek belek podsuwnicowych (z wyjątkiem belek obliczonych na wytrzymałość, dla żurawi grupy trybów pracy 7K w halach produkcji metalurgicznej i 8K wg ) należy wykonać według wzoru (33), w którym przy obliczaniu przekrojów na podporach belek ciągłych, zamiast współczynnika 1, 15 powinien przyjąć współczynnik 1,3.

13.31. Obliczenia stateczności belek podsuwnicowych należy przeprowadzić zgodnie z punktem 5.15.

13.32. Sprawdzenie stateczności ścian i blach pasów belek podsuwnicowych należy przeprowadzić zgodnie z wymaganiami rozdz. 7 niniejszych zasad.

13.33*. Belki suwnicowe należy obliczyć na wytrzymałość zgodnie z rozdz. 9 z tych norm, biorąc pod uwagę a = 0,77 z suwnicami o grupach trybów pracy 7K (w hutniczych zakładach produkcyjnych) i 8K wg i a = 1,1 w pozostałych przypadkach.

W belkach podsuwnicowych dla suwnic grup trybu pracy 7K (w zakładach hutniczych) i 8K wzdłuż ścian dodatkowo należy obliczyć wytrzymałość wg p.13.34* i wytrzymałość wg p.13.35*.

W związku z tym moment zginający i siła poprzeczna w przekroju belki od obciążenia obliczeniowego;

gf 1 - współczynnik wzrostu pionowego obciążenia skupionego na pojedynczym kole dźwigowym, przyjęty zgodnie z wymaganiami SNiP dla obciążeń i uderzeń;

F - projektowy nacisk koła dźwigu bez uwzględnienia współczynnika dynamicznego;

odszedł - długość warunkowa, określona wzorem

gdzie z - współczynnik przyjęty dla belek spawanych i walcowanych 3,25, dla belek na śrubach o dużej wytrzymałości – 4,5;

J 1f - suma własnych momentów bezwładności pasa belki i szyny podsuwnicy lub całkowity moment bezwładności szyny i pasa w przypadku spawania szyny ze szwami zapewniającymi wspólną pracę szyny i akord;

Mt - lokalny moment obrotowy, określony wzorem

Mt = Fe + 0,75 Q t h r, (147)

gdzie mi - mimośród warunkowy, przyjęty równy 15 mm;

Q t - poprzeczne obciążenie poziome projektowe spowodowane odkształceniami suwnicy i nierównoległością torów podsuwnicowych, przyjęte zgodnie z wymaganiami SNiP dla obciążeń i uderzeń;

godzina – wysokość szyny dźwigu;

jest sumą własnych momentów bezwładności skręcania szyny i pasa, gdzie tf oraz b f są odpowiednio grubością i szerokością górnego (skompresowanego) pasa belki.

Wszystkie naprężenia we wzorach (141) – (145)* należy brać ze znakiem plus.

13.35*. Obliczenie wytrzymałości górnej strefy ściany zespolonej belki podsuwnicy należy wykonać według wzoru

gdzie Rn - obliczeniową wytrzymałość zmęczeniową dla wszystkich stali, przyjętą odpowiednio dla belek spawanych i śrub o dużej wytrzymałości: Rn \u003d 75 MPa (765 kgf / cm 2) i 95 MPa (930 kgf / cm 2) dla ściśniętej górnej strefy ściany (przekrój w rozpiętości belki); Rn \u003d 65 MPa (665 kgf / cm 2) i 89 MPa (875 kgf / cm 2) dla napiętej górnej strefy ściany (sekcje nośne belek ciągłych).

Wartości naprężeń we wzorze (148) należy określić zgodnie z punktem 13.34 * z obciążeń dźwigu, ustalonych zgodnie z wymaganiami SNiP dla obciążeń i efektów.

Górne szwy pasowe w belkach suwnic dla suwnic z grupy trybu pracy 7K (w zakładach produkcji hutniczej) i 8K muszą być wykonane z przebiciem przez całą grubość ściany.

13.36. Swobodne krawędzie rozciągniętych pasów belek podsuwnicowych i belek pomostów roboczych, które bezpośrednio odbierają ładunek z taboru, muszą być walcowane, strugane lub cięte za pomocą cięcia maszynowego tlenem lub łukiem plazmowym.

13.37*. Wymiary usztywnień belek podsuwnicowych muszą spełniać wymagania punktu 7.10, natomiast szerokość wystającej części żebra dwustronnego musi wynosić co najmniej 90 mm. Do pasów belek nie wolno spawać obustronnych usztywnień poprzecznych. Końce usztywnień muszą być ciasno dopasowane do górnego pasa belki; jednocześnie w belkach pod suwnicą grup trybów pracy 7K (w zakładach produkcji metalurgicznej) i 8K konieczne jest rozplanowanie końców przylegających do górnego pasa.

W belkach do dźwigów o grupach trybów pracy 1K - 5K dopuszcza się stosowanie jednostronnych usztywnień poprzecznych z ich przyspawaniem do ściany i górnego pasa oraz położeniem zgodnie z p. 13.28.

13.38. Obliczenia wytrzymałościowe belek nośnych szyn podsuwnicowych (jednoszynowych) należy wykonać z uwzględnieniem lokalnych naprężeń normalnych w miejscu przyłożenia nacisku od koła podsuwnicy, skierowanego wzdłuż i w poprzek osi belki.

Konstrukcje arkuszowe

13.39. Obrys usztywnień poprzecznych poszycia powinien być zamknięty.

13.40. Przeniesienie obciążeń skupionych na konstrukcje blaszane z reguły powinno być zapewnione przez usztywnienia.

13.41. W miejscach łączenia powłok o różnych kształtach z reguły należy stosować przejścia płynne w celu zmniejszenia naprężeń lokalnych.

13.42. Wszystkie spoiny doczołowe powinny być wykonane albo spawaniem dwustronnym, albo spawaniem jednostronnym ze spawaniem graniowym lub podkładowym.

Projekt powinien wskazywać na konieczność zapewnienia szczelności połączeń konstrukcji, w których ta szczelność jest wymagana.

13.43. W konstrukcjach blaszanych z reguły należy stosować złącza spawane doczołowo. Spoiny blach o grubości do 5 mm, a także spoiny polowe mogą być na zakład.

13.44. Przy projektowaniu konstrukcji blaszanych należy uwzględnić przemysłowe metody ich wytwarzania i montażu poprzez zastosowanie:

arkusze i taśmy o dużych rozmiarach;

metoda walcowania, wytwarzanie półfabrykatów w postaci muszli itp.;

cięcie, zapewniające najmniejszą ilość odpadów;

spawanie automatyczne;

minimalna liczba spawów wykonanych podczas instalacji.

13.45. Projektując prostokątne lub kwadratowe w zakresie membran płaskich, w narożach konturów nośnych z reguły należy stosować płynne sprzężenie elementów konturu. W przypadku konstrukcji membranowych z reguły należy stosować stale o podwyższonej odporności na korozję.

Łączniki montażowe

13.46*. Mocowania mocowań konstrukcji budynków i konstrukcji z belkami podsuwnicowymi obliczonymi na wytrzymałość, a także konstrukcji do pociągów kolejowych, należy wykonywać na śrubach spawanych lub o dużej wytrzymałości.

W połączeniach polowych tych konstrukcji można stosować śruby o klasach dokładności B i C:

do mocowania płatwi, elementów konstrukcji latarni, ściągów wzdłuż pasów górnych wiązarów (jeśli występują ściągi wzdłuż pasów dolnych lub sztywnego dachu), ściągów pionowych wzdłuż wiązarów i latarni oraz elementów fachwerk;

do mocowania opasek wzdłuż dolnych pasów kratownic w obecności sztywnego dachu (żelbetowe lub zbrojone płyty z betonu komórkowego, stalowe stropy profilowane itp.);

do mocowania wiązarów i wiązarów do słupów oraz wiązarów do wiązarów, pod warunkiem, że pionowy nacisk podpory jest przenoszony przez stół;

do łączenia ze sobą podzielonych belek podsuwnicowych, a także do mocowania ich dolnego pasa do słupów, do których nie są przymocowane połączenia pionowe;

do mocowania belek platform roboczych, które nie są narażone na obciążenia dynamiczne;

do mocowania konstrukcji wtórnych.

14. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania budynków i budowli mieszkalnych i użyteczności publicznej

Budynki szkieletowe

14.1- 14.3 i tab. 43 są wyłączone.

14,4*. W celu redystrybucji momentów zginających w elementach układów ramowych dopuszcza się stosowanie blach stalowych w połączeniach poprzeczek ze słupami, pracujących w fazie plastycznej.

Okładziny powinny być wykonane ze stali o granicy plastyczności do 345 MPa (3500 kgf / cm 2).

Siły w podkładkach należy określić przy minimalnej granicy plastyczności s y, min = Ryń i maksymalna granica plastyczności s y, maks = Ryń+ 100 MPa (1000 kgf / cm 2).

Okładziny pracujące w fazie plastycznej muszą mieć strugane lub frezowane krawędzie wzdłużne.

Wiszące pokrowce

14.5. W przypadku struktur z włókien z reguły należy stosować liny, splotki i drut o dużej wytrzymałości. wynajem jest dozwolony.

14.6. Dach wiszącego pokrycia z reguły powinien znajdować się bezpośrednio na gwintach nośnych i powtarzać kształt, który tworzą. Dozwolone jest podnoszenie dachu nad nitkami, opierając się na specjalnej nadbudówce lub zawieszanie go od dołu na nitkach. W takim przypadku kształt dachu może różnić się od kształtu zwisających nitek.

14.7. Obrysy konturów podpory należy przypisać z uwzględnieniem krzywych ciśnienia od sił w przyłączonych do nich gwintach pod obciążeniami obliczeniowymi.

14.8. Dachy wiszące powinny liczyć na stabilność formy na czasowe obciążenia, w tym od ssania wiatru, co powinno zapewnić szczelność przyjętej konstrukcji dachu. W takim przypadku konieczne jest sprawdzenie zmiany krzywizny powłoki w dwóch kierunkach - wzdłuż i w poprzek wątków. Niezbędną stabilność osiąga się za pomocą środków konstrukcyjnych: zwiększenie naprężenia nici ze względu na ciężar powłoki lub naprężenie wstępne; stworzenie specjalnej konstrukcji stabilizującej; zastosowanie nici sztywnych na zginanie; przekształcenie systemu nici i płyt dachowych w jedną konstrukcję.

14.9. Przekrój gwintu należy obliczyć zgodnie z największą siłą występującą przy obciążeniu projektowym, z uwzględnieniem zmian w określonej geometrii powłoki. Ponadto w systemach siatkowych przekrój gwintu należy sprawdzić pod kątem siły od działania obciążenia pod napięciem znajdującego się tylko wzdłuż tego gwintu.

14.10. Ruchy pionowe i poziome nici oraz występujące w nich siły należy określić z uwzględnieniem nieliniowości struktur powłokowych.

14.11. Współczynniki warunków pracy nici z lin i ich mocowań należy przyjmować zgodnie z rozdz. 16. Dla lin stabilizujących, jeśli nie są to zaciągnięcia dla pętli podtrzymującej, współczynnik serwisowy g = 1.

14.12. Węzły nośne nici z profili walcowanych należy z reguły wykonywać na zawiasach.

piętnaście*. Dodatkowe wymagania dotyczące projektowania podpór dla napowietrznych linii elektroenergetycznych, konstrukcji rozdzielnic otwartych oraz linii sieci trakcyjnych transportu

15.1*. W przypadku podpór napowietrznych linii elektroenergetycznych (VL) i konstrukcji rozdzielnic otwartych (OSG) oraz linii sieci jezdnych transportu (CS) z reguły należy stosować stale zgodnie z tabelą. 50* (z wyjątkiem stali С390, С390К, С440, С590, С590К) i tab. 51, za.

15.2*. Śruby o klasach dokładności A, B i C dla podpór linii napowietrznych i konstrukcji rozdzielnic zewnętrznych o wysokości do 100 m należy przyjmować jak dla konstrukcji nieprzeznaczonych do wytrzymałości oraz dla podpór o wysokości powyżej 100 m - jak dla konstrukcji przeznaczonych do wytrzymałości.

15.3. Części odlewane powinny być projektowane z gatunków stali węglowych 35L i 45L z grup odlewniczych II i III zgodnie z GOST 977 – 75*.

15,4*. Przy obliczaniu podpór linii napowietrznych i konstrukcji rozdzielnic zewnętrznych i CS współczynniki warunków pracy ustalone przez rozdz. 4* i 11, a także według tabeli. 44*, pkt 15.14* i przym. 4* tych standardów.

Obliczanie wytrzymałości elementów wsporczych, z wyjątkiem obliczania przekrojów w miejscach mocowania elementów napinanych z pojedynczych narożników, połączonych jedną półką za pomocą śrub, zgodnie z pkt 5.2 jest niedozwolone.

Tabela 44*

Elementy konstrukcyjne	Współczynniki warunków pracy g z
1. Pasy skompresowane z pojedynczych narożników regałów podpór wolnostojących w pierwszych dwóch panelach od buta przy połączeniach węzłowych
a) spawanie
b) na śrubach
2. Elementy skompresowane płaskich trawersów kratowych z pojedynczych narożników równorzędnych łączonych jedną półką (rys. 21):
a) pasy mocowane do słupka bezpośrednio za pomocą dwóch lub więcej śrub
b) pasy mocowane do słupka na jedną śrubę lub przez klin,
c) szelki i rozpórki
3. Chłopaki ze stalowych lin i wiązek drutu o wysokiej wytrzymałości:
a) dla podpór pośrednich w normalnych trybach pracy
b) dla kotew, kątowników kotwiących i podpór narożnych:
w normalnych warunkach pracy
w trybie awaryjnym
Uwaga: podane w tabeli współczynniki warunków pracy nie dotyczą połączeń elementów w węzłach.